天津市电力局办公楼设计大学本科毕业论文

本科生毕业设计(论文)题目:天津市电力局办公楼设计英文题目:ThedesignofTianjinElectricPowerBureaubusinessO系:专业:班级:学生:学号:指导教师:职称:指导教师:职称:关键词：框架结构，混凝土，结构计算，建筑设计

Thedesignof关键词：框架结构，混凝土，结构计算，建筑设计businessofficeKeyWords：Framestructure,Concrete,Structurecalculation,ArchitecturaldesignKeyWords：Framestructure,Concrete,Structurecalculation,Architecturaldesign目录在科技日新月异的当今，人们对于多功能建筑的需求越来越多。伴随着科技的发展，人们在室内工作的时间也随之加长，所以多功能办公楼总是供不应求。现今的办公楼不仅要满足使用的基本功能，还要满足抗震的要求，更需要满足现今的人们的各种人性化的需求[1]。人们在办公时，需要一个明亮舒适的好环境，不仅可以提高工作效率，更能使工作中的人们心情变好。现今社会推行资源节约型环境友好型建筑物，所以在建造一栋综合办公楼时，我选择了钢筋混凝土框架结构。不仅由于混凝土框架结构在住宅、学校、办公楼、医院、宾馆等要求空间较大的建筑建设中使用很广泛，而且还因为钢筋混凝土的使用和运输比钢材方便，钢筋混凝土建筑的建设周期比较短，高强混凝土的应用，使钢筋混凝土结构比钢结构在建筑中应用更广泛[2]。而且框架结构在科学研究成果上也有很大的成就，例如：日本的减震技术对于如何有效地配置和有效地抑制建筑物的晃动有了新的研究成果[3]。国外研究的无粘结后张预制混凝土框架结构的抗震设计[4]，使用的是摩擦阻尼器为建筑分担能量消耗[5]。在国内，钢筋混凝土框架结构，现在的理论研究主要集中在对梁柱构件的可靠度分析[6]。在这次的毕业设计中，我选择了框架钢筋混凝土结构，它不仅在经济上能够大量的节约成本，并且节省施工时间[7]，在结构得安全性、耐久性和适用性等方面都符合设计的要求[8]。在这次设计中，通过绘制图纸，对于CAD的操作技巧有很大的提高，加深了对规范中相关规定的了解，通过对结构的各种计算，基本了解框架结构各个构件的如何发挥各自功能。也充分认识到了，目前所学的知识还远远不够，只有在不断地学习进取中，方能使自己的综合能力得到不断地提高。学习知识的目的不是需要才学习，而是以加强自己的各项技能而学习。由于本次设计中框架结构的计算工程量较大，而且由于自身能力和其他客观条件的限制，在设计中出现的错误和纰漏，希望能得到各位指导老师的批评指正。天津市电力局办公楼设计该工程位于天津和平区，商用写字综合楼。建筑面积：2000平方米左右。该建筑物层数为3层，基础深0.5米，层高3.6米。钢筋混凝土框架结构，屋盖和楼盖采用现浇钢筋混凝土。1.要求本建筑有较大的使用空间，且空间分割布置灵活，使用方便。2.建筑设计需要完成的内容：建筑方案初步设计；建筑平面、立面和剖面设计；主要部位的建筑构造设计；绘制建筑施工图。1.确定结构方案：上部承重结构方案与布置，楼（屋）盖结构方案与布置，结构措施及其特殊部位的处理等。2.结构设计计算：荷载汇集，地震作用计算，荷载组合及内力分析，梁、柱配筋计算，完成结构设计计算书一份。3.绘制结构施工图。1.设计计算书部分结构设计计算书，含图表，版面格式按学校规定统一要求。2.设计图纸部分建筑设计部分采用计算机画图，不少于4张。建筑1：首层平面图；建筑2：正立面图；结构1：结构布置图；结构2：梁、柱配筋图。本设计选用的是国内比较常用的框架混凝土结构。设计充分考虑到了任务书中要求的建筑有较大的使用空间，且空间分割布置灵活，使用方便。框架结构体系具有的优点：建筑平面布置灵活、空间的利用率较高，建筑立面规则，自重较轻，延性较好，造价较低，施工周期短[9]，简单规整的结构构件在地震作用下受到的破坏较小[10]。所以选择该结构是符合设计的初步要求的。同时考虑到这是一栋综合办公楼，，选用可以自由分割空间的框架结构，更能满足超市和办公的两种不同功能的要求[11]。采用规整简洁的立面设计、平面布置简单对称，给人简洁和紧凑的感觉，能与周围的环境相适应[12]，不仅利于建筑的抗震要求，而且能最大限度的对建筑的平面和空间进行有效地利用[13]。首层办公楼的平面布置图[14]如图2.1所示：图2.1首层平面图标准层办公楼的平面布置图[15]如图2.2所示：图2.2标准层层平面图天津市电力局办公楼设计使用年限为50年；安全等级为二级；耐火等级为三级；场地为Ⅱ类场地；基础埋深为0.5m；抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.02g，地震分组为一组，设计特征周期为0.35s[16]。室内相对标高为0.00，室内外高差0.45m。1.屋面做法：屋面：35mm厚细石混凝土混凝土保护层；防水层：PVC防水卷材；找平层：20mm厚水泥砂浆找平层；保温层：15mm厚膨胀珍珠岩保温层；结构层：180mm混凝土结构层；抹灰：20mm厚天花抹灰。屋面为上人屋面，屋面女儿墙高度为1.3m。2.楼面做法：小瓷砖地面：500mm×500mm规格，10mm宽砂浆缝；找平层：10mm厚1:3混合砂浆；结构层：140mm厚现浇混凝土结构层；抹灰：20mm厚天花抹灰。4.墙体做法：外墙和女儿墙：50mm×100mm瓷砖墙面；10mm厚1:3混合砂浆；240mm厚加气混凝土砌块；7mm厚1：3水泥砂浆找平扫毛；7mm厚1：3水泥砂浆打底扫毛；20mm厚1:3混合砂浆内侧抹灰。1.抗震设防烈度根据设计要求办公楼的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.02g，地震分组为二组。设计特征周期为0.35s[16]。2.抗震等级根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），由于场地类别为Ⅱ类，房屋高度小于30m。所以建筑抗震等级为二级[17]。3.安全等级确定根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）[18]第3.2.2条：对于安全等级为二级或使用年限为50年的结构构件，其重要性系数γ0不应小于1.0，这里取为1.0[19]。4．活荷载取值房间活荷载取值[19]为2.0kN/m2，走廊活荷载取值为2.5kN/m2，上人屋面活荷载取值为2.0kN/m2[18]。5.高度确定底层柱高从基础顶面算起：H1=，其中室内外高差为0.45m，基础埋深为0.5m。二至三层柱高度H2=3.6(m)。房屋的建筑高度H=。本工程选用的是现浇框架混凝土结构的纵横向框架双向承重体系。因为框架结构能使建筑空间多样化，分割自由，布置灵活等特点，符合设计任务的要求。而且框架结构得整体性和抗震能力都较好。纵横向框架双向承重体系有利于房屋室内的采光和通风，侧向抗侧刚度较好。图3.1柱网布置图建筑柱网布置采用的是走廊式布置方式，双面布房[20]。柱网布置图如图3.图3.1柱网布置图图3.1柱网布置图框架结构是一个空间受力体系，整个结构在纵向、横向协同工作，共同承受外荷载作用。在使用手算的方法时，需要对结构进行合理简化，将空间框架进行合理的近似拆分，选取中间有代表性的一框架进行分析即可。在本设计中的计算主要是选择一榀横向框架进行计算分析，计算简图如图3.2：10.080A10.080ABCDA3A2A1C3C2C1B3B2B1D3D2D1700018007000360040507.2003.600-0.450图3图3.2计算简图1.横梁：截面高度：h=(1/12～1/8)l,其中l为梁的跨度。在横向框架上横梁的跨度有两种长度，则截面高度估算如下：h1=(～)×7000=583～875(mm)，h2=(～)×1800=150～225(mm)，则选用横梁高度为h1=700(mm),h2=200(mm)。截面宽度：b=（～）×h，其中h为梁高，同时梁宽还需要满足不小于1/2柱宽，且不小于200mm,则截面卷度估算如下：b1=（～）×700=233～350(mm),b2=（～）×200=66.7～100(mm),则选用的横梁宽度为b1=300(mm)，b2=300(mm)。2.纵梁：截面高度：h=(1/12～1/8)l,其中l为梁的跨度。在横向框架上横梁的跨度有两种长度，则截面高度估算如下：h1=(～)×7200=600～900(mm)，h2=(～)×3600=200～450(mm)，则选用横梁高度为h1=600(mm),h2=400(mm)。截面宽度：b=（～）×h，其中h为梁高，同时梁宽还需要满足不小于1/2柱宽，且不小于200mm,则截面宽度估算如下：b1=（～）×600=200～300(mm)，b2=（～）×400=133.3～200(mm)，则选用的横梁宽度为b1=300(mm)，b2=300(mm)。梁的截面尺寸如下表所示：表3.1梁截面尺寸及混凝土强度等级混凝土强度等级横梁（b×h）(mm×mm)纵梁（b×h）(mm×mm)AB跨BC跨长跨短跨C35300×600300×400300×600300×400框架柱截面根据所分摊的楼层荷载，由轴压比控制进行估算，估算公式[19]如下：（公式3.1）（公式3.2）N—柱的组合的轴压力设计值；F—按简支状态计算的柱的负载面积；gE—折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12～15kN/m2；β—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱去1.25，等跨内柱去1.2；n—验算截面以上楼层层数；Ac—柱截面面积；fc—混凝土轴心抗压强度设计值；[μN]—框架柱轴压比限值，可近似取，即一级、二级、三级抗震等级，分别取0.7,0.8和0.9。本工程近似取gE=14(kN/m2)，n=4，[μN]=0.8，β边=1.3，β中=1.25，一层混凝土等级为C35，fc=16.7(N/mm2),ft=1.57(N/mm2)边柱：中柱：由下式确定柱截面边长：bc=(～1)hc在抗震设计中柱的截面尺寸宜为正方形或接近正方形，且柱的截面尺寸不宜小于300mm，则在工程中选择柱的截面为正方形，边柱和中柱的截面高度分别为328mm和388mm。则综上所述，设计时柱的截面尺寸取值均为550mm×550mm。则屋面恒荷载计算过程如表4.1：表4.1屋面恒荷载计算过程屋面恒荷载计算项目材料重（kN/m3）厚度（m）自重（kN/m2）自重小计（kN/m2）屋面面积（m2）屋面恒荷载（kN）细石混凝土混凝土保护层240.0350.844.63682.563160.28PVC防水卷材0.4水泥砂浆找平层200.020.4膨胀珍珠岩保温层10.150.15混凝土结构层250.182.5天花抹灰170.020.34则楼面恒荷载计算过程如表4.2：表4.2楼面恒荷载计算过程楼面恒荷载计算项目材料重（kN/m3）厚度（m）自重（kN/m2）自重小计（kN/m2）屋面面积（m2）屋面恒荷载（kN）小瓷砖地面0.553.645682.562291.1012混合砂浆170.0150.255混凝土楼板250.142.5天花抹灰170.020.34梁自重不仅包括自身的钢筋混凝土重量还包括梁两侧面及底面的抹灰重量，柱的自重也包括柱自身钢筋混凝土的重力和柱侧面的抹灰重量，则梁、柱的总重量应该为梁、柱的自重乘以系数β。梁的计算长度：纵梁长跨： 纵梁短跨：横梁AB/CD跨：横梁BC跨：柱的计算长度：首层：二至三层：则梁、柱的恒荷载计算过程如表4.3所示：表4.3梁柱重力荷载代表值层数构件宽（m）高(m)混凝土自重（kN/m3）βg(kN/m)计算长度(m)单件重量n重量/层（kN）总重量/层1纵梁（长跨）0.30.6251.054.7256.6525.751161854.0722748.693纵梁（短跨）0.30.4251.053.1503.059.60832307.456边横梁0.30.6251.054.7256.4528.58620571.72中横梁0.30.4251.053.1501.257.718215.435柱0.550.55251.18.3194.5540.346331331.4181331.4182～3纵梁（长跨））0.30.6251.054.7256.6525.75116185.0722748.693纵梁（短跨）0.30.4251.053.1503.059.60832307.456边横梁0.30.6251.054.7256.4528.58620571.72中横梁0.30.4251.053.1501.257.718215.435柱0.550.55251.18.3193.627.45233905.9161207.883注：（1）β为考虑梁的侧面和底面及柱的侧面抹灰重力荷载对其重力荷载的增大系数；（2）g表示单位长度构件重力荷载；（3）n表示构件数；（4）计算长度为梁单跨减去一个柱的宽度；（5）重量=截面宽×截面高×混凝土自重×β×g×计算长度×n。本工程墙体的材料均为加气混凝土砌块，内墙、外墙及女儿墙厚度均为240mm，外墙外侧装饰为瓷砖饰面，外墙内侧装饰为20mm厚抹灰；内墙装饰为两侧20mm厚抹灰；女儿墙外侧装饰为瓷砖饰面，内侧装饰为20mm厚抹灰。墙体每平方米重量为：材料重量×厚度×高度。墙体单位面积重力计算：外墙：加气混凝土砌块5.5×0.24=1.35kN/m2瓷砖墙面0.5kN/m220mm厚内侧抹灰17×0.02=0.34kN/m2合计2.16kN/m2内墙：加气混凝土砌块5.5×0.24=1.35kN/m220mm厚抹灰17×0.02×2=0.68kN/m2合计2kN/m2女儿墙：加气混凝土砌块5.5×0.24=1.35kN/m2瓷砖墙面0.5kN/m220mm厚内侧抹灰17×0.02=0.34kN/m2合计2.16kN/m2墙体自重计算过程如表4.4：表4.42～3层墙体自重计算位置墙重（kN/m2）梁高（m）层高（m）均布墙重（kN/m）计算长度（m）数量重量/层(kN)总重量/层（kN）外纵墙轴线（长跨）5.8326.654155.13121458.095外纵墙轴线（短跨）6.2643.0516305.6832外横墙轴线（边跨）5.8326.454150.4656外横墙轴线（边跨）6.2641.25215.66内纵墙轴线（长跨）6.654143.64内纵墙轴线（短跨）3.0514130.235内横墙轴线6.4516557.28表4.5底层墙体自重位置墙重（kN/m2）梁高（m）层高（m）均布墙重（kN/m）计算长度（m）数量重量/层(kN)总重量/层（kN）外纵墙轴线(长跨)7.1286.654189.60481652.5352外纵墙轴线（短跨）7.563.0516368.928外横墙轴线（边跨）7.1286.454183.9024外横墙轴线（中跨）7.561.25218.9内纵墙轴线（短跨）20.43.676.6510465.5内横墙轴线6.4510425.7根据《建筑结构荷载规范》计算[21]，将被扣除的门窗洞口处墙的重量加上门窗框的重量，得出的结果就是实际应该扣除的墙体重量。具体门窗材料请参照门窗表。计算入如表4.6：表4.6扣除的墙体重量楼层墙体位置门、窗门窗宽（m）门窗高（m）扣除面积（m2）个数扣除部分墙体门窗重量（kN）扣除重量（kN）重量/层（kN）重量合计/层（kN）1外墙M-132.98.729.0207.8301.1901.19052.72C-41855.98911.66444.32545.65C-729.9228.6131.309内墙M-212.12.11010.084.25.885.882～3外墙C-41855.98911.66444.32546.49347.186C-7419.84417.2262.168内墙M-212.92.91819.59318.90.6930.693注：(1)塑钢窗自重=0.45kN/m2；(2)塑钢门按塑钢窗的自重算；(3)木门自重=0.2kN/m2。楼面的均布活荷载分为两个不同的位置，房间的均布活荷载查表得2kN/m2，走廊的均布活荷载为2.5kN/m2[22]。由上面计算得每层房间的总面积为604.8m2，走廊的面积为77.76m2。则每层楼面的活荷载统计如表4.7：表4.7楼面活荷载计算类型均布活荷载（kN/m2）楼面面积（m2）楼面活荷载（kN）活荷载小计（kN）房间楼面2604.81209.61404走廊2.577.76194.4本工程屋面为上人屋面，则屋面均布活荷载为2kN/m2，屋面面积为682.56m2，则屋面活荷载为：。屋盖和楼盖重力荷载代表值为：屋盖层=女儿墙+屋面恒载+纵横梁自重+半层柱重+半层墙重楼盖层=楼面恒载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱+楼面上下各半层墙重+50%楼面活载屋面恒载： 3160.28kN女儿墙：1181.32.6＝398.84kN纵横梁自重： 2748.693kN半层柱自重： 1207.8831×0.5＝605.88kN半层墙自重： （1458.095-47.186）×0.5=705.4545kNG3=恒载：3160.28+398.84+2748.693+605.88+705.4545＝7619.1475kN楼面恒载： 2291.1012kN纵横梁自重：2748.693kN上半层柱+下半层柱：605.88+605.88＝1211.76kN上、下半层墙重：(1458.095-47.186)=1410.909kN楼面活荷载： 1404kNG2=恒载+0.5活载：2291.1012+2748.693+1211.76+1410.909+0.5×1404=8364.4632kN楼面恒载： 2291.1012kN纵横梁自重：2748.693kN上半层柱自重：605.88kN下半层柱自重： 1331.418×0.5=665.709kN上、下半层墙重：(1458.095-47.186)×0.5+(1652.5352-52.72)×0.5=1505.3621kN楼面活荷载：1404kNG1=恒载+0.5×楼面活载：2291.1012+2748.693+605.88+665.709+1505.3621+0.5×1404=8518.7453kN重力荷载代表值汇总的：GG3=7619.1475kNG2=8364.4632kNG1=8518.7453kN图4.1重力荷载代表值梁线刚度计算根据公式[13]梁柱混凝土标号均为C35，。在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但只有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取，对中框架梁取。表4.8横梁线刚度ib计算表类别砼弹性模量截面尺寸惯性矩跨度梁线刚度ib边框架梁ib中框架梁ibEc/(N/mm2)b×h/mmmm/mm4/mmEcI0//Nmm1.5EcI0//Nmm2EcI0//Nmm边横梁3.15×104300×6005.4×10962802.71×10104.07×10105.42×1010走道梁3.15×104300×4005.4×10922007.73×101011.60×101015.46×1010表4.9柱线刚度ic计算表层数柱高度砼弹性模量截面尺寸惯性矩梁线刚度ibhc/mmEc/(N/mm2)b×h/mmmmIc/mm4EcIc/hc/Nmm145503.15×104350×3501.08×10107.48×10102～336003.15×104350×3501.08×10109.45×1010AABCD7000180072003600360040507.2003.600-0.4504.074.074.0715.4615.4615.464.074.074.079.459.457.489.459.457.489.459.457.489.459.457.4810.080图4.2梁柱相对线刚度柱的侧移刚度D按公式：计算，式中为柱侧移刚度修正系数，根据梁柱线刚度比不同，柱可分为中柱、边柱。查表得：对于一般层：对于底层：表4.10横向一榀框架柱侧移刚度D计算表层次层高(m)柱根数N/mm2~33.6边柱20.5850.22619775132476中柱22.2570.5304637514.55边柱20.7260.4501951098592中柱22.7910.68729786表4.11横向框架层间侧移刚度D统计表层次123∑Di98592×8=788736132476×8=10598081059808∑D1/∑D2=788736/1059808=0.744＞0.7。因为侧移刚度大于0.7，所以该框架为规则框架。根据结构水平地震作用计算的底部剪力法[24]，基本周期Ti可按下式计算：式中，——计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，单位为m，即假想把集中在各楼层处的重力荷载代表值作为该楼层水平荷载来计算结构顶点弹性水平位移[11]；——结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。按以下公式计算：为第i层的层间侧移刚度，为第i层的层间侧移，为第k层的层间侧移，s为同层内框架柱的总数故先计算结构顶点的假想侧移，计算过程如表5.1：表5.1结构顶点的假想位移计算37619.14758833.3310598088.3365.1428364.473219314.48105980818.2256.8118518.745330435.8678873638.5938.59由上表计算基本周期，。计算总水平地震作用标准值，即底部剪力。式中，——相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；——结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85％；设防烈度7度，天津地区地震分区为一区，又场地类别为Ⅱ类，查规范得特征周期：，查表得，水平地震影响系数最大值；由水平地震影响系数曲线来计算，式中，——衰减系数，＝0.05时，取0.9；因为根据抗震结构设计，δn=0.00，所以不需要考虑顶部附加水平地震作用。按底部剪力法求得基底剪力，按下式分配各层的质点水平地震作用：式中：、分别为集中于质点i、j的荷载代表值；、分别为质点i、j的计算高度。具体计算过程如下表，各楼层的地震剪力按来计算，一并列入表中。表5.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次GiHi/∑GjHj311.757619.1475103791.600.4331020.491020.4928.158364.463285421.370.356839.021859.5114.558518.745350602.280.211497.282356.79∑239815.30各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布[15]见图5.1。F3F2F3F2F1V3V2V1图5.1横向水平地震作用及楼层地震剪力计算过程如下表：表5.3横向水平地震作用下的位移验算层次31020.4910598080.965.7036001/375021859.5110598081.754.7436001/205712356.797887362.992.9945501/1527由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1527<1/550，满足要求。此处以结构平面图中eq\o\ac(○,5)轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，边框架和纵向框架的计算方法步骤与横向中框架完全相同。框架柱剪力和弯矩计算，采用D值法。柱端剪力按下式来计算：柱上、下端弯矩、按下式来计算：式中：Dij—i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度；y—反弯点高度比；yn—标准反弯点高比，根据上下梁的平均线刚度，和柱的相对线刚度的比值，总层数m，该层位置n查表确定；y1—上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值及查表得；y2—上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值及查表；y3—下层层高对该层层高的比值及查表得。需要注意的是是根据表：倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比查得。当i1+i2＞i3+i4时，反弯点下移，查表时应取I=(i3+i4)/(i1+i2)，查得的冠以负号，对于底层柱不考虑修正值，即=0；对于顶层柱，不考虑修正值，取=0，对于底层柱，不考虑修正值，即=0。表5.4各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Dij/(N/mm)Vij/kNKy/kN·m/kN·m33.61020.4910598081977519.040.590.3523.9944.5523.61859.5110598081977534.700.590.4556.2168.7114.552356.797887361951058.300.730.68180.3884.88表5.5各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Dij/(N/mm)Vij/kNKy/kN·m/kN·m33.61020.4910598084637544.652.260.4572.3388.4123.61859.5110598084637581.372.260.50146.47146.4714.552356.797887362978689.002.790.56226.77178.18梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算[16]：式中、分别表示节点左、右梁的线刚度；、分别表示节点左右梁的弯矩；为柱在i层的轴力，具体计算结果如表下表：表5.6梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力///m/kN///m/kN边柱N/kN中柱N/kN344.5535.36712.7226.5226.521.824.11-12.72-11.39292.7087.52728.6965.6465.641.859.67-41.41-42.371141.09129.86743.1497.3997.391.888.54-84.55-96.62水平地震作用下框架的弯矩图见图5.2、梁端剪力图及柱轴力图见图5.3所示。44.5544.5544.5544.5523.9992.7068.7156.21141.0984.88180.38226.77146.4797.3977.3365.6487.52146.47129.86178.1888.4126.5235.36图5.2左地震作用下框架弯矩图(kN)12.7228.6912.7228.69-12.7243.14-41.4124.1159.6788.54-11.3928.69-84.55-96.6296.6284.5541.4112.7242.3711.3924.1159.6788.5412.72-42.3743.14图5.3左地震作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)垂直于建筑物表面上的风荷载标准值当计算主要承重结构时按下式来计算：由《荷载规范》，天津地区重现期为50年的基本风压：=0.35kN/m，地面粗糙度为C类，有密集建筑群的城市市区。风载体型系数由《荷载规范》第7.3节查得：=0.8（迎风面）和=-0.5（背风面）,所以风载体系数=0.8-（-0.5）=1.3。《荷载规范》规定，对于高度大于30m，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计中，房屋高度H=11.75<30m，H/B=11.75/18=0.65<1.5，则不需要考虑风压脉动的影响，取=1.0。节点风荷载：层次Hi/m(kN/m2)A(m2)Pw(kN)311.751.01.30.3521.837.3528.151.01.30.3514.551.01.30.35FF1=10.06F3=9.45F3=7.35根据水平荷载，计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移[17]。计算过程如下表：表5.8风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次层高/mm336007.357.3510598080.0070.0571/5142852360010598080.0160.0501/225000145507887360.0340.0341/133823由表可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为一层的1/133823,远远小于1/550，满足规范要求。计算方法与地震作用下的相同,仍以结构平面图中eq\o\ac(○,5)轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，边框架和纵向框架的计算方法步骤与横向中框架完全相同。框架柱剪力和弯矩计算，采用D值法[18]。柱端剪力按下式来计算：柱上、下端弯矩、按下式来计算：需要注意的是，风荷载作用下的反弯点高比是根据表：均布水平荷载作用下的各层标准反弯点高度比查得。表5.9各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Dij/(N/mm)Vij/kNKy/kN.m/kN.m33.614.141059808197750.2640.590.300.290.6723.632.321059808197750.6030.590.450.981.1914.5551.63788736195101.2770.730.653.782.03表5.10各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Dij/(N/mm)Vij/kNKy/kN.m/kN.m33.614.141059808463750.6192.260.410.911.3123.632.321059808463751.4142.260.462.342.7514.5551.63788736297861.9502.790.554.883.99梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算[16]：式中、分别表示节点左、右梁的线刚度；、分别表示节点左右梁的弯矩；为柱在i层的轴力，具体计算结果如表下表:表5.11梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力///m/kN///m/kN边柱N/kN中柱N/kN30.670.5470.190.460.461.80.42-0.19-0.2321.481.1870.421.281.281.81.16-0.61-0.9713.012.4170.82.02-1.47-2.13风荷载作用下框架的弯矩图见图5.5、梁端剪力图及柱轴力图见图5.6所示。0.670.670.670.291.481.190.983.012.033.784.882.342.220.911.281.182.752.413.9981.310.460.54图5.5风荷载作用下框架弯矩图(kN)2-0.190.86-0.610.421.162.02-0.230.42-1.47-70.610.190.970.230.421.162.020.19-0.970.86图5.6风荷载作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查规范得到，该框架结构，高度h=10.8m<30m，地处抗震设防烈度为7度的天津地区，因此该框架为三级抗震等级。从理论上讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过引入承载力抗震调整系数γRE来提高其承载力。表6.1承载力抗震调整系数γRE受弯梁偏压柱受剪轴压比<0.15轴压比>0.150.750.750.800.85梁一般取梁端和跨中作为梁承载力设计的控制截面。一般情况下，梁端为抵抗负弯矩和剪力设计控制界面，但在有地震作用组合时，也要组合梁端的正弯矩，因此梁的最不利组合内力有：梁端截面：−Mmax，+Mmax，Vmax；梁跨中截面：+Mmax。结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。永久荷载的分项系数按规定来取：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取1.2，对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时，一般情况下取1.0，对结构的倾覆、滑移或漂移验算取0.9。可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4。均布活荷载的组合系数为0.7，风荷载组合值系数为0.6，地震荷载组合值系数为1.3。计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定[21]。若，说明，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值：若，说明,则若，则：同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、x和的计算公式x可由下式解得：计算第一层AB跨的跨间最大弯矩：在组合下，左震则Mmax发生在左支座。右震则所以剪力计算：净跨左震，右震，+=230.26+249.62=479.88>359.44+118.12=477.56则其他层梁梁端剪力调整值的计算方法同第一层的相同，计算结果见表7.2。该框架内力组合共考虑了三种内力组合；；。各层梁的内力组合结果见表7.2，其中竖向荷载作用下的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩(调幅系数为0.8)。表6.2框架梁内力组合层次截面位置内力SGESQESwkSEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)1.2SGK+1.4SQKV=γRE[ηVb()/ln+VGK]1AM-81.22-28.75-3.01141.0951.53-223.59-137.48-137.71144.26V115.6838.380.8643.1479.32163.44188.25192.54B左M-76.93-30.26-2.41129.86-209.4743.76-133.48-134.68V117.4039.000.8643.14165.2781.15191.10195.48B右M-11.50-3.23-2.2297.3983.15-106.76-20.66-18.32177.36V10.033.012.0288.54-75.9596.7118.3716.25跨间MAB65.8773.51153.27140.52MBC173.69173.6970.5254.282AM-93.97-30.78-1.4892.70-8.04-188.81-153.41-155.85148.50V115.3438.460.4228.6993.14149.08187.39192.25B左M-87.69-31.95-1.1887.52-178.63-7.96-146.97-149.95V117.3438.920.4228.69256.5095.14190.37195.29B右M-14.55-2.88-1.2865.64-29.98-78.39-22.70-21.49167.56V10.033.011.1659.67-47.7968.5617.2916.25跨间MAB169.81105.9921.6122.94MBC156.96156.96124.52112.883AM-68.34-8.38(-6.26)-0.6744.55-20.88-107.75-93.41-93.74138.16V110.519.59(5.78)0.1912.7289.65114.46144.93146.03B左M-75.42-8.76(-6.37)-0.5435.36-105.22-36.26-102.22-102.76V113.399.75(5.82)0.1912.72218.0692.26148.59149.71B右M-11.85-0.67(-0.25)-0.4626.52-22.45-36.63-15.64-15.15140.70V11.270.61(0.36)0.4224.11-13.2033.8114.8214.37跨间MAB131.81101.8698.4294.52MBC129.41129.4170.5560.53注：表中MAB和MBC分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正，单位为，V以向上为正，单位kN。SGE一项中括号内对应雪荷载作用时的内力。在考虑地震作用效应的组合中，仅取屋面为雪荷载时的内力进行组合。柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力：及相应的N及相应的M及相应的M根据《建筑抗震设计规范》（GB50011--2010）第6.2.2条规定，一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求：式中，——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配;——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；——柱端弯矩增大系数,三级框架为1.1。为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。组合结果及弯矩设计值的调整值见表7.3～表7.6。注意，在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。

表6.3横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面位置内力SGESQESwkSEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)1.2SGK+1.4SQKNNminNmaxγRE（∑Mc=ηc∑Mb）γREN3柱顶M84.4210.47(7.82)-0.6744.5536.06122.93113.65115.96115.9636.06115.96170.71671.26N267.0917.20(10.34)0.1912.72232.63257.43342.41344.58344.58232.63344.58柱底M-60.49-15.88(-15.13)-0.2923.99-37.85-84.63-92.96-94.82-94.82-84.63-37.85182.78695.98N302.7317.20(10.34)0.1912.72577.31289.51385.18387.35387.35289.51577.312柱顶M55.0621.92(22.25)-1.1968.71124.09126.5592.1996.76126.55124.0996.76204.43876.29N589.6286.08(79.21)0.6141.41525.92606.67816.77828.05606.67525.92828.05柱底M-67.68-23.95-0.9856.21-16.88-126.49-112.62-114.74-126.49-16.88-114.74308.88900.55N625.2686.08(79.21)0.6141.41558.00638.75859.54870.82638.75558.00870.821柱顶M33.8611.98-2.0384.88-46.89118.6253.1657.40118.62118.62-46.89204.881085.30N912.49154.88(148.01)1.4784.551849.67970.281291.981311.82970.28970.281849.67柱底M-16.93-5.99-3.78180.38-37.35-193.80-32.62-28.70-193.80-37.35-28.70322.291123.63N948.13154.88(148.01)1.4784.55837.481002.351334.751354.581002.3837.481354.58

表6.4横向框架B柱弯矩和轴力组合`截面位置内力SGESQESwkSEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)1.2SGK+1.4SQKNNminMNmaxMγRE（∑Mc=ηc∑Mb）γREN3柱顶M-79.4710.11(7.64)-1.3188.41-154.2818.11-84.27-81.21-154.28-154.28-81.21329.33544.28N286.6221.05(12.59)0.2311.39252.51274.72370.75373.41252.51252.51373.41柱底M66.82-15.70(-15.02)-0.9172.33123.90-17.1459.2558.20123.90-17.14123.90229.72568.04N322.2621.05(12.59)0.2311.39616.04306.80413.52416.18616.04306.80616.042柱顶M-60.9820.65(20.90)-2.75146.47-94.7497.33-50.62-44.2697.33-94.74-44.26160.22663.10N645.32108.84(100.39)0.9742.37584.65667.27912.74926.76667.27584.65926.76柱底M72.17-22.47-2.34146.47197.64-87.9655.3455.14197.64197.6455.14267.79686.86N680.96108.84(100.39)0.9742.37616.72699.35955.51969.52616.72616.72969.521柱顶M-38.3711.35-3.99178.18-203.15144.30-36.77-30.15-203.15144.30-203.15120.96780.71N1003.68197.71(188.26)2.1396.622058.391082.231456.211481.212058.391082.232058.39柱底M19.195.68-4.88226.7741.30-201.2724.0330.98-201.2741.3030.98366.29819.04N1039.32197.71(188.26)2.1396.62925.901114.311498.981523.971114.31925.901523.97表6.5横向框架A柱剪力组合层次SGESQESwkSEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)1.2SGK+1.4SQKγRE[ηvc()/Hn]3-40.25-4.41(-4.20)0.2719.04-19.55-56.68-53.51-54.4789.572-34.09-12.74(-6.18)0.6034.700.37-67.30-56.20-58.74136.311-11.16-2.001.2858.3045.89-67.79-14.29-16.19150.23表6.6横向框架B柱剪力组合层次SGESQESwkSEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)1.2SGK+1.4SQKγRE[ηvc()/Hn]340.644.36(4.17)0.6244.6581.99-5.0855.0454.8772.40236.9811.98(5.90)1.4181.37115.27-43.3961.2461.14105.61112.651.991.9589.0099.05-74.4920.1417.9663.22此处以首层AB跨的梁作为计算例，其他梁的配筋计算结果见表7.1和表7.2。从框架梁内力组合表中选出AB跨跨间截面及控制截面的最不利内力，将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算[25]。支座弯矩：跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩。从框架梁内力组合表得出相应的剪力则支座边缘处：当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按梁间距考虑计算时：按翼缘厚度考虑时：这种情况下不起控制作用，所以取。梁内纵向钢筋选HRB4000级钢筋（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为＞149.26(kN·m)属于第一类T形截面。实际配置钢筋416钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用的受压钢筋（）。再计算相应的受拉钢筋，即支座上部＜说明是很充足的，但达不到屈服。可近似取实际选取420（）。支座B1上部实际选取配筋为：418，＞0.3%，＞0.3，满足设计要求。框架梁纵向钢筋的计算结果如表7.1：表7.1框架梁纵向钢筋计算表层次截面实配钢筋3支座A194.3550.0237631018420（1256）0.610.8B168.174＜0763879420（1256）0.610.8AB跨间118.6740.011581318（763）0.47BC跨间116.4690.07916420（1256）0.82支座A-206.640.0387631082420（1256）0.610.8B-160.712＜0763842420（1256）0.610.8AB跨间135.8480.013646318（763）0.48BC跨间124.8560.07681002420（1256）0.81支座A-213.8260.0398041120420（1256）0.640.8B-147.073＜0804771418（1017）0.790.64AB跨间149.260.013750416（804）0.51BC跨间138.9520.07041105418（1017）0.64以一层横向框架梁的箍筋计算为例：＜所以截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢φ8@100（），箍筋用HPB235级钢筋（），所以：＞119.192（kN）加密区长度取＞，非加密区箍筋4肢φ@150，箍筋设置满足抗震设计要求。BC跨：梁采用端3肢φ8@100，则承载力是：＞由于非加密区长度较小，所以全跨均可按加密区配置。

表7.2框架梁箍筋数量计算层次截面(kN)(kN)()梁端加密区非加密区实配钢筋（()）实配钢筋3A,B124.34484.78＞-0.56＜0φ8@100(2)(1.01)φ8@150(2)(0.224)2A,B118.8484.78＞-0.56＜0φ8@100(2)(1.01)φ8@150(2)(0.224)1A,B119.19566.14＞-0.6＜0φ8@100(4)(2.01)φ8@150(4)(0.447)此处以二层B柱做例子。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。B节点左、右梁端弯矩B节点上、下柱端弯矩：＜1.2，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即：取20mm和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，因为，所以去。柱计算长度按公式确定，其中，分别为柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和的比值。因此因为：＞5，所以要考虑偏心距增大系数。＞1.0，取。由于＜15，取。对称配筋：＜此种情况为大偏压。然后再按照及相应的一组计算。，节点上、下柱端弯矩为：这组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，所以不需要进行调整，且取，则：＞1.0取，。＜所以此处为小偏心受压。则计算，应满足＞及＞，因为＜但是＜因此按构造配筋，且应满足，单侧配筋率，所以：选用的钢筋为420（）。总配筋率＜5%则其余的柱纵向受力配筋情况如表7.3：

表7.3框架柱受力纵筋数量柱号层次N(kN)实配钢筋（）单侧配筋率（%）总配筋率（%）A柱3164.50626.2544.5418(1018)0.44＞0.21.08＜52167.10720.04559.68418(1018)0.44＞0.21.08＜51257.83898.904737.424420(1256)0.5＞0.21.34＜5B柱3206.75511.236822.6420(1256)0.5＞0.21.34＜52215.83549.49895.2420(1256)0.5＞0.21.34＜51293.03655.23101.92420(1256)0.5＞0.21.34＜5此处以第一层中B柱为计算的例子，上柱柱端弯矩设计值为：柱底弯矩设计值为：则框架柱的剪力设计值＜0.2，满足要求。＞3，所以取。其中取较大的柱下端值，而且不考虑，所以为柱弯矩和轴力组合表中的值除以0.8，为柱剪力组合表的值除以0.85。则与相应的轴力为：＜则取。＜0所以这一层柱应该按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢φ10，则一层柱底的轴压比为：柱箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值为，则最小体积配筋率为：则选用的箍筋为φ10，每根箍筋的截面面积为，则。根据构造要求，选择加密区箍筋为4φ10@100，加密区位置及长度按照《建筑抗震设计规范》规定的要求设计。非加密区应满足＜，则箍筋选取4φ10@150，各层柱的箍筋计算如表7.4：

表7.4框架柱的箍筋数量A柱层次（）（）()()()(%)实配箍筋加密区非加密区3135.207802.23803.771297.7＜00.6814φ10@1004φ10@1502140.528802.23826.291297.7＜00.6814φ1@1004φ10@1501128.24936.871085.341515.5＜00.6814φ10@1004φ10@150B柱3169.227802.23612.471297.7＜00.6814φ10@1004φ10@1502141.488802.23503.101297.7＜00.6814φ10@1004φ10@1501113.18936.87780.711515.5＜00.6814φ10@1004φ10@150本次课程设计的题目为“天津电力局办公楼设计”，设计完成了设计任务书的要求，并在指导老师的指导下，结合自己所拥有的知识，并查阅相关资料，完成了本工程的建筑和结构上全过程设计，并在这次的设计中受益匪浅。对于一个工程的设计，不仅仅是要求建筑设计满足：美观、经济、可行性，现在的社会能源越来越稀缺，所以在选用材料上，更应该注重选用低碳绿色可循环的能源。而结构的设计时，在满足一般的“安全性、耐久性、适用性”的要求的基础上，对于地震安全的设计更应该注重设计，发生在四川汶川和日本的地震，都给我们血的教训，地震设计技术的提高势在必行。结构设计还要考虑到施工的可行性，这对于一个工程师而言，不仅要求其有专业领域的丰富知识，对于其他分支领域的知识也要有所涉及，这样才能设计出一个不仅美观、适用、满足结构要求、满足施工等其他要求的理想的建筑。在本次设计中发现，要想在结构设计中能够比较顺利的进行，建筑设计至关重要，特别是柱网的布置问题，不仅要按照规范的要求布置，更应该学习前人的经验，并结合本工程的实际情况，进行有效地布置，这样才能有后面的结构设计较顺利地进行。在结构设计中，发现计算的数据比较的多，并且繁琐，工作量之大，以至于计算过程中的正确率不高，所以在结构计算时可以选用计算机软件进行计算，如Excel软件，此款软件利用制表功能在编写了公式的基础上准确的计算数据，运用这款软件，计算的数据的正确率有了很大的提高。还可以在设计过程中使用其他的结构结算软件进行结构的计算验算。在设计过程中，需要绘制图纸，所以通过此次设计对于画图软件CAD的操作已经能够熟练地掌握了，虽然与专业水准还有很大差距，但是比初学时有了较大的提高。在这次毕业设计中后，不仅是能对过去四年所学的知识能有一个系统性的复习，更能掌握许多专业领域中的新知识和其他领域的知识，不断地提高和完善自身的综合能力素质。并且在设计过程中还增强了自身的耐心和细心，对于大批量数据的处理计算和编辑，是一个需要极大地耐心和细心才能做好的一件事。还让我感觉到基础知识是很重要的，只有在学好了基础知识的基础上，才能够有能力去深入学习更多更深的知识，在以后的学习工作中更应该扎实的打好基础，通过不断地学习来丰富和拓宽自己的知识面。所以毕业设计不仅仅是一个结业设计，更是让我明白在毕业之后，仍然会是一个不断学习的过程，学海无涯！

中华人民共和国国家标准，办公建筑设计规范(JGJ67-2006).北京：中国建筑工业出版社，2006.罗福午.土木工程(专业)概论[M].武汉：武汉理工大学出版社，2008.卢振恒.日本建筑物的有效抗震设计思路与进展[J].震灾防御技术，2006(2).\o"SearchforMorgen,BrianG."MorgenBrianG..\o"SearchforKurama,YahyaC."Kurama,YahyaC.SeismicDesignofFriction-DampedPrecastConcreteFrameStructures,\o"SearchforJournalofStructuralEngineering"JournalofStructuralEngineering,2007,(11).\o"SearchforHan,Tong-Seok"HanTong-Seok,BillingtonSarahLSemicAnalysisofisReinforcedConcreteFrameBuildingsUsingInterfaceModeling.\o"SearchforJournalofStructuralEngineering"JournalofStructuralEngineering,2006,(8).奚小明.加强钢筋砼框架结构的抗震性能[J].中国西部科技,2010,(10).吴献.建筑结构抗震设计[M].哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社，2009.刘晶波，刘阳冰，郭冰.钢－混凝土组合框架结构体系抗震性能研究[J].北京工业大学学报，2010.梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M].北京：科学出版社，2002.[10]中华人民共和国国家标准，房屋建筑制图统一标准(GB/T50001-20010).北京：中国建筑工业出版社，2006.[11]王长军.钢筋混凝土框架结构的抗震设计理念[J].煤炭工程，2010.[12]董军，张伟郁，顾建平.土木工程专业毕业设计指南-房屋建筑工程分册[M].北京：中国水利水电出版社，2002.[13]中华人民共和国国家标准，建筑设计防火规范(GB50016-2006).北京：中国建筑工业出版社，2006.[14]ZenonasKamaitis.Structuraldesignofpolymerprotectivecoatingsforreinforcedconcretestructures.Journalofcivilengineeringandmanagement，2007.[15]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范(GB50011-2010).北京：中国建筑工业出版社，2001.[16]中华人民共和国国家标准，建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2004).北京：中国建筑工业出版社，2004.[17]中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范(GB50009-2012).北京：中国建筑工业出版社，2001.[18]中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计规范(GB50010-2010).北京：中国建筑工业出版社，2002.[19]中华人民共和国国家标准，建筑模数协调统一标准(GBJ2-86).北京：中国建筑工业出版社，2002.[20]崔京浩.简明土木工程系列专辑-框架结构计算分析与实例[M].北京：中国水利水电出版社，2008.[21]中华人民共和国国家标准，高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002).北京：中国建筑工业出版社，2002.[22]孙香红，李红.实用混凝土结构设计[M].陕西：西北工业大学出版社，2008.[23]崔恩第.结构力学[M].北京：国防工业出版社，2006.[24]许成详，何培玲.混凝土结构设计原理[M].北京：北京大学出版社，2006.[25]同济大学，西安建筑科技大学，东南大学，重庆大学.房屋建筑学[M].北京：中国建筑出版社，2006.Discussionstorybuildingofreinforcedconcreteframestructureconstruction.Withtherapideconomicdevelopment,China'shigh-risebuildingsistherapiddevelopmentofdesignideasisconstantlyupdated,buildinglayoutandverticalshapeisgettingmorecomplicated,whichputforwardhigherrequirementsforthedesignandconstructionofhigh-risestructure.Frameworkstructure,formationofinternalspace,flexiblearchitecturallayout,framestructuresysteminstructuraldesignawiderangeofthemoreobviousadvantages,especiallyinheightnomorethan