车站高支模专项安全方案

高支模专项安全方案目录第一章编制依据及说明 1一、编制依据 1二、编制说明 1第二章工程概况 2第一节工程位置及工程范围 2一、平面位置 2二、车站总平面图 2第二节车站主体结构设计概况 3一、车站设计概况 3二、主要工程数量 4三、施工平面布置 4第三章施工总体部署 5第一节施工现场组织机构 5一、组织机构 5二、任务划分 7第二节总体施工顺序 9一、总体施工顺序 9二、混凝土浇筑方法及路线图 10第三节总体施工方案 11第四节模板及支架检查验收 14一、模板支架施工 14二、支撑体系安装 15第四章模板支架结构验算 17第一节材料力学性能 17第二节侧墙模板及支架体系验算 17一、荷载设计值 17二、模板验算 19三、内楞验算 20四、外楞验算 21五、斜支撑验算 22六、水平支撑验算 24第三节顶（中）板模板及支架体系验算 24一、支承板模的小楞验算 24二、支承小楞的大楞验算 27三、满堂红钢管架验算 30第四节中板纵梁模板及支架体系验算 31一、支承板模的小楞验算 32二、支承小楞的大楞验算 35三、满堂红钢管架验算 37第五节顶板纵梁模板及支架体系验算 39二、支承小楞的大楞验算 42三、满堂红钢管架验算 44第六节地基承载力验算 46第五章施工进度及计划 47第一节施工进度计划 47一、工期安排原则 47二、进度计划 47三、主要施工进度指标 47第二节劳动力计划及保证措施 48一、劳动力计划 48二、劳动力保证措施 49三、民工管理措施 50第六章施工监测措施 51第一节监测的目的和意义 51第二节监测内容 51第七章施工保证措施及安全措施 52第一节质量保证体系及管理措施 52一、质量管理组织机构 52二、工作内容 52第二节质量管理制度 53一、质量教育培训制度 53二、质量三检制度 53三、质量考核及奖惩制度 54四、工程验收管理制度 55五、检查验收程序 55六、隐蔽工程及关键部位检查验收制度 56第三节安全保证措施 57一、组织保障 57二、技术措施 57三、安全保证措施 58第四节文明施工保证措施 60一、文明施工目标 60二、建立文明施工管理责任制 60三、文明施工管理系统 60四、文明施工保证措施 60第八章应急预案 63第一节工程预案概况 63第二节应急救援机构及职责 63第三节应急救援工作程序 64第四节救援方法 66第一章编制依据及说明一、编制依据1、《中华人民共和国安全生产法》；2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；4、《地下铁道工程施工及验收规范》(GB50299-2003年版)；5、《建筑施工手册（第四版）》；6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002；7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；9、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；10、《武汉市轨道交通纸坊线（7号线南延线）工程车站主体结构施工图》；二、编制说明车站主体结构均采用木模板和钢管脚手架支撑体系，由于结构层净空较高，属于高支模工程，具有风险高、危险性大的特点；同时在砼浇注作业、机具使用及临时用电的一些不规范操作可能导致一些安全隐患。为了有效地消除这种对施工不利的影响，提高现场施工人员管理素质和处理应变能力，切实保障人员的生命安全、企业的财产安全和工地周边环境安全，确保施工安全，保证工程的顺利进行，特制定本专项安全方案。本方案的编制情况说明如下：1、本方案编制的范围包括：车站主体结构高支模的模板脚手架搭设方式、模板支架结构验算，以及施工的质量、安全、文明施工、成品防护等保证措施。2、本方案作为车站主体结构模板脚手架施工的实施性方案，具有全面指导高支模施工的作用，施工过程中还将根据不同施工阶段编制相关的技术交底、应急预案作为本方案的支持性文件来指导施工。3、本方案涉及的高空模板脚手架施工，具有危险性大、风险高的特点，本专项安全施工方案应实行专家审查制，并在施工过程中严格按经审查的方案组织施工。

第二章工程概况第一节工程位置及工程范围一、平面位置车站周边规划用地性质主要是居住用地和以教育科研为主的综合开发用地。二、车站总平面图Ⅵ号出入口车站总平面图见图2Ⅵ号出入口Ⅳ号出入口Ⅳ号出入口Ⅴ号出入口1号风亭1号消防疏散口Ⅱ号出入口Ⅰ号出入口Ⅲ1号风亭1号消防疏散口Ⅱ号出入口Ⅰ号出入口Ⅲ号出入口2号风亭图2-1车站总平面图第二节车站主体结构设计概况一、车站设计概况主体结构为地下两层单柱双跨现浇整体框架结构，结构长344.60m，标准段宽21.1m，地下二层净高6.04m，地下一层净高5.05m，结构顶板覆土厚度约3.0m。结构底板混凝土厚度为0.9m，侧墙混凝土厚度为0.7m（标准段）和0.8m（盾构段）,中板和顶板分别为0.4m和0.8m。盾构端头及标准段顶纵梁为1100×2000mm（单柱段）和100×2000mm（双柱段），中板下纵梁1000×1000mm（单柱段）和1000×800mm（双柱段），底板纵梁为1200×2290mm（单柱段）和1000×2290mm（双柱段）。车站顶板、底板、侧墙（含废水池）混凝土采用C35钢筋混凝土，抗渗等级P8；中板、中梁、人防门框墙、楼梯构件采用C35钢筋混凝土；盾构段底板回填素砼强度等级为C30；中柱采用C50钢筋混凝土；端柱采用C35钢筋混凝土，抗渗等级同侧墙；暗柱采用C35钢筋混凝土，抗渗等级P8。车站标准段横断面图详见图2-2。图2－2车站标准断面图二、主要工程数量底板混凝土C35混凝土6389m³，钢筋制安1198t；中板C35混凝土2801m³，钢筋制安502t；顶板C35混凝土5614m³，钢筋制安1050t；侧墙C35混凝土6475m³，钢筋制安1100t；中隔墙C35混凝土168m³，钢筋制安23.52t；底板总量C35混凝土1107m³，钢筋制安237t；中纵梁C35混凝土325m³，钢筋制安71.8t；顶纵梁C35混凝土812.3m³，钢筋制安198t；柱C50混凝土552.2m³，钢筋制安185t；全站含钢量188Kg/m³，盾构端头部位回填素混凝土79.8m³。三、施工平面布置主体结构施工划分为南、北2个作业面，履带吊吊装作业面垂直运输采用2台50t履带吊及2台25t汽车吊；车站场内共布置东、西两个钢筋加工厂，车站北端头钢筋加工主要在西侧钢筋加工厂完成，车站南端头钢筋加工主要在车站东侧钢筋加工厂完成。模板堆放加工区、钢管和脚手架堆放区、钢支撑、钢围檩堆放拼装及拆除区布置详见附图1《车站场内平面布置图》。

第三章施工总体部署第一节施工现场组织机构一、组织机构本工程成立中国葛洲坝集团股份有限公司武汉轨道交通27号线一期土建施工第一标项目部，项目部下设三个分部，项目部与分部的组织关系为矩阵式。项目部设项目经理、生产经理、项目总工、项目总经、项目总会、安全经理、设备经理各一名。项目部下设工程管理部、计划合同部、协调办、机电物资部、盾构部、安质环部、财务部、综合办公室共八个部。分部下设施工技术、生产、经营、质量、安全、机电物资管理等岗位，由分部经理统一管理。本工程的分部经理由生产经理兼任，分部经理在项目部决策层的领导和监督下进行分部管理，每个分部进行独立经济核算和考核。分部下设施工技术、生产、经营、质量、安全、机电物资管理等岗位，由分部经理统一管理。项目部职能部门对分部设立的相应岗位进行业务指导和监督，施工中发现的问题及时向分部经理和项目部领导报告并提出整改意见。项目部、分部的组织机构框图见图3-1。``指挥长项目经理专家组安全经理总工程师总会计师总经济师生产经理第二分部第一分部第三分部工程管理科质安环科(含试验室)经营财务科机电物资科办公室工程管理科工程管理科质安环科(含实验室)质安环科(含实验室)经营财务科经营财务科机电物资科机电物资科办公室办公室工程管理部征地协调部计划合同部财务部机电物资部盾构部综合办公室质安环保部图3-1项目部施工组织机构框图为保证安全、优质、高效地完成车站主体结构工程，按照“管理干部职责分明、权限到位，工人一专多能，特殊工种持证上岗”原则组建精干高效的“武汉轨道交通27号线一期土建施工第一标项目部二分部”，全面负责本项目工程的实施。本工程按项目组织方法设置管理层和作业层两级机构。在二分部项目部的管理下，组建车站高支模作业队。二分部，设分部经理1名、分部副经理1名、分部技术负责人1名、分部安全负责人1名，下辖工程管理科、安全环保科、设备物质科、办公室、财务科、经营科，作为项目管理层；车站高支模作业队为作业层，实行三班制作业，实行工序循环作业制，节假日采用轮休制。二、任务划分项目部管理层对本标段所有工作进行指挥、控制和协调。分部经理：主持全面工作，全面履行项目合同，对工程质量、安全、环保、工期和成本控制负全责；负责项目经理部内部行政管理工作，包括人员调配、财务管理和对外协调等。2、分部副经理：协助项目经理主持全面工作，全面履行项目合同，对工程质量、安全、环保、工期和成本控制负责；负责项目经理部内部行政管理工作，包括人员调配、财务管理和对外协调等。分管综合办公室。3、分部技术负责人：全面负责技术管理和质量控制工作，主持编制本合同工程实施性施工组织设计；负责与业主、监理单位、设计单位、质量监督单位协调工作；组织推广和应用“四新”技术，编写有关成果报告，组织竣工文件的编制及验收交接工作。4、分部安全负责人：贯彻落实国家环境、职业健康安全法律法规和公司环境、职业健康安全规章制度，督促技术、设备物资、工程管理等部门履行工程施工安全技术措施方案、设备物资、工程施工等安全管理工作职责。5、工程管理科在分部技术负责人的领导下，负责本项目的技术质量工作，负责组织设计文件会审，全面掌握施工图、合同技术规范；根据合同要求，编制实施性施工组织设计；负责工程测量、量测、试验、工序检查评定，配合设计、监理的工作；编制进度计划并监督实施；建立技术管理日志，做好项目技术档案管理工作；动态掌握项目工程进度情况，归纳分析影响进度的因素，并提出改进措施；负责技术交底，提供技术指导，组织重点技术项目攻关。指导监督技术质量室（下设测量监测组、施工技术组、检验试验室、计划调度组、质检组等）做好相应的技术质量工作。6、质量安全环保科负责项目部安全管理工作，主管项目部安全生产保障计划的编制并检查落实，对分部进行岗前安全教育培训、工作中日常安全检查及事故分析，严格安全操作程序，督促检查安全防护品的佩带和使用，安全设施的设置与使用；作好职业健康安全管理工作，并保存各种记录，保证其畅通、有序、有效运行；协助办公室作好消防器材的日常检查工作，确保各类消防器材的完好和有效；负责本项目的环境保护工作；严格按武汉市相关要求，做好环境保护和现场文明施工工作，负责制定环境保护方面的规章制度，对环境保护和文明施工进行有效的管理，确保各类环保指标符合标准要求。7、机电物资科（下设料库）负责项目部材料和设备订货采购、租赁，为施工提供保障；编制材料、设备供应计划，经批准后负责实施；保管好一切材料、机电设备的资料和报告证件等，建立管理台帐，做好各项材料消耗和库存统计工作；制定物资设备管理标准和实施办法，对工程使用的材料、机电设备的质量和管理负全责；控制项目成本，制定定（限）额发料标准和机械台班内部租赁收费标准、办理材料、机械成本核算和费用结算。8、经营科根据合同要求，结合实际，编制项目部成本计划和资金使用计划，确定、分解成本控制目标；对支出作好分析预测，寻求挖潜和成本节约的可能性；负责向业主提供按合同文件规定的、必须递交的证明文件，办理工程款的收取、支付；办理验工计价和内部承包核算；负责合同管理，清算资料管理；保障资金调配和使用做到专款专用，严格按照财务管理制度开展工作。9、财务科执行项目成本计划和资金使用计划，协助确定、分解成本控制目标；负责向业主提供按合同文件规定的、必须递交的证明文件，办理与业主间工程款的收取、支付；办理验工计价和内部承包核算；负责合同管理，索赔申请，清算积累，负责与业主代表办理追加金额，处理保险、索赔事宜。10、办公室办公室是项目经理部的综合性部门，主要负责项目的对外联络、文秘、人事劳资、职工保险、治安保卫、消防、工地食堂以及内部行政事务。11、各专业班组各班组为直接生产单位，全面承担分项工程的施工。负责现场施工及机电设备的使用、保管、维修工作。按施工图、合同技术标准、技术交底书、施工计划、成本控制指标组织生产，对现场施工安全、工程质量、计划进度负全责。第二节总体施工顺序一、总体施工顺序车站起迄里程为DK36+180.6～DK36+525.2，全长344.6m，车站为地下二层岛式站台车站。本车站主体结构总体施工顺序为由两端向中间进行，遵循纵向分段、竖向分层、由下至上的原则组织施工。结构竖向施工顺序为先底板、再负二层侧墙及中板、最后负一层侧墙及顶板，如图3-2所示。图3-2主体结构竖向施工顺序图主体结构共分成17段，每段长度16~25m，车站施工段的划分主要考虑以下因素：1、考虑结构施工缝、变形缝设置及处理措施的要求：⑴车站施工缝应设在结构受剪力较小且便于施工的部位，并注意保证车站内部设施（如水池、电梯井、出入口等）的完整性。顶、底板均不得留置水平施工缝，垂直施工缝宜与诱导缝相结合。⑵施工缝设于纵梁受力较小部位，即纵梁跨度（纵向柱与柱之间）的1/3～1/4处。2、合理利用机械设备及劳动力，减少工序的重叠干扰。3、车站站主体共分为17段，具体分段见附图2。二、混凝土浇筑方法及路线图1、底板混凝土浇筑采用商品混凝土，混凝土运输车运送至施工现场，经检验合格后再用输送泵泵送入模，插入式振捣器振捣密实。由于板块厚度较大，混凝土采用分层分段浇筑法，分层厚度为30～50cm，浇筑步距为3米，采用斜面分层法施工，见图3-3所示。图3-3底板混凝土浇筑斜面分层示意图2、中板及负二层侧墙、顶板及负一层侧墙浇筑侧墙浇灌混凝土时，采用输送泵泵送混凝土入模，混凝土自由倾落不超过2米，以防止混凝土离析。做到分层下混凝土，分层振捣，每层高度不应大于1.5m。侧墙浇筑到一定高度时，为保证支架整体稳定性，适时进行压梁压板，纵梁位置按每层50cm进行浇筑。混凝土浇筑前，墙后浇施工缝位置先浇灌一层5cm厚同等级水泥砂浆。板浇筑流程同底板，混凝土用输送泵泵送，混凝土浇筑应连续进行，采用平铺法施工一次浇筑成型。浇筑流程图以顶板及负一层侧墙浇筑为例，如下图3-4所示。图3-4顶板及负一层侧墙浇筑流程图第三节总体施工方案本工程明挖主体结构板、墙、立柱及采用大型胶合板+满堂红钢管支架立模；施工缝、变形缝等采用快易收口网和木模板支挡。底板、中板、顶板及侧墙模板设计分别详述如下。底板模板：底板腋角及底板面上反300mm的侧壁墙模，采用木模板，纵向2Φ48钢管与钢筋组合固定，见图3-6。图3-5底板腋角模板示意图侧墙模板：侧墙模板采用18mm厚1830mm×915mm的普通胶合板为面板，胶合板采取横向布模方式，上下两块模板接缝错开915mm。胶合板背后竖向100mm×100mm方木为内楞，间距300mm，横向100mm×100mm方木为外楞，间距400mm，组合成适合墙高的模板。侧墙模板的支架体系也是中板、顶部的支架体系，采用满堂红钢管作支架体系，立杆横距为800mm（中纵梁底加密段中板底部横距为600mm、顶板底部为300mm），纵距700mm，纵横平杆步距为800mm（一般钢管长度为6m，斜撑最大支撑高度为6/1.414=4.2m,故对高于4.2m以上的侧墙位置纵横平杆步距调整为500mm），另纵向每3500mm（5跨）设置一道横向剪刀撑，横向每2400mm（3跨）设置一道纵向剪刀撑，且纵向每700mm设置一道斜撑，斜撑竖向分层设置，底层斜撑按距离下层板面3000mm设置，底层以上斜撑按层间距800mm布置。纵横连接件、剪刀架采用“十字”或“螺旋”扣件连接牢固，脚手架搭设见附图3。顶（中）板模板：顶（中）板模板采用18mm厚1830mm×915mm普通胶合板为面板，胶合板背后100mm×100mm方木为内楞，间距300mm，100mm×100mm方木（顶板纵梁底部采用Φ48双钢管）为外楞，间距500mm，跨度700mm，组合成适合板宽的模板。模板搭设方案见图3-7、3-8、3-9，中纵梁底部为加密区。模板支架体系如下图3-6所示：图3-6模板支架体系图立柱模板：采用大型胶合木模板，用钢管、对拉螺杆、蝶型扣件固定。如图3-7所示。图3-7结构柱模板示意图在柱模施工时，对柱脚边不平整处，应凿除松动混凝土，柱模固定时，对准下面控制线，上部拉线，进行水平垂直校正。对整排柱模板应先装两端柱模板校正固定，拉通长线，校正中间各柱模板。水平杆与柱抱箍大样如下图3-8图3-8中板支架(左)及顶板支架(右)柱抱箍示意图第四节模板及支架检查验收一、模板支架施工1、模板施工允许偏差模板工程的施工质量符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。见现浇结构模板安装允许偏差表、预埋件和预留孔洞允许偏差表4-1、4-2。表4-1现浇结构模板安装允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基础±5用尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2用尺量6表面平整度5用2m靠尺和赛尺检查表4-2预埋件和预留孔洞的允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检验方法1预埋钢板中心线位置3钢尺检查2底模上表面标高3拉线、钢尺检查3插筋中心线位置5钢尺检查外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2钢尺检查外露长度+10，05预留洞中心线位置10钢尺检查尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值2、模板施工一般要求⑴顶板、中板及侧墙采用胶合板，模板下铺100×100mm方木平放进行衬垫，以便胶合板与方木固定，提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块竹胶板无论横向拼缝还是纵向拼缝，保证在同一根方木上进行搭接，设木钉固定，避免出现错台。⑵模板用于结构施工前，先进行除锈及清污处理。竹胶板板模在模板拼装校正完成，在板柱钢筋绑扎前进行脱模剂涂刷，脱模剂采用专用水性脱模剂均匀涂刷，保证后期脱模效果。结构混凝土浇筑前，对侧墙、立柱、板梁模板所有拼缝进行一次细致检查，对可能造成漏浆的拼缝采用玻璃胶在模板外侧进行密封，以保证模内混凝土面的光滑平顺。混凝土浇注前，对模板表面进行彻底清洗润湿，清除焊碴、杂物，保证模板表面清洁干净，以提高混凝土表面颜色一致性，控制好混凝土结构外观质量。⑶模板安装后仔细检查各构件是否牢固，固定在模板上的预埋件是否有所遗漏，安装是否牢固，位置是否准确，垂直度采用吊锤控制，要求模板安装的允许偏差是否在规范允许值以内，模板及支撑系统的整体稳定性是否良好，不留施工隐患。在浇筑混凝土的过程中，经常检查模板的工作状态，发现变形、松动现象及时予以加固调整。⑷施工缝模板施工缝处堵头模采用模板条锯齿加工，齿距按设计受力主筋间距制作，模板背后采用间距300mm的Φ20钢筋与结构主筋焊接加固支撑，模板固定时必需保证施工缝平直，且与止水钢板连接紧密避免漏浆。⑸侧墙分仓堵头模板主要施工方法及设计在分仓施工时，侧墙存在堵头情况。堵头模板用多层收口网封住，采用Φ22@300的钢筋横拦，钢筋横拦与侧墙内外主筋焊接。二、支撑体系安装1、支撑体系采用满堂红钢管脚手架。脚手架钢管进场后，对钢管、扣件进行检查验收，不合格产品不得使用。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底板上表面不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。4、立杆设置必须竖直，2m高度的垂直允许偏差不大于15mm；5、纵向扫地杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接符合下列要求：⑴纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头设置在不同步或不同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离在1000mm以上；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；⑵搭接长度按1.2～1.5m控制，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；7、每搭完一步脚手架后，按下表校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。表3-3脚手架允许偏差与检查方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1步距±20尺量2纵距±50尺量3横距±20尺量4立杆垂直度±15(2m)高度内尺量8、脚手架四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。9、脚手架两端与中间每隔5排立杆从顶层开始向下每隔5步设置一道水平剪刀撑。10、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定。表3-4剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角α45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n76511、每道剪刀撑宽度不小于5跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60°之间。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接要求同纵向水平杆搭接要求。12、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

第四章模板支架结构验算第一节材料力学性能模板及其支架设计主要参考书见编制依据。查《木结构设计规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《竹胶合板模板》、《常用建筑材料手册》及《建筑施工手册》知材料的力学性能：1、本工程采用横截面为100mm×100mm树种为铁松的方木，查《木结构设计规范》表4.2.1-1和表4.2.1-3知：方木强度等级为TC13B，密度约为420kg/m3，弹性模量Em=9000N/mm2、顺纹抗剪强度fm=1.4N/mm2、抗弯强度[σm]=13N/mm2；并计算100mm×100mm方木横截面积Am=10*10=100cm2、横截面抵抗矩wm=(bh2)/6=10*102/6=167cm3、横截面惯性矩Im=(bh3)/12=10*103/12=833cm4；2、支撑采用φ48mm×3.0mm的钢管，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6和附录B知：弹性模量Eg=2.06×105N/mm2、抗剪强度[τg]=115N/mm2、抗弯强度[σg]=205N/mm2；截面积Ag=4.89cm2、截面抵抗矩wg=5.08cm3、惯性矩Ig=12.19cm4、回转半径ig=1.58mm；每延米重3.84kg。3、普通胶合板E=10000N/mm2、顺纹抗剪fm=1.4N/mm2、[σm]=15N/mm2；横断面：A1=164.7cm2、w=49.41cm3、I=44.469cm4。4、根据《建筑施工手册》8-6-2-2内容所述，模板及其支架的挠度不超过其各自计算跨度的1/400，且不宜超过1mm。第二节侧墙模板及支架体系验算一、荷载设计值1、新浇筑砼对模板的侧压力：根据《建筑施工手册》第四版公式8-6F1=0.22rct0β1β2V1/2其中：rc——砼重力密度（KN/m3），取rc=24KN/m3；t0——新浇砼的初凝时间（h），按t0=200/(T+15)计算，T为砼的温度（℃），取T=25℃，则t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5；V——砼浇筑速度（m/h），取V=1.0m/h；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；本工程施工取β1=1.0；β2——砼塌落度影响修正系数，当塌落度为50mm~90mm时，取1.0；当塌落度为110mm~150mm时，取1.15；本工程结构砼按泵送考虑，塌落度为110mm~150mm，故取β2=1.15。F1=0.22*24*5*1*1.15*11/2=30.36KN/m2根据《建筑施工手册》第四版公式8-7F2=rcH其中H——侧墙高度（m），该处取H=6.44mF2=24*6.44=154.56KN/m2取两者较小值即F=30.36KN/m2，其有效压头高度h=F/rc=30.36/24=1.265m2、倾倒砼时产生的水平荷载由于侧墙砼浇筑采用溜槽、串筒或导管向模板内输送砼，查《建筑施工手册》表8-66知：Q=2KN/m2。3、荷载组合按照《建筑施工手册》模板设计的荷载组合要求，进行厚度大于100mm的墙模承载力验算时，只采用“新浇砼对模板的侧压力”及“倾倒砼时产生的水平荷载”按其荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合；进行厚度大于100mm的墙模的刚度验算时，直接采用“新浇砼对模板的侧压力”的标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数。查《建筑施工手册》表8-67知：新浇砼对模板的侧压力的荷载分项系数为1.2；倾倒砼时产生的水平荷载的分项系数为1.4。根据《建筑施工手册》8-6-2的内容知：对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。强度验算的荷载设计值q1=F*1.2*0.9+Q*1.4*0.9=30.36*1.2*0.9+2*1.4*0.9=35.31KN/m2；刚度验算的荷载设计值q2=F*1.2*0.9=32.79KN/m2。4、安全系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中5.3条文说明，本方案内所有强度验算安全系数取K1≥1.5、稳定性验算安全系数取K2≥2。二、模板验算因其侧压力是三角形分布的，其下方的荷载为最大，故取靠近模板底1块模板作为计算对象，模板横向布置，计算按三跨连续梁，荷载化为线荷载：q1=35.31*0.915=32.31KN/m，其计算简图如下：图4-1侧墙模板强度验算计算简图1、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图4-1所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：M=0.1q1l2=0.1*32.31*0.3*0.3=0.29KN·m则最大正应力σ=M/W=0.29*106/(49.41*103)=6.04N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=15/6.04=2.48＞K1=1.5经验算模板抗弯强度符合要求。2、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图5-1所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：V=0.6q1l=0.6*32.31*0.3=5.82KN则最大剪应力τ=V/A=5.82*103/(167.4*102)=0.35N/mm2则强度安全系数K=fm/τ=1.4/0.35=4.0＞K1=1.5经验算模板抗剪强度符合要求。3、刚度验算将刚度验算荷载标准值化为线荷载：q2=32.79*0.915=30.00KN/m图4-2侧墙模板刚度验算计算简图w=0.677q2l4/(100EI)=0.677*30.00*3004/(100*104*44.469*104)=0.21mm稳定性安全系数：由于[w]=300/400=0.75mm＜1mm，故取其为0.875mm，则K=[w]/w=0.75/0.21=3.57>[K2]=2经验算模板刚度符合要求。三、内楞验算内楞采用100mm×100mm方木，内楞竖向布置间距300mm，外楞横向布置间距400mm，内楞验算取侧压力三角分布下方的任意一根方木作为计算对象，并按两端简支的三等跨连续梁简化，由于单根内楞承受的荷载为内楞间距范围内的模板传递而来的压力，并将其简化为线荷载：q1=35.31*0.35=12.36KN/m，计算简图如下：图4-3侧墙内楞强度验算计算简图1、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图5-3所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：M=0.1q112=0.1*12.35*0.4*0.4=0.2KN·m则最大正应力σ=M/W=0.2*106/(167*103)=1.2N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=13/1.2=10.83＞K1=1.5经验算内楞抗弯强度符合要求。2、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图5-3所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：V=0.6q11=0.6*12.35*0.4=2.96KN则最大剪应力τ=V/A=2.96*103/(100*102)=0.3N/mm2则强度安全系数K=fm/τ=1.4/0.3=4.67＞K1=1.5经验算内楞抗剪强度符合要求。3、刚度验算将刚度验算荷载标准值化为线荷载：q2=32.79*0.3=9.84KN/m图4-4侧墙内楞刚度验算计算简图w=0.677q2l4/(100EI)=0.677*9.84*4004/(100*9000*833*104)=0.023mm稳定性安全系数：由于[w]=400/400=1mm=1mm，故取其为1mm，则K=[w]/w=1/0.023=43.48>[K2]=2经验算内楞刚度符合要求。四、外楞验算外楞采用100mm×100mm方木，沿高度方向间距400mm，外楞外侧采用纵距700mm、步距800mm、水平夹角450的φ48mmt=3.0mm钢管作为斜撑，同时还采用顶（中）板模板满堂红钢管支架的平杆（纵距700mm，步距800mm）作为水平支撑，与斜撑支撑位置竖向错开，计算按三跨连续梁，其荷载布置形式简化为均布荷载，q2=32.79*0.4=13.12KN/m，其计算简图如下：图4-5侧墙外楞强度验算计算简图1、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图4-5所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：M=0.1q212=0.1*13.12*0.7*0.7=0.64KN·m则最大正应力σ=M/W=0.64*106/(167*103)=3.83N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=13/3.83=3.39＞K1=1.5经验算外楞抗弯强度符合要求。2、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表8-74知承受图4-5所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：V=0.6q21=0.6*13.12*0.7=5.51KN则最大剪应力τ=V/A=5.51*103/(100*102)=0.55N/mm2则强度安全系数K=fm/τ=1.4/0.55=2.55＞K1=1.5经验算外楞抗剪强度符合要求。3、刚度验算将刚度验算荷载标准值化为线荷载：q2=32.79*0.4=13.12KN图4-6侧墙外楞刚度验算计算简图w=0.677q2l4/(100EI)=0.677*13.12*7004/(100*9000*833*104)=0.28mm稳定性安全系数：由于[w]=700/400=1.75mm＞1mm，故取其为1mm，则K=[w]/w=1/0.28=3.57>[K2]=2经验算内楞刚度符合要求。五、斜支撑验算斜撑采用φ48mmt=3.0mm的钢管，按纵距700mm交错、步距800mm、水平夹角450布置，斜撑底端支承在底板砼内预埋的钢构件上，为保证斜撑稳定采用立杆及纵横平杆进行连接成整体。由于斜撑及其连接立杆、平杆的布置情况满足构造要求，则根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.1的要求，验算时按两端铰接的受压构件来简化计算斜撑的稳定性。查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.3.1知，斜撑稳定性计算公式为：σ=N/(φA)≤[σ]式中：N——计算斜撑段的轴向力设计值。φ——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ确定。λ——长细比，λ=l0/i。l0——计算长度，l0=h+2a，h为斜撑最大自由长度，a为斜撑伸出顶层扣件的长度。i——截面回转半径。A——斜撑截面面积。由于斜撑的作用为防止砼浇注过程中，新浇砼对模板的侧压力及倾倒砼产生的侧压力导致模板倾覆，按照最不利情况进行考虑，不考虑模板及竖楞受力，视斜撑须全部抵受该侧压力在两层斜撑间产生的力矩。故单根斜撑须提供的水平力为400mm（高）*700mm（长）的模板所受的荷载，由于斜撑采用立杆及平杆连接后，最大自由长度均不超过（1.414*1m），故取侧墙砼侧压力三角分布以下的任意一根斜撑作为计算对象，则斜撑须抵受的水平荷载为：N1=q1*0.5*0.6=35.31*0.4*0.7=9.89KN由于斜撑按水平夹角450设置，则斜撑承受的轴心压力为：N=1.414*N1=1.414*9.89=13.98KN斜撑最大自由长度h=1.414*1=1.414m斜撑伸出顶层扣件的长度a取为0.3m长细比λ＝l0/i=(1.414+0.3*2)/(15.8*10-3)=127.47根据λ查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C知：φ=0.396则σ=N/(φA)=13.98*103/(0.396*4.89*102)=72.19N/mm2则稳定性安全系数K=[σ]/σ=205/72.19=2.84>[K2]=2经检验，斜撑稳定性符合要求。六、水平支撑验算计算方法同斜支撑,水平支撑与斜支撑所受荷载一致，但水平支撑最大自由长度更短，故水平支撑稳定性满足要求。第三节顶（中）板模板及支架体系验算顶板厚800mm，模板采用18mm厚1830mm×915mm普通胶合板为面板，背楞100mm×100mm方木间距300mm，再支承于间距800mm、跨度700mm的100mm×100mm方木上，支架为满堂红钢管架，立杆横距为800mm、纵距700mm，纵横平杆步距为800mm，另纵向每3500mm设置一道剪刀撑，纵横连接件、剪刀架采用“十字”或“螺旋”扣件连接牢固。顶板模板支撑体系搭设正立面图如4-7所示。图4-7顶板模板支撑体系搭设正立面图一、支承板模的小楞验算小楞采用100mm×100mm方木，间距300mm，跨度800mm。1、荷载设计值（1）、荷载标准值参照《建筑施工手册》8-6-2-1内容及表8-65、8-67，结合板厚为800mm，将荷载简化到平面上，结果如下：a、普通胶合板自重：0.5KN/m2b、小楞自重：0.1*0.1*420*10=0.042KN/mc、板砼自重：0.8*1*1*24=19.2KN/m2d、板及梁钢筋自重：0.8*1.5=1.2KN/m2（考虑板内有部分框架梁）e、施工人员及设备（为均布荷载时）2.5KN/m2；（为集中荷载时）2.5KN（2）、荷载组合按照《建筑施工手册》模板设计的荷载组合要求，进行平板模板及其支架承载力验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”及活载“施工人员及施工设备荷载”按其荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合；进行刚度验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”等荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合。查《建筑施工手册》表8-67知：恒载分项系数均为1.2；活载分项系数为1.4。根据《建筑施工手册》8-6-2的内容知：对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。故当活载为均布荷载时，强度验算的荷载设计值为：b*1.2*0.9=0.045KN/m和(a+c+d)*1.2*0.9+e*1.4*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9+2.5*1.4*0.9=25.72KN/m2；当活载为集中荷载时，强度验算的荷载设计值(a+c+d)*1.2*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9=22.57KN/m2、2.5*1.4*0.9=3.15KN和0.045KN/m；刚度验算的荷载设计值为：(a+b+c)*1.2*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9=22.57KN/m2和0.045KN/m2。（3）、安全系数与侧墙相同，强度验算安全系数取K1≥1.5、稳定性验算安全系数取K2≥2。2、计算模型及简图任取1根小楞作为计算对象，小楞长3m，间距300mm，跨度为800mm，故单根小楞实际为超过三跨的连续梁，根据《建筑施工手册》8-6-2-4内容所述按三跨进行计算，将荷载化为线荷载，则活载为均布荷载时：q1=25.72*0.3+0.045=7.76KN/m，活载为集中荷载时：q2=22.57*0.3+0.045=6.82KN/m、Q=3.15KN，计算简图如下：q1=q1=7.76KN/mq2=6.82KN/mQ=3.15KN图4-8顶板底模小楞强度计算简图3、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-8所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：1、当活载为均布荷载时：M1=0.1q1l2=0.1*7.76*0.82=0.50KN·m2、当活载为集中荷载时：M2=0.1q2l2+0.075Ql=0.1*6.82*0.82+0.075*3.15*0.8=0.75KN·m以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。则最大正应力σ=M2/wm=0.75*106/(167*103)=4.62N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=13/4.62=2.81>[K1]=1.5经检验，抗弯强度符合要求。4、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-9所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：1、当活载为均布荷载时：V1=0.6q1l=0.6*7.76*0.8=3.72KN2、当活载为集中荷载时：V2=0.5q2l+0.5Q=0.5*6.82*0.8+0.5*3.15=4.30KN取大者进行抗剪强度验算：则最大剪应力τ=V/A=4.3*103/(100*102)=0.43N/mm2则强度安全系数K=[τm]/τ=1.4/0.43=3.26>[K1]=1.5经检验，抗剪强度符合要求。4、刚度验算将刚度验算荷载标准值化为线荷载：q3=22.57*0.3+0.045=6.82KN/mq3q3=6.82KN/m图4-9顶板底模小楞刚度计算简图查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-9所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大挠度为：w=0.677q3l4/(100EI)=0.677*6.82*8004/(100*9000*833*104)=0.25mm稳定性安全系数：由于[w]=800/400=2mm>1mm，故取其为1mm，则K=[w]/w=1/0.25=4.0>[K2]=2经检验，刚度符合要求。二、支承小楞的大楞验算大楞采用100mm×100mm方木，间距800mm，跨度700mm。1、荷载设计值（1）、荷载标准值参照《建筑施工手册》8-6-2-1内容及表8-65、8-67，结合板厚为800mm，将荷载简化到平面上，结果如下：a、普通胶合板：0.5KN/m2b、小楞自重：0.042KN/mc、大楞自重：0.042KN/md、板砼自重：19.2KN/m2e、板钢筋自重：1.2KN/m2f、施工人员及设备：1.5KN/m2（2）、荷载组合按照《建筑施工手册》模板设计的荷载组合要求，进行平板模板及其支架承载力验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“大楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”及活载“施工人员及施工设备荷载”按其荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合；进行刚度验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“大楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”等荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合。查《建筑施工手册》表8-67知：恒载分项系数均为1.2；活载分项系数为1.4。根据《建筑施工手册》8-6-2的内容知：对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。由于大楞承受的荷载为内楞传来的集中荷载和大楞本身自重的均布荷载，且由于内楞较为密集，近似将内楞传来的集中荷载简化为均布荷载进行验算。故进行大楞强度验算的荷载设计值为：q1=(a*0.8*0.7*1.2*0.9+b*0.8*(0.7/0.25)*1.2*0.9+c*0.7*1.2*0.9+d*0.8*0.7*1.2*0.9+e*0.7*0.8*1.2*0.9+f*0.8*0.7*1.4*0.9)/0.7=(0.5*0.8*0.7*1.2*0.9+0.042*0.8*(0.7/0.25)*1.2*0.9+0.042*0.7*1.2*0.9+19.2*0.8*0.7*1.2*0.9+1.2*0.8*0.7*1.2*0.9+1.5*0.8*0.7*1.4*0.9)/0.7=19.76KN/m；刚度验算的荷载设计值为：q2=(a*0.8*0.7*1.2*0.9+b*0.8*(0.7/0.25)*1.2*0.9+c*0.7*1.2*0.9+d*0.8*0.7*1.2*0.9+e*0.7*0.8*1.2*0.9)/0.7=(0.5*0.8*0.7*1.2*0.9+0.042*0.8*(0.7/0.25)*1.2*0.9+0.042*0.7*1.2*0.9+19.2*0.8*0.7*1.2*0.9+1.2*0.8*0.7*1.2*0.9)/0.7=18.25KN/m。2、计算模型及简图任取1根大楞作为计算对象，大楞长3m，间距800mm，跨度为700mm，故单根大楞实际为超过三跨的连续梁，根据《建筑施工手册》8-6-2-4内容所述按三跨进行计算，计算简图如下：图4-10顶板底模大楞强度计算简图2、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-10所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：M=0.1q1l2=0.1*19.76*0.72=0.97KN·m则最大正应力σ=M/wm=0.97*106/(167*103)=5.81N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=13/5.81=2.24>[K1]=1.5经检验，抗弯强度符合要求。3、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-10所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：V=0.6q1l=0.6*19.76*0.7=8.30KN则最大剪应力τ=V/A=8.30*103/(100*102)=0.83N/mm2则强度安全系数K=[τm]/τ=1.4/0.83=1.69>[K1]=1.5经检验，抗剪强度符合要求。4、刚度验算图4-11顶板底模大楞刚度计算简图查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-11所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大挠度为：w=0.677q2l4/(100EI)=0.677*18.25*7004/(100*9000*833*104)=0.4mm稳定性安全系数：由于[w]=700/400=1.75mm>1mm，故取其为1mm，则K=[w]/w=1/0.4=2.5>[K2]=2经检验，刚度符合要求。三、满堂红钢管架验算满堂红钢管架搭设高度最高为6.44m，立杆横距为800mm，纵距700mm，纵横平杆步距为800mm，斜撑纵距700mm，与平杆交错布置，另纵向每3500mm设置一道剪刀撑，每道剪刀撑沿立杆横距方向满布设置，其剪刀撑与底面夹角按450~600布置，扫地连接杆按距底板面200mm设置。由于满堂钢管架的布置情况满足构造要求，则根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.1的要求，验算时将立杆按两端铰接的受压构件来简化计算立杆的稳定性。查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.3.1知，立杆稳定性计算公式为：σ=N/(φA)≤[σ]式中：N——计算立杆段的轴向力设计值。φ——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ确定。λ——长细比，λ=l0/i。l0——计算长度，l0=h+2a，h为立杆最大自由长度，a为立杆伸出顶层扣件的长度。i——截面回转半径。A——立杆截面面积。由于立杆承受其自身及配件自重和模板传递而来的压力，则单根立杆须抵受的最大轴向压力为800mm（宽）*700mm（长）的模板所受的荷载及其构件与立杆自身及配件的自重之和，同时因立杆与平杆连接后，最大自由长度即为平杆步距800mm，取任一一根立杆底部两层平杆间的长度作为计算对象，则立杆须抵受的轴向力设计值为：N=(a+d+e)*0.7*0.8*1.2*0.9+f*1.4*0.9*0.7*0.8+3*0.8*b*1.2*0.9+0.7*c*1.2*0.9+(6.77+11.4)*g*1.2*0.9+16*h*1.2*0.9+j*1.2*0.9=(0.5+19.2+1.2)*0.7*0.8*1.2*0.9+1.0*1.4*0.9*0.7*0.8+3*0.8*0.042*1.2*0.9+0.7*0.042*1.2*0.9+(6.77+11.4)*0.0384*1.2*0.9+16*0.0146*1.2*0.9+0.0849*1.2*0.9=14.58KN其中：参照《建筑施工手册》8-6-2-1内容及表8-65、8-67、5-61，结合板厚为800mm，将荷载简化到平面上，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-2，结果如下：a、普通胶合板：0.5KN/m2b、小楞自重：0.042KN/mc、大楞自重：0.042KN/md、板砼自重：19.2KN/m2e、板钢筋自重：1.2KN/m2f、施工人员及设备：1.0KN/m2g、立杆及纵横平杆每延米自重：0.0384KN/m，单根立杆最长(6.44-0.018-0.1*2-0.3)=5.92m，平杆共9层，每层共长0.7+0.8=1.5m，7层总长13.5mh、扣件自重：0.0146KN/个，由于平杆共9层，每层16个扣件，共144个扣件j、顶托自重：0.0849KN/个立杆最大自由长度h=1.0m立杆伸出顶层平杆的长度a取为0.3m立杆计算长度l0=h+2a=1+2*0.3=1.6m长细比λ＝l0/i=1.6/(15.8*10-3)=101.3根据λ查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C知：φ=0.577则σ=N/(φA)=14.58*103/(0.577*4.89*102)=51.67N/mm2则稳定性安全系数K=[σ]/σ=205/51.67=3.97>[K2]=2经检验，立杆稳定性符合要求。第四节中板纵梁模板及支架体系验算中板纵梁尺寸为1000mm（高）*800mm（宽），模板采用18mm厚1830mm×915mm普通胶合板为面板，底面小楞100mm×100mm方木间距300mm，大楞100mm*100mm方木间距600mm，跨度700mm，支架为满堂红钢管架，立杆横距为600mm、纵距700mm，纵横平杆步距为800mm。中板纵梁模板支撑体系搭设正立面图如4-12所示。图4-12中板纵梁模板支撑体系搭设正立面图一、支承板模的小楞验算小楞采用100mm×100mm方木，间距300mm，跨度600mm。1、荷载设计值（1）、荷载标准值参照《建筑施工手册》8-6-2-1内容及表8-65、8-67，结合梁高为1000mm，将荷载简化到平面上，结果如下：a、普通胶合板自重：0.5KN/m2b、小楞自重：0.1*0.1*420*10=0.042KN/mc、梁砼自重：1.0*0.8*1*24=19.2KN/m2d、梁钢筋自重：1.0*0.8*1.5=1.2KN/m2（考虑板内有部分框架梁）e、施工人员及设备（为均布荷载时）2.5KN/m2；（为集中荷载时）2.5KN（2）、荷载组合按照《建筑施工手册》模板设计的荷载组合要求，进行平板模板及其支架承载力验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”及活载“施工人员及施工设备荷载”按其荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合；进行刚度验算时，采用恒载“模板结构自重”、“小楞自重”、“新浇砼自重”、“钢筋自重”等荷载标准值乘以相应的荷载分项系数和荷载折减系数进行组合。查《建筑施工手册》表8-67知：恒载分项系数均为1.2；活载分项系数为1.4。根据《建筑施工手册》8-6-2的内容知：对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。故当活载为均布荷载时，强度验算的荷载设计值为：b*1.2*0.9=0.045KN/m和(a+c+d)*1.2*0.9+e*1.4*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9+2.5*1.4*0.9=25.72KN/m2；当活载为集中荷载时，强度验算的荷载设计值为：(a+c+d)*1.2*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9=22.57KN/m2、2.5*1.4*0.9=3.15KN和0.045KN/m；刚度验算的荷载设计值为：(a+b+c)*1.2*0.9=(0.5+19.2+1.2)*1.2*0.9=22.57KN/m2和0.045KN/m。（3）、安全系数与侧墙相同，强度验算安全系数取K1≥1.5、稳定性验算安全系数取K2≥2。2、计算模型及简图任取1根小楞作为计算对象，小楞长3m，间距300mm，跨度为600mm，故单根小楞实际为超过三跨的连续梁，根据《建筑施工手册》8-6-2-4内容所述按三跨进行计算，将荷载化为线荷载，则活载为均布荷载时：q1=25.72*0.3+0.045=7.76KN/m，活载为集中荷载时：q2=22.57*0.3+0.045=6.82KN/m、Q=3.15KN，计算简图如下：图4-13中板纵梁底模小楞强度计算简图3、抗弯强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图4-13所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大弯矩为：1、当活载为均布荷载时：M1=0.1q1l2=0.1*7.76*0.62=0.28KN·m2、当活载为集中荷载时：M2=0.1q2l2+0.075Ql=0.1*6.82*0.62+0.075*3.15*0.6=0.39KN·m以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。则最大正应力σ=M2/wm=0.39*106/(167*103)=2.16N/mm2则强度安全系数K=[σm]/σ=13/2.16=6.02>[K1]=1.5经检验，抗弯强度符合要求。4、抗剪强度验算查《建筑施工手册》表2-12知承受图5-13所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大剪力为：1、当活载为均布荷载时：V1=0.6q1l=0.6*7.76*0.6=2.79KN2、当活载为集中荷载时：V2=0.6q2l+0.5Q=0.6*6.82*0.6+0.5*3.15=4.03KN取大者进行抗剪强度验算：则最大剪应力τ=V/A=4.03*103/(100*102)=0.40N/mm2则强度安全系数K=[τm]/τ=1.4/0.40=3.5>[K1]=1.5经检验，抗剪强度符合要求。4、刚度验算将刚度验算荷载标准值化为线荷载：q3=22.57*0.3+0.045=6.82KN/m图4-14中板纵梁底模小楞刚度计算简图查《建筑施工手册》表2-12知承受图5-14所示荷载的两端简支的三等跨连续梁的最大挠度为：w=0.677q3l4/(100EI)=0.677*6.82*6004/(100*9000*833*104)=0.08mm稳定性安全系数：由于[w]=600/400=1.5mm>1mm，故取其为1mm，则K=[w]/w=1/0.08=12.5>[K2]=2经检验，刚度符合要求。二、支承小楞的大楞验算大楞采用100mm×100mm方木，间距600mm，跨度700mm。1、荷载设计值（1）、荷载标准值参照《建筑施工手册》8-6-2-1内容及表8-65、8-67，结合梁高为1000mm，将荷载简化到平面上，结果如下：a、普通胶合板：0.5KN/m2b、小楞自重：0.042KN/mc、大楞自重：0.042KN/md、梁砼自重：19.2KN/m2e、梁钢筋自重：1.2KN/m2f、施工人员及设备：1.5KN/m2（2）、荷载组合由于大楞承受的荷载为内楞传来的集中荷载和大楞本身自重的均布荷载，且由于内楞较为密集，近似将内楞传来的集中荷载简化为均布荷载进行验算。故进行大楞强度验算的荷载设计值为：q1=a*0.7*0.6*1.2*0.9+b*0.7*(0.6/0.3)*1.2*0.9+c*0.6*1.2*0.9+d*0.7*0.6*1.2*0.9+e*0.6*0.8*1.2*0.9+f*0.7*0.6*1.4*0.9=0.5*0.7*0.6*1.2*0.9+0.042*0.7*(0.6/0.3)*1.2*0.9+0.042*0.6*1.2*0.9+19.2*0.7*0.6*1.2*0.9+1.2*0.7*0.6*1.2*0.9+1.5*0.8*0.6*1.4*0.9=10.48KN/m；刚度验算的荷载设计值为：q2=a*0.7*0.6*1.2*0.9+b*0.7*(0.6/0.25)*1.2*0.9+c*0.6*1.2*0.9+d*0.7*0.6*1.2*0.9+e*0.6*0.7*1.2*0.9=0.5*0.7*0.6*1.2*0.9+0.042*0.7*(0.6/0.3)*1.2*0.9+0.042*0.6*1.2*0.9+19.2*0.7*0.6*1.2*0.9+1.2*0.8*0.6*1.2*0.9=9.65KN/m。2、计算模型及简图任取1根大楞作为计算对象，大楞长3m，间距600mm，跨度为700mm，故单根大楞实际为超过三跨的连续梁，根据《建筑施工手册》8-6-2-4内容所述按三跨进行计算，计算简图如下：图4-15中板纵梁底模大楞强度计算简图2、抗弯强度验算查《建筑