满堂装饰脚手架专项施工方案9-8【实用文档】doc

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满堂装饰脚手架专项施工方案9-8【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载满堂脚手架施工方案工程地点：无锡市渔港小学2021年5月5日目录TOC\o"1-3”\h\z\u二、满堂装饰脚手架工程概况11。满堂装饰脚手架施工工况12。满堂装饰脚手架设计要求13.材料性能及质量要求2HYPERLINK\l”_Toc179614063”三、满堂装饰脚手架的搭设41。满堂装饰脚手架搭设的技术要求42。满堂装饰脚手架搭设的一般构造要求4HYPERLINK\l”_Toc179614066”3。满堂装饰脚手架搭设的质量保证措施6HYPERLINK\l”_Toc179614063"四、满堂装饰脚手架的验收、使用和拆除的一般规定61.满堂装饰脚手架搭设质量的检查验收规定62.满堂装饰脚手架使用过程中的注意事项7HYPERLINK\l”_Toc179614066"3.满堂装饰脚手架拆除过程中的注意事项8HYPERLINK\l”_Toc179614063”五、满堂装饰脚手架的安全保证措施8HYPERLINK\l”_Toc179614064"1.满堂装饰脚手架施工人员管理82。满堂装饰脚手架搭设时的安全措施94。满堂装饰脚手架拆除时的安全措施9_Toc179614063"中庭满堂装饰脚手架计算书13第1页共14页工程概况无锡市渔港小学办公楼。为钢筋混凝土框架结构。满堂装饰脚手架工程概况满堂装饰脚手架自屋顶面起搭设满堂脚手架，搭设总高度为6m。一层至顶面施工面平台满铺竹板。本工程搭设满堂装饰脚手架：搭设高度一样，结构相同,均采用钢管机件搭设。满堂装饰脚手架施工工况满堂脚手架自顶面及侧面施工操作平台，搭设完成并经验收合格后（搭设过程中每一层进行一次验收，合格后方可继续搭设），进行天棚侧边以及天棚顶面侧面装饰施工.天棚共享部分区域装饰施工应遵循自上而下的原则进行。吊顶以及楼层侧面装饰施工完成后,开始拆除满堂脚手架.满堂脚手架拆除满堂装饰脚手架设计要求满堂装饰脚手架设计立杆纵、横距均为1.7m,步距1.8-2m。根据楼层的平面变化，实际的立杆纵、横距以及步距有一定的调整，以《满堂脚手架平面排列图》及《满堂脚手架搭设剖面图》为准。满堂装饰脚手架自一层开始搭设，搭设总高度为6m,共3步，其中各楼层侧面装饰操作平台位于楼层面以下1。5m.上下人行梯两侧的两排立杆在全高范围内采用双管立杆，并设置竖向剪刀撑，人行梯中间一排立杆通过水平牵杆与两侧的立杆连接。满堂脚手架纵、横向应每跨设置水平杆，水平杆宜尽量拉通，增加满堂脚手架的整体稳定性。满堂脚手架在全高范围内设置连续的竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角不得大于45度，满堂脚手架竖向剪刀撑的搭设详见《脚手架搭设剖面图》。材料性能及质量要求满堂装饰脚手架主要由钢管、扣件、脚手板、挡脚板、密目式安全网及安全平网等构配件组成。钢管满堂脚手架钢管采用外径48mm,壁厚3.0mm的焊接钢管,钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材性应符合《碳素结构钢》(GB700－88）的相应规定。满堂脚手架钢管每根重量不宜超过25Kg，适合人工操作。用于立杆、水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度采用6。0m、4。5m、3.6m、2.7m、1.8m钢管.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。不得使用锈蚀严重(斑点、剥皮)、弯曲的钢管。作为满堂脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈,然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。扣件扣件是钢管与钢管的连接。两钢管垂直交叉连接采用直角扣件；两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件;钢管与钢管接长采用对接扣件.扣件应采用GB978－67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定,机械性能不低于KT33－08的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700－88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196－81《普通螺纹》的规定;垫圈应符合GB96－76《垫圈》的规定。满堂脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm。扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝，毛刺、氧化皮等清除干净.出现滑丝的螺栓必须更换。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。脚手板满堂脚手架操作平台上铺放的脚手板为竹笆片脚手板。腐烂、散边或破损严重的竹笆片不得使用。密目式安全立网密目式安全立网应符合GB16909—1997《密目式安全网》的相关规定，安全网应为不小于2000目/100cm2的密目式绿色围护立网。各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠,环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的绳索或强度及其他性能不低于标准规定的钢丝绑扎。密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。安全平网安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整,宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm,每张安全平网重量一般不宜超过15kg。水平设置时能承受不小于1。6kN的冲击荷载。经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。定期对各种材料进行检查,防止发生锈蚀及破坏。满堂装饰脚手架的搭设满堂装饰脚手架搭设的技术要求满堂脚手架搭设前应弹线定出立杆位置，严格控制好与结构外边之间的距离。立杆通过纵、横两个方向的水平牵杆连接形成整体。满堂脚手架立杆严禁搭设在地下室楼梯踏步上，对于无法避开脚手架立杆采取挑空搭设,两侧增加斜撑加固。满堂脚手架搭设过程中应分段验收，每搭设一层满堂脚手架进行一次验收,立杆垂直度、水平牵杆、剪刀撑以及安全防护设施等满足要求，方可继续进行下一段脚手架的搭设。为确保满堂脚手架在搭、拆过程中的安全,在每一楼层设置一道安全平台。满堂脚手架搭设、拆除过程中严禁拆除中庭区楼层临边围护。装饰施工过程中需要拆除围护的，必须做好警示标记，施工过程中派专人监护，施工完成后还原围护设施或安装栏杆。满堂装饰脚手架搭设的一般构造要求2。1立杆在地下室顶板每根立杆的底部均垫统长木方，并有可靠接触。底步立杆采用不同长度的钢管间隔布置。立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。满堂脚手架必须设置纵（横)向扫地杆。2。2纵（横)向水平杆纵(横）向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可用搭接。纵（横）向水平杆的对接扣件应交错布置:两根相邻纵（横）向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵(横）距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵(横）向水平杆杆端的距离不应小于100mm.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.2。3脚手板在吊顶施工及楼层装饰操作平台的格栅上铺设竹笆脚手板,按其主竹筋垂直于格栅方向铺设，竹笆脚手板应铺满、铺稳。竹笆脚手板采用搭接平铺，搭接长度不小于20cm，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在格栅上。2。4剪刀撑剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.剪刀撑应随立杆、纵（横）向水平杆等同步搭设.2.5扣件扣件规格必须与钢管外径相同。扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40N·m,且不应大于65N·m.在主节点处固定纵（横）向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。除特别要求外,各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2.6密目式安全立网安全立网挂在水平栏杆上，立网的上、下口与脚手架要牢固地绑扎，绑扎点的间距应不大于50cm,上下两网之间的拼接要严密。2.7登高斜道在满堂脚手架内设置人行斜道,采用之字型斜道，人行斜道宽度同立杆间距宽度，斜道坡度约为1:3.斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，档脚板高度不应小于180mm。在斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。满堂装饰脚手架搭设的质量保证措施节点连接可靠,扣件的拧紧程度控制在扭力矩达到40～65kN·m。满堂脚手架立杆的垂直度偏差应不大于1/300，且控制其最大垂直偏差值不大于50mm.满堂脚手架纵（横）向水平杆的水平偏差应不大于1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm.每搭完一步脚手架后，应按要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。满堂装饰脚手架验收、使用和拆除的一般规定满堂装饰脚手架搭设质量的检查验收规定搭设满堂脚手架所用的材料应符合上述材料性能质量要求,满堂脚手架搭设应符合上述技术要求、质量质量保证措施以及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)的相关规定。满堂脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方允许投入使用或继续使用：每搭设一个施工层后；连续使用达到6个月；施工中途停止使用超过15天,在重新使用之前；在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件以及安全隐患存在的情况时。满堂脚手架搭设完毕，在投入使用前,应逐层由工程技术负责人组织专职技术、质量、安全、架子班组人员以及有关专业人员一起组织验收.验收合格后在架体的醒目位置挂上验收合格铭牌。架体未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的满堂脚手架任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作.满堂装饰脚手架使用过程中的注意事项中庭满堂装饰脚手架的使用区域为吊顶施工操作平台及楼层装饰操作平台，严禁非脚手架施工人员进入操作平台之外区域。装饰施工人员可楼层施工便道或脚手架登高斜道进入操作平台.中庭满堂装饰脚手架必须经过终验合格后方可投入使用，使用过程中应尽量避免在操作平台上集中堆载,每平方米的堆载重量不得大于100kg。根据装饰施工的实际要求，若满堂脚手架局部需要修改的,必须由项目部技术人员同意，并由专业架子工进行架体修改。使用过程中，任何人不得擅自搭（拆）脚手。脚手架使用过程中应定期检查项目：杆件的设置和连接是否符合构造要求；荷载是否超限，架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放但不得超载。扣件螺栓是否松动；立杆垂直度的偏差是否符合规范要求；安全防护措施是否符合要求。满堂装饰脚手架拆除过程中的注意事项拆除满堂脚手架之前应先清理架上杂物，如脚手板上的扣件及材料。拆除脚手架时应注意成品保护、避免影响其他专业的施工作业。满堂脚手架的拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆的原则.即先拆密目安全立网、水平栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆纵(横）向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业.拆除立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除水平杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。拆下来的材料先临时堆放在楼层内，再由人工运至地面,拆除过程中严禁抛掷.要做到随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐。拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。满堂装饰脚手架的安全保证措施满堂装饰脚手架施工人员管理满堂脚手架施工人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》考核合格，取得省级以上认证机构核发的架子工特种作业操作证,并在有效使用期内，方可上岗作业。持证架子工作业前必须进行体检，身体健康且无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷者方可上岗.满堂脚手架施工前由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准、安全防护、日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。满堂脚手架施工人员作业时必须佩戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。满堂装饰脚手架搭设时的安全措施满堂脚手架搭设过程中不得进行楼层侧面的装饰施工,避免立体交叉施工带来的安全隐患。所有安全防护设施的质量均应满足相应的规范要求。防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭.满堂装饰脚手架使用时的安全措施密目式安全立网、脚手板要绑扎牢固,未经技术负责人批准不准随意拆动。施工作业层所有有坠落可能的物件,应一律先行撤除或加以固定。满堂脚手架不得作为材料堆放场，其上只能堆放少量的物料，且应堆放平稳,不妨碍通行和装卸。施工工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板应随时清扫干净；拆卸下的物件应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃,传递物件禁止抛掷。在满堂脚手架上进行电、气焊作业，必须有防火措施和安全监护人员看管。满堂装饰脚手架拆除时的安全措施满堂脚手架拆除作业与其它找补施工不得同时进行,应合理安排好施工顺序,流水作业，确保施工安全.满堂脚手架拆除前,应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除干净。满堂脚手架拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面设专人指挥，禁止非作业人员入内。脚手架拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调.在拆除过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。其他安全措施满堂脚手架搭拆前除分部分项和工种交底外，须向搭拆作业队伍进行安全技术交底.搭(拆）过程中不得中途停止未完工序。装饰施工人员从施工便道或登高斜道进出满堂脚手架，严禁在满堂脚手架内攀爬.架子工在高处作业时，必须佩带好安全带.安全带必须高挂低用并且与扣接牢固的水平杆挂牢,严禁挂在铅丝扣或其他不牢固的地方.未尽事宜在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系,以便及时解决。中庭满堂装饰脚手架计算书满堂装饰脚手架采用钢管扣件式脚手管搭设,该满堂脚手架主要用于中庭2层中庭顶面部位的吊顶施工以及侧面装饰施工。钢管材料为Q235钢，钢管直径为￠48，壁厚3。5mm。钢管截面面积，回转半径，抗弯模量，容许应力(详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》）。荷载计算永久荷载标准值竹笆脚手板以及钢管格栅栏自重标准值取每米立杆承受的脚手架自重标准值近似取可变荷载标准值装饰脚手架施工活荷载标准值取作用在横向水平杆上永久线荷载标准值qk1=0.2＊1。5=0.3kn/m作用在横向水平杆上永久线荷载设计值q1=1。2qk1=1。2＊0。3=0。36kn/m作用在横向水平杆上可变线荷载标准值qk2=1.5＊1.5=2。25kn/m作用在横向水平杆上永久线荷载设计值q2=1。4qk2=1.4*2.25=3。15kn/m作用在横向水平杆上线荷载标准值qk=qk1+qk2=0。3+2.25=2。55kn/m作用在横向水平杆上线荷载设计值q=q1+q2=0。36+3。15=3.51纵（横）向水平杆验算1.纵（横）向水平杆抗弯强度验算纵（横）向水平杆的抗弯强度验算按二跨连续梁计算，计算简图如下:纵（横）向水平杆的最大弯矩,按照最不利荷载布置（永久荷载和可变荷载两跨均布时)计算第一（二)跨跨中的弯矩：Mmax=0。125ql2a=0.125*3。51*1。52=0.987kn/m抗弯强度所以，纵（横）向水平杆的抗弯强度满足要求.纵(横）向水平杆挠度验算纵（横）向水平杆的挠度验算按三跨连续梁计算,计算简图如下：纵（横）向水平杆最大挠度，按照最不利荷载布置（永久荷载第一、二、三跨均布，可变荷载第一、三跨均布时）计算第一(三)跨跨中的挠度:以及10mm所以，纵（横）向水平杆的挠度满足要求。扣件抗滑承载力验算纵（横）向水平杆传给立杆的最大竖向力设计值，按照最不利荷载布置（永久荷载第一、二、三跨均布,可变荷载第一、二跨均布时）计算第二跨支座的最大支座反力R=1。1q1lb+1.2q2lb=1.1＊0。31＊1.5+1.2*3。64＊1。5=7.06kn∠RC=8.0kN所以,扣件抗滑移承载力满足要求.满堂脚手架立杆验算支架立杆的轴向力设计值为顶步纵(横）向水平杆传给立杆的最大竖向力与脚手架（包括构配件）自重产生的轴向力设计值之和。施工均布活荷载按2步取值（考虑2层同时施工），竹笆脚手板均布荷载按5步取值。脚手架结构自重标准值产生的轴向力构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=Qplalb＊5=0.2＊1.5*1。5=2.25KN施工荷载标准值产生的轴力总和NGk=Qk2lalb＊2=2＊1。5＊1.5=9KN立杆的轴向力设计值满堂脚手架立杆的计算长度。长细比，满足要求。轴心受压构件的稳定系数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130－2001》附录C,得。立杆稳定性验算所以，满堂脚手架立杆的稳定性满足要求.目录TOC\o”1-4"\h\z\u第一章工程概况1第二章编制依据1HYPERLINK\l”_Toc313861704”第三章施工部署13。1总体布置1HYPERLINK\l”_Toc313861706"3。2脚手架设计2_Toc313861708”3。2。2脚手架架体24。1立杆搭设要求24.2水平杆搭设要求3HYPERLINK\l”_Toc313861712”4。3扣件安装要求3HYPERLINK\l”_Toc313861713"4。4脚手板搭设要求34.5其他搭设要求4HYPERLINK\l”_Toc313861715"第五章脚手架拆除4HYPERLINK\l”_Toc313861716”第六章质量保证要求4HYPERLINK\l”_Toc313861717”第七章安全要求和措施5HYPERLINK\l”_Toc313861718"第八章结构验算6_Toc313861720”8。2纵向水平杆验算78.3横向水平杆验算8HYPERLINK\l”_Toc313861722”8。4扣件抗滑承载力验算9HYPERLINK\l”_Toc313861723”8.5荷载计算98。5。1立杆静荷载计算9HYPERLINK\l”_Toc313861725"8.5。2立杆施工活荷载计算10HYPERLINK\l”_Toc313861726"8。6立杆稳定性验算10HYPERLINK\l”_Toc313861727"8。7连墙件承载力验算12HYPERLINK\l”_Toc313861728”8.8立杆地基承载力验算12第一章工程概况常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建。本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅,有大量简易搭设棚和简易民居;西侧靠近培近中学;东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔.规划用地面积为2096m2,地上建筑面积为3638m2、容积率为1.7。本项目分为办公用房，商场两部分,主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层，地下三层(主体已施工完毕）。建筑最高21。5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为7度设防，建筑设计使用年限为50年。本工程±0.000相当于绝对标高2。900米。本工程由上海尧舜建筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包.第二章编制依据设计图纸《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99)；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)；《建筑结构静力计算手册》（第二版）;其它有关安全技术规定.第三章施工部署3.1总体布置（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设,部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜，计算部分同原防尘网排架方案计算。（3）脚手架功能:用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。3。2脚手架设计3。2.1主要构配件脚手架钢管采用普通钢管，规格为Φ48×3。5。钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达40-65N·m时,不得发生破坏。本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。挡脚板采用木挡脚板,木挡脚板高180mm。3。2.2脚手架架体脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面,纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上.纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm。每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆,间距不大于400mm,作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆.在操作层下方的连续二步内,面上均满铺脚手竹笆,作为安全防护隔离。脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体;靠门洞一面撑在梁侧。每边至少撑2根对撑杆;对撑杆的布置不大于二步三跨。脚手架允许两个操作层进行作业,施工荷载限定在200kg/m²以下.第四章脚手架搭设4。1立杆搭设要求立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根(共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4。2水平杆搭设要求纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。对于多跨脚手架，如需接长纵向水平杆，应采用对接扣件，对接扣件交错布置,两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4。3扣件安装要求扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m.在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.4。4脚手板搭设要求脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4.5其他搭设要求各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满,防止人或物品掉落;井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落,便于清理垃圾.脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的目的。第五章脚手架拆除脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。一般为:目脚手竹笆→防护栏杆栅→水平杆→剪刀撑→立杆→下一步以此类推.严禁上下同时作业.做到一步一清,一杆一清。拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运,现场分类、分堆、分规格码放整齐,按计划退场。第六章质量保证要求脚手架搭设前对有关材料进行验收。脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。脚手钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定.钢管必须涂有防锈漆.有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换。扣件也应进行防锈处理。脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。第七章安全要求和措施脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人员还必须系好安全带。严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业,也不得上架进行其它作业。满堂架内不得抛扔物体.施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内.搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。平时经常派人检查架子上是否有超载现象.避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道。施工人员从楼层内进入井道脚手架,应搭设临时过道板或简易爬梯。不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬。脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。在脚手架使用期间,严禁拆除各类杆件。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上.严禁悬挂起重设备。满堂架内作业如光线不足应配照明,照明由电工设置.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上设一定数量灭火器。定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换。宜每天在井道内所有作业完成后,清理一次安全网上的杂物。每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格,方可继续使用.拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。第八章结构验算8。1满堂脚手架计算书1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为30m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0。9m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0。30m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步两跨，竖向间距3。6m，水平间距3m，采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3。风荷载参数本工程地处上海市静安区，基本风压0。35kN/m2；风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs为1。254;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;安全设施与安全网（kN/m2）:0。010；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0.038;脚手板铺设总层数:5；5。地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa）:800。00;立杆基础底面面积(m2)：0。20;地基承载力调整系数:1。00.8。2纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值［f］(N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4）121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W（mm3）50801、承载能力极限状态q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1）)+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0。038+0。35×0.9/（2+1）)+1.4×3×0。9/(2+1）=1。43kN/m2、正常使用极限状态q’=（0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1）=(0。038+0.35×0.9/(2+1))+3×0。9/（2+1）=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0。32kN·mσ=Mmax/W=0。32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q’la4/(100EI）=0。677×1。04×15004/（100×206000×121900）=1.424mmνmax＝1.424mm≤［ν］＝min［la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN正常使用极限状态Rmax'=1。1q’la=1.1×1.04×1。5=1。72kN8。3横向水平杆验算1、承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.36kNq=1.2×0。038=0.046kN/m2、正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1。72kNq’=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138。97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下：νmax＝1。774mm≤［ν]＝min［lb/150,10]＝min[900/150，10］＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.36/2=1。18kN≤Rc=0。8×8=6。4kN横向水平杆：Rmax=2.38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN满足要求！8。5荷载计算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16脚手架钢管类型Ф48×3。5每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12488。5.1立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=（gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1）=(0。1248+1。5×2/2×0。038/1.8)×（30-6）=3.76kN单内立杆：NG1k=3。76kN双外立杆：NG1k=(gk+0。038+la×n/2×0.038/h)×H1=（0.1248+0。038+1。5×2/2×0。038/1.8)×6=1。17kN双内立杆:NGS1k=1.17kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1）/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((30-6)/1.8+1)×1.5×0。9×0.35×1/1/2=3。39kN单内立杆：NG2k1=3.39kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1。8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0。79kN双内立杆：NGS2k1=0.79kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(（H—H1）/h+1)×la×Gkdb×1/2=（(30—6）/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.5kN双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1。5×0.14×1/2=0.35kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0。01×1.5×（30-6)=0.36kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1。5×6=0。09kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1。5+0.36=5。25kN单内立杆：NG2k=NG2k1=3。39kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0。79kN8。5.2立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0。9×(1×3）/2=2.03kN内立杆：NQ1k=2.03kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1。2×（NG1k+NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3。76+5。25)+0.9×1。4×2。03=13.37kN单内立杆:N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39)+0。9×1。4×2.03=11.13kN双外立杆：Ns=1。2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1。4×NQ1k=1。2×(1。17+1。23）+0.9×1。4×2。03=5。43kN双内立杆：Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k)+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1.17+0。79）+0.9×1。4×2.03=4。9kN8.6立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16双立杆受力不均匀系数KS0。6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3）5080立杆截面回转半径i（mm)15。8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A（mm2）489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15。8=170。89≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1。155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15。8=197。37查《规范》表A得,φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=（1。2×(NG1k+NG2k)+1。4×NQ1k）=(1.2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×(1.17+1.23)+13.65=16。53kNσ=N/（φA)=13652。34/（0。186×489)=150。1N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！σ=KSNS/(φA)=0。6×16530。78/（0。186×489）=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k）=（1。2×(3。76+5.25）+0.9×1.4×2.03)=13.37kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1。23)+13。37=16.25kNMw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0。51×1.5×1。82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=13368.84/（0。186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f］=205N/mm2Mws=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0。31×1。5×1。82/10=0。19kN·mσ=KS（NS/(φA）+Mw/W）=0.6×(16247。28/（0。186×489）+189831。6/5080）=129。6N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！8.7连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0（mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i（mm）158连墙件抗压强度设计值［f］（N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.40kN/m2;μz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：μz=0。74；μs--风荷载体型系数：取值为1.254；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0。7×0.40×0。74×1.254=0。207kN/m2;Nlw=1。4×ωk×2×h×2×la=1。4×0。207×2×1。8×2×1.5=3.13kN长细比λ=l0/i=300/158=1。9,查《规范》表A。0.6得，φ=1(Nlw+N0)/(φAc）=(12。25+3）×103/(1×489)=31.27N/mm2≤0。85×[f］=0.85×205N/mm2=174。25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3。13+3=6.13kN>1×8=8kN满足要求！8。8立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg（kPa）140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A（m2)0。25单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5.25)+2。03)=11。04kN双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=（1.17+1。23)+11。04=13。44kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.44/(1×0.25)＝53.75kPa≤fg＝140kPa满足要求！一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于吉林省蛟河市新区北端。厂区地势平坦，由东北向西南逐渐降低，并临近珲乌高速公路交通比较方便。所施工的部位分别为综合水泵房、中央循环水泵房、2#引风机2#烟道支架，2＃采光小室。层高分别为:7.7m、5.7m、4。2m、8.7m、7.5m。三、施工进度计划：2021年3月28日至2021年6月30日。四、施工要求:本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架.使用Ф48mm、壁厚3。5mm钢管，加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,综合水泵房、中央循环水泵房、2#引风机、2#烟道支架、2＃采光小室顶板砼板厚为120mm厚.（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管，立杆采用6m，4m2。5m,横杆长度采用1.5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.3、扣件与钢管的接触面要保证严密,确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二）、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0。9～1.2m，步距1。5～１。8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆，并与相应立杆连接（加设斜撑杆）→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑（三）、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。2、拆除顺序应从上而下,一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除.3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修.(四）、脚手架的安全防范措施：。1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件.却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。2、人在架设作业时,应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。五、文明施工要求：1、现场安全标志等悬挂要醒目，根据现场要求安全设施标准化、文明施工的条件具备齐全.2、作业场地必须平整,材料构件堆放整齐,有足够的作业空间.3、构件、材料摆放整齐,不得随处乱放.4、施工现场道路通畅，保证安全通道畅通无阻.5、所有施工区域严格按照定置化管理的要求去做.6、作业机械布置合理,临时性机械、工具等必须按指定区域放置7、清除作业场地内的易燃、易爆物品,对施工过程中的易燃、易爆物品应采取隔离、禁火等防护设施.8、施工现场禁止随处存放钢管、扣件等物。六、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板）（一）顶板高支撑计算书1、各项参数（1).脚手架参数横向间距或排距（m)：0。90；纵距(m)：0。90；步距（m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0。10;脚手架搭设高度(m）：8.00；采用的钢管(mm）:Φ48×3。5；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0。80；板底支撑连接方式：方木支撑；（2）、荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；楼板浇筑厚度（m）:0。200；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。000;（3）、木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。300;木方的间隔距离(mm）:300。000；木方的截面宽度（mm）:40.00;木方的截面高度(mm）:90。00;图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.000×9。000×9。000/6=54.00cm3；I=4。000×9。000×9.000×9。000/12=243。00cm4；方木楞计算简图（1）。荷载的计算：①钢筋混凝土板自重（kN/m):q1=25。000×0。300×0。200=1.500kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m):q2=0。350×0。300=0.105kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：p1=(1.000+2.000）×0。900×0。300=0。810kN；（2）。强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1。2×（1。500+0。105）=1。926kN/m;集中荷载p=1.4×0.810=1。134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1。134×0.900/4+1。926×0.9002/8=0.450kN。m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1。926×0.900/2=1.434kN；截面应力σ=M/w=0.450×106/54.000×103=8。336N/mm2;方木的计算强度为8。336小13.0N/mm2,满足要求!(3）.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<［T]其中最大剪力:Q=0。900×1。926/2+1.134/2=1。434kN；截面抗剪强度计算值T=3×1433.700/（2×40.000×90。000)=0.597N/mm2;截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;方木的抗剪强度为0。597小于1。300，满足要求！（4）、挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0。810kN；最大变形V=5×1。605×900。0004/(384×9500.000×2430000。00）+810。000×900.0003/(48×9500。000×2430000。00）=1。127mm；方木的最大挠度1。127小于900。000/250,满足要求！3、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1。926×0。900+1。134=2。867kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩Mmax=0。688kN.m；最大变形Vmax=1。593mm;最大支座力Qmax=9。367kN；截面应力σ=0。688×106/5080。000=135.502N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205。000N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.367kN；R〈12。80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1)、静荷载标准值包括以下内容：①脚手架的自重（kN）：NG1=0。129×8。000=1.033kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。②模板的自重（kN）:NG2=0。350×0。900×0。900=0.284kN;③钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3=25。000×0.200×0。900×0。900=4。050kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5。366kN；（2）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2。000）×0。900×0.900=2。430kN;（3）、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ=9.842kN;6、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中N—-—-立杆的轴心压力设计值(kN）:N=9。842kN;σ-——-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i—-—-计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1。58cm；A-—--立杆净截面面积(cm2）：A=4.89cm2；W--—-立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=5。08cm3;σ——--—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；[f]———-钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205.000N/mm2；Lo计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》，由公式（1）或(2）计算lo=k1uh（1)lo=（h+2a）（2）k1-———计算长度附加系数，取值为1.155；u—-——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3;u=1.700；a--——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m；公式（1）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1。700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15。800=186。000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0。207×489。000）=97.227N/mm2；立杆稳定性计算σ=97.227N/mm2小于［f］=205。000满足要求！公式(2）的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0。100×2=1.700m；Lo/i=1700。000/15。800=108。000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。530；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0。530×489。000）=37。973N/mm2；立杆稳定性计算σ=37。973N/mm2小于［f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算lo=k1k2(h+2a）（3）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.014；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1。243×1。014×（1。500+0。100×2）=2。143m；Lo/i=2142.683/15.800=136.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.367×489.000）=54。839N/mm2；立杆稳定性计算σ=54.839N/mm2小于［f］=205。000满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。7、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］：除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容(1）、模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2)、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c。高支撑架步距以0。9-—1.5m为宜，不宜超过1.5m.(3）、整体性构造层的设计:a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。(4）、剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10—-15m设置。（5）、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.(6）、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求.（7）、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）800*1800梁支撑计算图1梁模板支撑架立面简图1.各项参数（1）。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m）:6。00；梁两侧立柱间距(m):0。45；承重架支设：多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2；（2）.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0。800；混凝土和钢筋自重(kN/m3）：25。000;梁截面高度D(m）：1.800；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.000；（3）。木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.300；木方的间隔距离（mm）：300.000；木方的截面宽度（mm)：80。00；木方的截面高度（mm）：100。00；（4）.其他采用的钢管类型(mm）:Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1）.荷载的计算：①钢筋混凝土梁自重（kN/m):q1=25。000×1.800×0.450=20。250kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0。450×（2×1.800+0。800)/0.800=0.866kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN):经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+3。000)×0。800×0.450=1。800kN;(2）、木方楞的支撑力计算均布荷载q=1。2×20。250+1。2×0。866=25。340kN/m;集中荷载P=1.4×1。800=2。520kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力］分别为：N1=11。427kN；N2=11.427kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8。000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8。000×10。000×10.000×10.000/12=666.67cm4；(3）、木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=11。427/0。450=25。394kN/m；最大弯距M=0。1ql2=0.1×25.394×0。450×0.450=0。514kN.m；