离合器参数设计

离合器参数设计3.1后备系数的选择离合器的后备系数『反映了离合器传递发动机最大扭矩的可靠度，它是离合器设计的一个重要参数。在选择B时,应考虑摩擦片磨损后仍能可靠地传递发动机最大扭矩、防止离合器滑磨时间过长、防止传动系数过载以及操纵轻便等因素。表3。1后备系数表车型乘用车及总质量小于6t的商用车最大总质量为6〜14t的商用车挂车后备系数1.20〜1。751.50〜2.251。80〜4。00本设计是基于一款轻型货车，故选择后备系数1.2〜1。75，取后备系数B=1.5。3。2摩擦片外径及其他尺寸的确定摩擦片外径是离合器的基本尺寸参数，它对离合器的结构尺寸、质量的大小和使用寿命的长短都有很大的影响。摩擦片外径D（mm）也可根据发动机最大扭矩Temax（N.m）按如下经验公式进行初选：D=K［）\丁上：|爵 （3—1）式中:KD为直径系数，轻卡取17；最大总质量为1.8〜14。0t的商用车，单片离合器取16。0〜18.5；Tema是发动机最大扭矩，原始设计数据为110N.m：由公式（3-1）代入相关数据，取得：D=178mm根据离合器摩擦片的标准化，系列化原则，根据下表3.2“离合器摩擦片尺寸系列和参数”（即GB1457—74）

表3。2离合器摩擦片尺寸系列和参数外径D/mm内径d/mm厚度h/mm内外径之比d/D单位面积F/mm21601103.20。687106001801253.50.694132002001403.50。700160002251503.50。667221002501553。50.620302002801653。50.589402003001753.50.583466003251903。50.5855460035019540。5576780038020540。54072900取摩擦片外径D=250mm，选定摩擦片的内径d=155mm，厚度b=3。5mm.单位压力的确定离合器摩擦力矩Tc的计算(3—2)(3—3)Tc=PT™=(3—2)(3—3)离合器压盘施加在摩擦面上的工作压力的计算2HC-rJ：2%, -n.-孔Rc= = ; r=1USiiiinF顼也玦=F顼也玦=0625kg=3204N(3—4)式中：z为摩擦面数，单片离合器的z=2,f为摩擦面间的静摩擦系数，这里取0.25。单位压力:pF 3〉国p=r=z =z H0.107MPa<D.35MPa• * (3-5)粉末冶金铁基材料单位压力要求小于0.35MPa,本离合器的单位压力比规定值小,故满足要求。5.3膜片弹簧基本参数的选择1、 比值H/h和h的选择:此比值对膜片弹簧的弹性特性影响极大，因此，要利用H/h对弹簧特性的影响正确地选择该比值，以得到理想的特性曲线及获得最佳的使用性能。一般汽车的膜片弹簧H/h值在如下范围之内：H/h=1.5〜20。2、 R及R/r确定：比值R/r对弹簧的载荷及应力特性都有影响，从材料利用率的角度，比值在1.8〜2。0时，碟形弹簧储存弹性的能力为最大，就是说弹簧的质量利用率和好。因此设计用来缓和冲击，吸收振动等需要储存大量弹性能时的碟簧时选用。对于汽车离合器的膜片弹簧，设计上并不需要储存大量的弹性能，而是根据结构布置与分离的需要来决定，一般R/r取值为1.2〜1。35。对于R,膜片弹簧大端外径R应满足结构上的要求和摩擦片的外径相适应，大于摩擦片内径，近于摩擦片外径。此外，当H，h及R/r等不变时，增加R有利于膜片弹簧应力的下降.初步确定R/r=3、膜片弹簧起始圆锥底角：汽车膜片弹簧一般起始圆锥底角在9°〜15。之间，「j=13，4、 膜片弹簧小端半径rf及分离轴承的作用半径rp:rf的值主要由结构决定，最小值应大于变速器第一轴花键外径，分离轴承作用半径rp大于rf.5、 分离指数目n、切槽宽旻、窗孔槽宽■'-.及半径rc：分离指数目n常取18,大尺寸膜片弹簧可取24，小尺寸膜片弹簧可取12,本设计取n=18.切槽宽''约为4mm；窗孔槽宽(2,S~4)如；窗孔半径rc一般情况下由(rf)*(0・8~1.4)&计算。6、 承环的作用半径l和膜片与压盘接触半径L：由于采用推式膜片弹簧，1，L的大小将影响膜片弹簧的刚度，一般来说，1值应尽量靠近r而略大与r.L应接近R略小于R.7、 膜片弹簧材料：制造膜片弹簧用的材料，应具有高的弹性极限和屈服极限，高的静力强度及疲劳强度，高的冲击强度，同时应具有足够大的塑性变形性能。按上述要求，国内常用的膜片弹簧材料为硅锰钢60Si2MnA。5。4膜片弹簧的计算参考同种类产品，并结合本车具体情况，初步选定弹簧的一些参数和尺寸如下:HR■,"/ ',“ ，R=112.5mm确定膜片弹簧的所有尺寸H=7。4mm，h=3。7mm，R=112。5mm,r=90mm，l=92mmL=110mm,rf=27mm,rp=29mm，n=18,'"】 '、*，七1、根据下式(5。1)画出P1-人1曲线加-疽 (I)式中，E—弹性模数，钢材料取E=2.0X105Mp；r—泊松比，钢材料取0。3；h一弹簧片厚,哑；H—碟簧部分内截锥高，哑；人］一大端变形，哑；R—碟簧部分外半径(大端半径)，哑；r一碟簧部分内半径,哑；L一膜片弹簧与压盘接触半径，哑；1—支承环平均半径，哑；推式轴向变形的关系式(5-2)膜片弹簧小端分离轴承处作用有分离力P2时膜片弹簧压盘接触处的变形;•.和P2的关系式iiRjcEnA[ln-Pn= -Ml"尸)(|.iiRjcEnA[ln-Pn= -Ml"尸)(|..)(1.Ip)(5—(5-6)(5-7)设-IlP：=P[Ml-『XL-1)?因此式（5。1）就成为:3）（4）在P2力作用下膜片弹簧小端部分轴承处的变形1U一（5—4）"制骚项选-1）+1司+胡件）选一沪岭］式中"-，为宽度系数：P-S】n=1-，：.（■=■IJ沁=1'：：：（；Jr）把有关数值代入上述各式得P1=1429。3P1八二3.7兀1=0.852气-0.64r2+0.146气3图5。1膜片弹簧特性曲线2、确定膜片弹簧的工作点位置取离合器结合时膜片弹簧的大端变形量为Z】，&芒11「口；57.44.S1mm,由特性曲线图可查得磨片弹簧的压紧力：P]=Py=4729N校核后备系数：PvyRcZc4729x0.2530.5q[!= = =1.73110U00离合器彻底分离时，膜片弹簧大端的变形量为Mid+Af{Af即为九if)压盘的行程I为",故“id=4.8+2.4=72mm离合器刚开始分离时，压盘的行程'，「 1..；"”，!，此时膜片弹簧最大端的变形量为人1c=4,8+L5=6.3mm摩擦片磨损后，其最大磨损量.七.，故=4顶-AA=4.8-1,2=3.6mm3、求离合器彻底分离时分离轴承时轴承作用的载荷P22由公式(5—3)，取八则得RnEhAldln- R_rP?= n I//-兀顶:~i代入有关数值，得TOC\o"1-5"\h\zP2

r 112*5Z.OX7TX10’X3JX7*2XIn%~6x(1-(L3，)x(110-92)X(92-29)(f 112.5-90U 112.5-90 ] 」*"站X・]iqF北3-久x(110T92)X叫+③•牛®5N4、求分离轴承的行程％由公式(5-2)，取』1 "，则1一1一7辛日,2=Af =L-192-29

2"而二92=*由公式(5-6)(5-7)得4x181-71X(22,54+70.5)=°方1.2x18“一1血1-71X(22,54+70.5)=°方1.2x18风=1一如+r)=l一Z70.5+92厂°684由公式(5-5)得代入有关数值，得162x292jtx24xIO4x29s162x292jtx24xIO4x29s.70.5+也戮i

+0.6U4*LE」，2骅/9O270S气70.5'2x（莎'函r）+也百70,52\29z）=1。72mm5、强度校核膜片弹簧大端的最大变形（离合器彻底分离时），：.；亍七w，膜片弹簧大端的最大变形（离合器彻底分离时），：.；亍七w，.将有关数值代入，得390-29 162 2,1x10“——■—V v _|_ —汗90 3,7^x0.684 1—0,32/110-90 \ /7J1 7.2\ 7.23J7.2X —1 | _—* Iv + * 110 \105-902110-90^108-922X90108-泥[™^n9-=1586MPQ7.1从动盘毂花键的设计计算从动盘发动机转矩花键花键花键键齿宽有效外径T /N•m齿数外径内径齿长D/mmnD/mmd/mmb/mml/mm花键的结构尺寸可根据从动盘外径和发动机转矩按国标GB1144-74选取。挤压应力。/MPa

这里，所选择的相关尺寸参数为：花键齿数z「10；花键齿长L=35mm；花键齿宽b=4mm；花键外径D外=35;花键内径D内=28mm；