高架支模施工方案

**************编制：审批：**************************一、工程概况1工程名称：设计单位：施工图纸：施工组织设计：*************** ，总建筑面积38252.75㎡（其中：地下一层建筑面积：3016.17㎡）,结构形式为框剪结构，建筑层数为：地下一层，地上十三层，筏型条基，建筑总高度： 50.2m。屋面为坡屋面，檐棚四周向外悬挑 5.35m。本工程地下室层为 4.5m，一层-三层层高为 4.2m，四层-十二层层高均为3.6m，十三层为5.4m，屋面为 m。二、编制依据序号施工规范、依据内容编号1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083《建筑安装工程质量检验评定统一标准》GBJ300-20014《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20015《建筑结构荷载规范》GB50009-20127《建筑施工手册》第四版8《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9110《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专建质[2004]213号家论证审查办法》11《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号2《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》本工程施工图纸本工程施工组织设计三、施工计划3.1 施工准备1）仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，并按此选择合理模板支撑体系，设计合理、有效的模板搭设方案，设计支撑体系布置详图。2）根据工程进度情况及支撑体系布置图，编制各种材料的备料计划、计划进场时间安排，确保模板支撑体系及时搭设及周转使用。3）对脚手架及模板支设操作人员，安全管理人员做好详细的书面技术交底和安全交底，确保安装质量及安拆施工安全。3.2 施工进度计划本高架工程计划从 2013年12月5日开始搭设，2014年1月15日搭设完毕。3.3 材料计划本脚手架工程需要租赁钢管 9.2万米，扣件4.68万个。顶丝5800个。四、主要施工方法和工艺4.1方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1）模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，经济合理。2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。33）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5）模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省市文明标化工地的有关标准。施工流程水平杆拉线搭设 剪刀撑搭设卷尺、力矩扳手等检查 架体检查 架体整改公司安技部门验收钢筋、模板、砼施工架体拆除4.2.架体的搭设：1）梁底模采用12mm厚镜面模板，龙骨采用4根40×60木方，中心间距110mm；2）梁侧模采用12mm厚镜面模板，次龙骨采用3根40×60木方，中心间距320mm，主龙骨采用Ф48×3.0mm钢管，间距500，主龙骨钢管在梁上口用短钢管连接于单独的梁支撑立柱；顶板模板采用12mm厚镜面模板，次龙骨为40×60mm方木龙骨，次龙骨间距200mm，主龙骨间距为900mm钢管。3）本架体分为落地式扣件钢管支模架：定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离（300mm），并做好标记；用钢卷尺拉4直，分出立杆位置（立杆横向间距 1200mm,纵向间距1000mm，六排立杆。步距1500mm），并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。4.3地基基础本工程脚手架在基坑回填土上支设立杆时，回填土分层夯实，其上做 10㎝碎石垫层，碎石垫层上放置 50×300mm木垫板，垫板上放置300×300×50混凝土垫块，混凝土垫块上设置 25钢筋头制作的底座，在其上设置立杆。 且在离底座底30cm处设置纵横向扫地杆。为防雨水浸泡地基，架底做5cm混凝土面层，在支撑体系最外侧立杆外 2.0m处设置一浅排水沟。4.4 立杆设置立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮1.5m。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件5固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。立杆及纵横向水平杆构造要求见详图。4.5构造措施及要求⑴、支模架搭设前必须按设计的立杆平面布置图在挑梁上弹线，以确保立杆间距符合设计要求。⑵、设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。⑶、立杆之间按步距 1500mm内满设双向水平杆，并分别与相交立杆扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。⑷、竖向剪刀撑：竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 45o－60o，并与地面顶紧，剪刀撑与立杆有效连接，斜撑搭接长度不少于 750㎜，采用不少于4个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于 100㎜。⑸、除顶部接长外，立杆接长均采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不在同步内设置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按≤L/400（L为整架高度）。⑹、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～65N·m。⑺、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。⑻、架体与建筑物的链接，每 10㎡设置一道拉结件。4.6支模架体检查验收1、支模架检查内容：61〕、查看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。2〕、检查使用钢管是否符合质量要求。3〕、钢管必须涂有防锈漆。〔4〕、检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、使用中定期检查内容：1〕、检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。2〕、检查扣件螺栓是否松动。3〕、安全防护措施是否符合要求。3、主要验收内容1〕、立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于±7mm、横距偏差不得大于±20mm。立杆总垂直度不得大于±100mm。用钢卷尺测量。〔2〕、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。3〕、扣件安装：⑴用钢卷尺测量同步两个相隔立杆上对接扣件的高差是否≥500mm；⑵用扭力扳手检测扣件螺栓拧紧扭力矩是否为40-65N.m。4〕、用角尺检测剪力撑斜杆与地面的倾角是否为45o－60o。5〕、其他未尽事宜按《建筑施工模板安全技术规范》，JGJ162-2008的相关要求执行。4.7 模板施工及混凝土浇筑4.7.1 模板安装1）工艺流程弹线→搭支撑系统→调整标高→安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）→安装侧模→安装主、次龙骨→铺板（与墙接触面处理）→校正标高加立杆的水平拉杆→验收。7（2）施工方法1）梁模板安装在校正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺45mm×95mm方木，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板安装45mm×95mm方木，再用φ483.0钢管（双排）加U形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。2）楼板模板安装楼板支柱采用钢管，立杆间距为900×900mm。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。3）楼板、梁模板起拱处模板安装梁、板跨度≥4m时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的1～3‰，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。4）胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设置龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线，采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。4.7.2模板拆除1）模板拆除的一般要求1）侧模拆除：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损8后，方可拆除。2）底模的拆除：必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB502042002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请，经技术部门批准后方可拆除。3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4）模板拆除的顺序应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模均由一个作业班组执行作业。使支模时就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。2）梁板模板拆除1）工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除梁连接件及侧模板→下调楼板模板支柱顶可调托撑2～3㎝，使模下降→分段分片拆除楼板模板、龙骨及支柱→拆除梁底模板及支撑系统2）拆除施工要点拆除该部位模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能进行该层模板的拆除工作。该部位梁底模板拆除时的混凝土同条件试块强度必须达到 75％后方可拆除。拆除模板和支柱时，先将脚手架可调托撑松下，用钢钎撬动模板，使模板9卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑、立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。（3）顶板模板拆除1）顶板模拆除参照混凝土同条件抗压强度试验报告，并应符合表 4的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落造成质量事故。2）顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。（4）模板质量验收标准、允许偏差1）模板安装质量标准保证项目：模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。基本项目①接缝宽度≤1.5mm②模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂；安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。2）现浇结构模板安装的允许偏差允许偏项次项目差检验方法1轴线位置（柱、墙、梁）3尺量检查2+3、-3用水准仪或拉线和尺量底模上表面标高检查103截面尺寸（柱、墙、梁）-3尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺检查7预留钢板中心线位置38预留管、预留孔中心线位置39中心线位置2预留螺栓+10、0外露长度10预留洞10中心线位置+10、0截面内部尺寸3）现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，符合下列规定：①侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。②底模：在混凝土强度符合以下规定：现浇混凝土结构拆模强度（表 7-2）按设计的混凝土强度标准值的百分结构类型 结构跨度率计（%）≤2 50板 ≥2、≤8 75＞8 10011≤8 75梁、壳＞8 100≤2 100悬臂构件＞8 1004.7.3 混凝土浇筑1）该部位混凝土浇筑顺序遵循由中间向两边浇筑的方式，确保模板支架在施工过程中均衡受力。2）浇筑该部位混凝土时，不能将混凝土集中堆放，避免增加该部位可变荷载。3）混凝土浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切混凝土浇筑施工，并及时撤离现场。4.8 高支模体系验收高支模体系施工完毕后，由项目部技术负责人组织验收，验收合格后方准进入下道工序。检查验收的内容，应按高支模专项方案的有关规定进行。模板支架的验收主要有以下项目：架体的基础。架体的步距。立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的垂直度。立杆的纵横杆的标高、水平度、横杆的交叉位置。剪刀撑的位置、距离、角度和搭接。扣件的紧固程度。12满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙顶紧程度。进入室内架体出入口处的加固。满堂架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录。模板支架必须经验收检查合格，并办妥验收手续后，方可进入下道工序施工。五、施工安全保证措施5.1高支模工程组织机构现场成立高支模施工管理小组，组长由项目经理担任，组员由技术负责人、安全员、质检员、土建工程师组成。5.2、模板安装技术措施5.2.1模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。（1）梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。2）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序13满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5.2.2模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固， 以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：、两块模板之间拼缝≤1、相邻模板之间高低差≤1、模板平整度≤2、模板平面尺寸偏差±35.2.3模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。145.2.4 模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。5.2.5楼板模板1、楼板模板采用40mm×60mm木方做板底支撑，中心间距 300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距 1m，跨距1.5m，步距1.5m。、楼板模板施工时注意以下几点：1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；5.3模板拆除技术措施1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分15离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。5.4模板安全监控措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控措施：1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4）在浇筑梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇筑混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。16序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m≤12钢板尺4m<L≤6.5m≤202水平杆、斜杆的钢管弯曲≤30钢板尺L≤6.5m3绝对偏差立杆垂直度全高≤100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/400钢板尺5.5模板工程的安全技术措施（1）安全技术交底1）模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。2）本工程高支模架在周围设安全网和防护栏杆。3）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。4）雨季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。5）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（2）拆模的安全技术要求1）模板拆除时，混凝土强度必须达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》的规定。172）在拆模过程中，如发现结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。3）拆模时，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。4）拆模的顺序应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人应站在一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。（3）模板施工的安全管理措施1）从事高支模搭设、拆除的人员必须持有架子工操作证上岗。2）参加施工的人员必须高度重视安全工作，参加人员必须经过体检，无高血压、无心脏病的人员参加。3）施工中所有人员都必须戴好安全帽，系好安全带，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作业人员和楼层、地面施工人员要互相关心、关照，高空作业人员不得往下抛坠物体。5）搭设过程中，树立警告标志牌，而且安排专人执勤，严禁非施工人员进入施工作业区，安全检查员必须坚守岗位，尽心尽责。6）搭设用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲，扣件要求有出厂合格证，无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。7）施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测，一旦架体发生明显变18形，立即指挥施工人员撤离现场。8）随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。9）没有完成的架体，在每日收工时，要确保架子稳定，以发生意外。5.6应急预案5.6.1概况本工程楼层高度高，在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。5.6.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理唐耀东任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。5.6.3机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5.6.4应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。19由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5.6.5救援方法1）高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2）模板、坍塌应急救援方法：地当发生支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；20急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。⑴、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。⑵、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。⑶、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。⑷、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。备应急救援工具材料计划表序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员214止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援六、劳动力计划由于本工程质量要求高，为确保工程质量，主体施工期间，各施工队必须配备足够的木工、架子工进行施工，所有架子工必须经培训，具有有效期内架子工上岗证。序号工种1工长2质量员3专职安全员2架子工3普工3.3项目管理人员职责分工序号 姓名 职务1 田晓东 项目经理2 屈永利 工程副经理

人数备注1人现场施工管理2人检查钢管质量2人对架体安全检查20人持证搭设架体5人配合搭设架体负责内容分项施工方案的总体确定，方案审批、质量、安全控制。现场、工程进度、施工协调、调度、安全管理；高支模施工的技术指导、材料计划、发放及现场巡视。223侯宝林材料主任钢管、方木、胶合板等材料合同管理，材料采购、租赁等。4杨晓忠高支模模板加工、安装、拆除质量检查，并付全仕质检员形成记录。杨朝辉模板、钢管的现场安全文明施工管理人料机5董根乾安全员调度及进度安排；高支模施工施工方案编制，全过程的技术及现场巡视。6王敏测量负责负责验线工作。7董根乾鲁伟安全负责高支模安全教育、检查，并形成资料记录。十二、附支模架架体计算书梁段：L1。23模板支撑体系剖面图300 400 3000001梁0001钢管排列平面示意图24一、参数信息模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：0.7m；楼层高度H：51.4m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距 lb：1.5m；立杆沿梁跨度方向间距 la：1m；立杆步距h：1.5m；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数： 0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为： Ф48×3mm；2钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm；2 2钢管屈服强度fy：235N/mm；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；2 2钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm；荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值 G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值 Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载 Q2k：2kN/m2；梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度： 12mm；2 2抗弯设计值fm：31N/mm；弹性模量E：11500N/mm；(二) 主楞参数材料：2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：500；2钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm；2 2屈服强度fy：235N/mm；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；252 2抗剪强度设计值fv：120N/mm；端面承压强度设计值fce：325N/mm；(三) 次楞参数材料：1根40×60木方（宽度×高度mm）；间距(mm)：110*5；2木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000N/mm；2 2抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm；2抗剪强度设计值fv：1.6N/mm；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用固定支顶点支拉；固定支顶点水平间距： 500mm；固定支顶点竖向间距(mm)依次是：100*6；梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度： 12mm；2 2抗弯设计值fm：31N/mm；弹性模量E：11500N/mm；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根40×60木方（宽度×高度mm）；根数：5；2木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000N/mm；2 2抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm；2抗剪强度设计值fv：1.6N/mm；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距：500mm；2钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm；22屈服强度fy：235N/mm；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；22抗剪强度设计值fv：120N/mm；端面承压强度设计值fce：325N/mm；二、梁侧模板面板的计算26面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（ JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=10003/12=1.44054×12×10mm；W=10002/6=2.40043×12×10mm；荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.221/2112γtββVF2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；2砼坍落度影响修正系数，取1.000。β--根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度： h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值 Q3kQ3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.933 ×1=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：27q=max（q1，q2）=17.478kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1=16.488kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1=17.478kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9 ×1.35×12.933×1=15.714kN/m；顶部荷载：q=0.9 ×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m；内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：15.714kN/m17.478kN/m1.764kN/m1101101101101105061539弯矩和剪力计算简图0.0970.015 0.005 0.0030.0090.016弯矩图(kN·m)1.780.4290.5650.3160.1250.1910.8070.3190.2151.78剪力图(kN)2812.933kN/m1101101101101105061539变形计算简图0.0220.283变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.560kNN2=0.238kNN3=1.372kNN4=0.635kNN5=0.339kN最大弯矩M=0.097kN·m最大剪力：V=1.780kN最大变形：ν=0.283mm最大支座反力：F=3.560kN面板计算(一) 面板抗弯强度计算σ=M/W=0.097×10642/2.400×10=4.025N/mm实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！σ=4.025N/mm(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.283mm，容许挠度为0.440mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为0.440mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.440mm，满足要求！29第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.440mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.440mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞采用1根40×60木方（宽度×高度mm）为一组，共5组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q=3.560/1=3.560kN/m ；(b) 计算挠度采用：q=2.776/1=2.776kN/m ；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.560×0.52=0.089kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.560×0.5=1.068kN最大支座力N=1.1ql=1.1 ×3.560×0.5=1.958kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.776×5004/(100×10000.000×7.200×105)=0.163mm次楞抗弯强度计算=M/W=0.089×106/2.400×104=3.709N/mm2实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！σ=3.709N/mm次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.068×1000×18000/(7.200×105×40)=0.668N/mm2；实际剪应力计算值 0.668N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=1.600N/mm2，满足要求！次楞挠度计算最大挠度：ν=0.163mm；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；30实际最大挠度计算值: ν=0.163mm小于最大允许挠度值:[ν]=2.000mm，满足要求！主楞计算主楞采用2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）为一组，间距500mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2454×10.04×10=2.008×10mm；W=2333×4.18×10=8.360×10mm；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：1.958kN 0.131kN 0.754kN 0.349kN 0.187kN10010010010010010011011011011011050弯矩和剪力计算简图0.0050.0050.0070.0030.0030.0030.0030.0110.017弯矩图(kN·m)1.7160.1060.5080.2450.1240.2420.0250.2470.1040.063剪力图(kN)1.527kN 0.022kN 0.532kN 0.203kN 0.067kN10010010010010010011011011011011050变形计算简图310.0010.0002变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.017kN·m最大剪力：V=1.716kN最大变形：ν=0.001mm最大支座反力：F=1.716kN主楞抗弯强度计算=M/W=0.017×106/8.360×103=2.052N/mm2实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！σ=2.052N/mm主楞抗剪强度计算0/Itw=0.858×1000×5638/(2.008×105×2.75)=8.759N/mm2；τ=VS实际剪应力计算值2v28.759N/mm小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm，满足要求！主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（ JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3 4 4I=500 ×12/12=7.200×10mm；322 4 3W=500 ×12/6=1.200 ×10mm；荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.500=0.250kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.500×0.7=8.400kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.500×0.7=0.525kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=9.175kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值 Q2k=2×0.500=1.000kN/m；计算挠度采用标准组合：q=9.175kN/m ；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=12.030kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 ×(1.2×9.175+1.4×1.000)=11.169kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 ×(1.35×9.175+1.4×0.7×1.000)=12.030kN/m；面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]4 3其中：W-- 面板的截面抵抗矩，W=1.200×10mm；M-- 面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.504×104N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=12.030kN/m；面板计算跨度:l=400/(5-1)=100.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值442:σ=1.504×10/1.200×10=1.253N/mm；2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！实际弯曲应力计算值σ=1.253N/mm面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=9.175kN/m；l-面板计算跨度:l=100.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--44截面惯性矩:I=7.200×10mm；33[ ν]-容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值 :ν=5×9.175×100.0004/(384×11500×7.200×104)=0.014mm；实际最大挠度计算值: ν=0.014mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.400mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根40×60木方（宽度×高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=12.030×100.000/1000.000+0.019=1.222kN/m ；计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=9.175×100.000/1000.000+0.014=0.932kN/m ；最大弯矩M=0.1ql 2=0.1×1.222×12=0.122kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6 ×1.222×1=0.733kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.222×1=1.345kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×0.932×10004/(100×10000.000×7.200×105)=0.876mm(一)支撑梁抗弯强度计算642σ=M/W=0.122×10/2.400×10=5.093N/mm实际弯曲应力计算值2[f]=17N/mm2，满足要求！σ=5.093N/mm小于抗弯强度设计值(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=0.733××52100018000/(7.200×10×40)=0.458N/mm；实际剪应力计算值0.458N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算34最大挠度：ν=0.876mm；[ν]-容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: ν=0.876mm小于最大允许挠度值:[ν]=4.000mm，满足要求！第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm），间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2454×10.04×10=2.008×10mm；W=2333×4.18×10=8.360×10mm；E=206000N/mm2；(一) 荷载计算及组合：第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力1.345kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.118kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力 1.025kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力 0.843kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.083kN/m；计算挠度时取0.061kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：1.345kN1.345kN1.118kN1.345kN1.118kN0.083kN/m1000300 100 100 100 100 300弯矩和剪力计算简图350.9491.152 1.22 1.152 0.949弯矩图(kN·m)3.176 3.1512.0342.0250.6810.6720.6720.6812.025 2.0343.151 3.176剪力图(kN)1.025kN1.025kN0.843kN1.025kN0.843kN0.061kN/m1000300 100 100 100 100 300变形计算简图2.183变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=3.176kNN2=3.176kN计算得到：最大弯矩：M=1.220kN.m最大剪力：V=3.176kN最大变形：ν=2.183mm最大支座反力：F=3.176kN支撑梁抗弯强度计算632σ=M/W=1.220×10/8.360×10=145.900N/mm36实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要σ=145.900N/mm求！支撑梁抗剪计算τ=VS0/It w=1.588×1000×5638/(2.008 ×105×2.75)=16.215N/mm2；实际剪应力计算值 16.215N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=120.000N/mm2，满足要求！支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为2.183mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！第三层支撑梁的计算支撑梁采用1根Ф48×3钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：4 5 4I=10.04×10=1.004×10mm；3 3 3W=4.18×10=4.180×10mm；2E=206000N/mm；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.176kN；计算挠度时采用F2=2.411kN；均布荷载取支撑梁的自重 q：计算弯矩和剪力时采用q1=0.041kN/m；计算挠度时采用q2=0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN0.041kN/m100010001000500500500500500500弯矩和剪力计算简图370.481 0.4810.3190.559 0.559弯矩图(kN·m)2.089 2.0691.609 1.5881.128 1.1081.108 1.1281.588 1.6092.069 2.089剪力图(kN)2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN0.031kN/m100010001000500500500500500500变形计算简图0.0661.356变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.559kN.m最大剪力：V=2.089kN最大变形：ν=1.356mm最大支座反力：F=6.874kN支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.559×10632/4.180×10=133.720N/mm实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值2，满足要σ=133.720N/mm[f]=205N/mm求！支撑梁抗剪计算38τ=VS0/It w=2.089×1000×2819/(1.004 ×105×2.75)=21.333N/mm2；实际剪应力计算值 21.333N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=120.000N/mm2，满足要求！支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为1.356mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.244mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.354mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取6.874kN；≤12.8kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(υA)≤[f]其中σ-- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N-- 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1=6.874kN ；脚手架钢管的自重： N2=0.9×1.2×0.129×(32.4-0.1)=4.504kN ；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=4.753kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×3.150+1.4×1.050)=4.725kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×3.150+1.4×0.7×391.050)=4.753kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.1+0.5)×(0.3+1.5/2) ×1=3.150kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+1.5/2) ×1=1.050kN；N=N1+N2+N3=6.874+4.504+4.753=16.131kN；υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到υ=0.596；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径 i=1.600cm ；2--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.600=93.750钢管立杆长细比λ=93.750 小于钢管立杆允许长细比 [λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=16.131×103/(0.596×3.910×102)=69.252N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=69.252N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=2052N/mm，满足要求！梁段：L2。40模板支撑体系剖面图300 300 3000001梁0001钢管排列平面示意图41一、参数信息模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.6m；楼层高度H：51.4m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距 lb：1.5m；立杆沿梁跨度方向间距 la：1m；立杆步距h：1.5m；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数： 0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为： Ф48×3mm；2钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm；2 2钢管屈服强度fy：235N/mm；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；2 2钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm；荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值 G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载 Q2k：2kN/m2；梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度： 12mm；2 2抗弯设计值fm：31N/mm；弹性模量E：11500N/mm；(二) 主楞参数材料：1根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：500；2钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm；2 2屈服强度fy：235N/mm；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；422 2抗剪强度设计值fv：120N/mm；端面承压强度设计值fce：325N/mm；(三) 次楞参数材料：1根40×60木方（宽度×高度mm）；间距(mm)：100*4；2木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000N/mm；2 2抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm；2抗剪强度设计值fv：1.6N/mm；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用固定支顶点支拉；固定支顶点水平间距：500mm；固定支顶点竖向间距(mm)依次是：166.666666666667*2；梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度： 12mm；2 2抗弯设计值fm：31N/mm；弹性模量E：11500N/mm；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根40×60木方（宽度×高度mm）；根数：4；2木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000N/mm；2 2抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm；2抗剪强度设计值fv：1.6N/mm；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距：500mm；2钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm；22屈服强度fy：235N/mm；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；22抗剪强度设计值fv：120N/mm；端面承压强度设计值fce：325N/mm；二、梁侧模板面板的计算43面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（ JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=10003/12=1.44054×12×10mm；W=10002/6=2.40043×12×10mm；荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.221/2112γtββVF2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；2砼坍落度影响修正系数，取1.000。β--根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=14.400kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度： h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值 Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.933 ×1=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：44q=max（q1，q2）=19.242kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1=19.008kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×1=19.242kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m；内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：19.242kN/m3.528kN/m100 100 100 100 100弯矩和剪力计算简图0.0910.0090.009.016弯矩图(kN·m)1.75

0.0230.4210.2970.512970.7180.5271.767剪力图(kN)12.933kN/m100 100 100 100 100变形计算简图450.0150.195变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.517kNN2=0.124kNN3=1.014kNN4=1.037kN最大弯矩M=0.091kN·m最大剪力：V=1.767kN最大变形：ν=0.195mm最大支座反力：F=3.517kN面板计算(一) 面板抗弯强度计算=M/W=0.091×106/2.400×104=3.790N/mm2实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！σ=3.790N/mm(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.195mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.195mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算次楞计算46次楞采用1根40×60木方（宽度×高度mm）为一组，共4组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q=3.517/1=3.517kN/m ；(b) 计算挠度采用：q=2.586/1=2.586kN/m ；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.517×0.52=0.088kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.517×0.5=1.055kN最大支座力N=1.1ql=1.1 ×3.517×0.5=1.934kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.586×5004/(100×10000.000×7.200×105)=0.152mm次楞抗弯强度计算=M/W=0.088×106/2.400×104=3.663N/mm2实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！σ=3.663N/mm次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.055×1000×18000/(7.200×105×40)=0.659N/mm2；实际剪应力计算值 0.659N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=1.600N/mm2，满足要求！次楞挠度计算最大挠度：ν=0.152mm；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；实际最大挠度计算值: ν=0.152mm小于最大允许挠度值:[ν]=2.000mm，满足要求！主楞计算主楞采用1根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）为一组，间距500mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1454×10.04×10=1.004×10mm；W=1333×4.18×10=4.180×10mm；47E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：1.934kN 0.068kN 0.558kN 0.571kN167167167100100100100100弯矩和剪力计算简图0.1290.1050.0410.038弯矩图(kN·m)0.7120.5710.6440.0861.934剪力图(kN)1.422kN 0.355kN 0.356kN 1.421kN167167167100100100100100变形计算简图0.0140.079变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.129kN·m48最大剪力：V=1.934kN最大变形：ν=0.079mm最大支座反力：F=2.646kN主楞抗弯强度计算=M/W=0.129×106/4.180×103=30.863N/mm2实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！σ=30.863N/mm主楞抗剪强度计算τ=VS0/It w=1.934×1000×2819/(1.004 ×105×2.75)=19.748N/mm2；实际剪应力计算值 19.748N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=120.000N/mm2，满足要求！主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.079mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.079mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（ JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=500×12344/12=7.200×10mm；W=500×12243/6=1.200×10mm；荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.500=0.250kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.500×0.6=7.200kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.500×0.6=0.450kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=7.900kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值 Q2k=2×0.500=1.000kN/m；计算挠度采用标准组合：49q=7.900kN/m ；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=10.480kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 ×(1.2×7.900+1.4×1.000)=9.792kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 ×(1.35×7.900+1.4×0.7×1.000)=10.480kN/m；面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]4 3其中：W-- 面板的截面抵抗矩，W=1.200×10mm；M-- 面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.310×104N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=10.480kN/m；面板计算跨度:l=300/(4-1)=100.000mm；经计算得到，面板的受弯应