北京西北热电中心京能燃气热电项目机组整套启动调试报告

编号：京西热电/汽机-报告-018-2014北京西北热电中心京能燃气热电项目“二拖一”机组整套启动调试报告华北电力科学研究院有限责任公司二○一四年八月

注意事项本技术报告的著作权属于华北电力科学研究院有限责任公司，未经我公司的书面许可，任何单位与个人不得部分复制、修改本报告或擅自公开发表；凡注明了密级的技术报告，任何部门与人员均不得私自对外提供，不得复制；无华北电力科学研究院有限责任公司技术报告专用章的技术报告无效；对本技术报告有异议者，请与华北电力科学研究院有限责任公司生产技术部联系（传真：+86-10-88071054）。华北电力科学研究院有限责任公司技术报告页共121页北京西北热电中心京能燃气热电项目“二拖一”机组整套启动调试报告一、工程简介北京西北热电中心京能燃气热电项目建设“二拖一”燃气—蒸汽联合循环发电供热机组，包括2台燃气轮发电机组、2台余热锅炉和1台蒸汽轮发电机组。燃气轮机所需燃料由北京市燃气管线提供，厂内设天然气调压站，如天然气压力过高，则通过调压单元将天然气的压力调低到燃气轮机所需压力值；如天然气压力过低，则通过天然气增压机将天然气压力提升到燃机需要的压力。本机组可带基本负荷运行，也可调峰运行。可在纯凝、抽汽供热、背压供热、汽轮机全切供热等方式下运行。冬季背压供热是本机组的保证工况。主要工况参数表：工况总发电量MW1*燃机功率MW汽轮机功率MW供热负荷MW冬季供热背压740301138618冬季纯凝8673012650夏季纯凝7852672510ISO纯凝8662942790燃气轮机组与汽轮机组由上海电气集团总包，其中燃气轮机主要德国西门子公司制造，汽轮机组由上海电气集团制造，余热锅炉由无锡华光锅炉股份有限公司制造。工程设计单位为华北电力设计院工程有限公司，安装单位为中国能源建设集团天津电力建设公司，监理单位为湖北中南电力工程建设监理有限责任公司，分系统及整套启动调试工作由华北电力科学研究院有限责任公司承担。工程调试工作自2013年6月正式开始，168满负荷试运于2014年8月22日完成。二、机组设备概况2.1燃气轮机组及相关设备本工程配备两台燃气轮机组，为上海电气/西门子公司制造的SGT5-4000F（4+）重型(工业型)燃气轮机，采用单一天然气原料，室内布置、配置干式低氮燃烧器，ISO标准工况下的额定出力294MW，冬季工况下最大可出力301MW。主要工况参数表：参数单位数值基本负荷MW294(ISO)/301(冬季)天然气低位热值kJ/kg46087.7点火转速r/min约210清吹转速r/min540~660离线水洗r/min900自持转速r/min1560SFC退出r/min2100超速保护(硬件)r/min3240天然气正常压力bar30ISO参考温度℃152.2余热锅炉及相关设备余热锅炉是由无锡华光锅炉股份有限公司制造的UG-SCC5-4000F-R型立式、自然循环、三压再热、无补燃、全封闭布置锅炉，锅炉直接接受燃气轮机排出的烟气，经各换热面换热后，通过气候档板排入大气。在性能保证工况下100%负荷锅炉相应保证值如下：表1“二拖一”机组锅炉性能保证工况条件下100%负荷锅炉输出保证值名称单位冬季供热工况冬季纯凝工况余热锅炉效率(含扩大低压省煤器)%85.0283.24余热锅炉效率(不含扩大低压省煤器)%77.8783.24高压蒸汽流量t/h256.9270.108高压蒸汽温度°C532550.5热再蒸汽流量t/h314.27324.194热再蒸汽温度°C524542.1低压蒸汽流量t/h50.5945.659低压蒸汽温度°C237.5242最大烟气侧压降kPa3.93.6表2“二拖一”机组锅炉性能保证工况条件下100%负荷锅炉输入保证值名称单位冬季供热工况冬季纯凝工况余热锅炉进口烟气温度°C547.3570余热锅炉进口的烟气流量kg/s745.36724.742高压蒸汽压力Bar124.99133.07再热蒸汽压力Bar30.7832.6低压蒸汽压力Bar4.767冷再热温度°C342.1356.3冷再热/高压蒸汽流量比t/h96.1296.14冷凝水温度°C78.332.8注：以上保证条件在实际试验条件中引起的偏差需要根据测量值进行校正。根据ASMEPTC4.4进行测试2.3蒸汽轮机组及相关设备蒸汽轮机是由上海汽轮机厂制造的LZC（B）278.8-12.9/0.4/548/540型，单轴反动式、高中压合缸、双缸双排气、三压、再热、无回热、凝汽/抽汽/背压式汽轮机。汽机轴系为“低-高-中-发”布置，除纯凝运行、抽汽供热运行外，还可以在线将低压缸与整机解列，汽轮机中压缸排汽全部进入热网加热器供热，即转入“背压模式”运行方式，从而实现最大程度的供热。这种转换，是通过高中压转子与低压转子间设置的SSS离合器以及中低压联通管上的主汽阀、调节阀、启动调节阀来实现的。当抽汽供热最大化后，如需进一步增加供热量，可在运行转速下关闭联通管主汽阀、调节阀、启动调节阀，SSS离合器自动脱扣(输入轴与输入出轴解列)，低压转子失去驱动力，即逐渐降速，而中压缸排汽全部进入热网加热器，实现“背压模式”。如需从“背压模式”转入“抽凝模式”，首先要将SSS离合器啮合，即开启联通管主汽阀，用启动调节阀冲转低压转子，待低压转子转速与高中压转子同步后，SSS离合器自动啮合，再缓慢开启调节阀升负荷，转入“抽凝模式”。主要工况参数表：参数单位冬季供热背压工况纯凝工况额定出力MW137.7278.8额定供热量MW617.60主汽门前额定蒸汽压力MPa(a)12.112.9主汽门前额定蒸汽温度℃529.4548.0汽轮机高压主蒸汽流量t/h513.8540.2中压缸排汽压力MPa(a)0.400.68中压缸排汽温度℃256.6320.3中压缸排汽流量t/h647.0666.7低压补汽压力MPa(a)0.400.66低压补汽温度℃234.7239.8低压补汽流量t/h101.291.3汽轮机背压kPa(a)/4.9三、调试过程介绍北京西北热电中心京能燃气热电项目“二拖一”燃气-蒸汽联合循环机组整套启动试运自2014年06月14日汽轮机首次启动开始，至2014年8月22日通过168小时试运行结束，共计70天。作为燃气-蒸汽联合循环机组基建调试项目的特殊性，燃机的启动调试是从余热锅炉吹管阶段开始的。故燃机的首次启动调试虽未包含在联合循环的整套调试阶段内，但具体的调试内容在本报告中也会有所体现。3.1#1燃机启动调试2014年05月15日——#1燃机首次启动定速16:10#1燃机做第一组超速试验，由上海电气调试人员将燃机超速保护卡1动作值更改为500r/min，#1燃机启动清吹模式。16:11时燃机转速在到达8.43HZ时，燃机跳闸，首出：超速保护1。试验完毕，将燃机超速保护卡1动作值恢复。16:39#1燃机做第二组超速试验，由上海电气调试人员将燃机超速保护卡2动作值更改为500r/min，#1燃机启动清吹模式。15:40时燃机转速在到达8.47HZ时，燃机跳闸，首出：超速保护2。试验完毕，将燃机超速保护卡2动作值恢复。18:28#1燃机首次启动，执行启动步序，SFC清吹模式。18:49时#1燃机清吹转直启，转速3.7HZ时，点火器启动，1.8秒后ESV阀开启，转速5.17HZ时，值班阀开度为19.8%，9秒后火检信号收到，点火成功。转速25.8HZ时，预混阀开启。35.7Hz时，SFC自动退出。40.6HZ时，防喘阀2关闭。转速49.5HZ时，防喘阀1.2关闭。转速50.25HZ时，防喘阀1.1和防喘阀3关闭。转速50.25HZ时，4个冷风阀由全开位逐渐减小开度。18:55#1燃机首次定速50.25HZ，此时的机组主要参数为：轴承振动（mm/s）#3MAX:4.3燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:85；#2MAX:76燃机推力轴承温度（℃）GE59/TE57发电机轴承温度（℃）#3MAX：68；#4MAX：58；#5MAX：60轴位移（mm）0.76润滑油温度（℃）35.7润滑油压力（MPa）0.17排烟温度OTC/MBA（℃）293/305天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）21.6PREMC-V开度（%）9.5PILOTC-V开度（%）56.9IGV开度（%）0.1在2014年05月15日至05月24日期间，#1燃机先后共启停7次，空载状态下运行以满足#1余热锅炉蒸汽吹扫工作需要。#1余热锅炉吹管期间#1燃机工作稳定。3.2#2燃机启动调试2014年05月11日——#2燃机首次启动定速14:52#2燃机做第一组超速试验，由上海电气调试人员将燃机超速保护卡1动作值更改为500r/min，#2燃机启动清吹模式。14:53时燃机转速在到达8.33HZ时，燃机跳闸，首出：超速保护1。试验完毕，将燃机超速保护卡1动作值恢复。15:39#2燃机做第二组超速试验，由上海电气调试人员将燃机超速保护卡2动作值更改为500r/min，#2燃机启动清吹模式。15:40时燃机转速在到达8.27HZ时，燃机跳闸，首出：超速保护2。试验完毕，将燃机超速保护卡2动作值恢复。18:36#2燃机首次启动，执行启动步序，SFC直启模式，转速19.9HZ时，#2SFC装置跳闸，联跳燃机。20:45#2燃机第二次启动，执行启动步序，SFC直启模式，转速5.9HZ时，#2SFC装置跳闸，再一次联跳燃机。21:20#2燃机第三次启动，执行启动步序，SFC清吹模式，将清吹时间改为15min，清吹结束后转直启模式失败，逻辑上有缺陷导致。21:50#2燃机第四次启动，执行启动步序，SFC直启模式，转速3.7HZ时，点火器启动，1.8秒后ESV阀开启，转速4.78HZ时，值班阀开度为20.7%，10秒后火检信号收到，点火成功。转速26HZ时，预混阀开启。35Hz时，SFC自动退出。40HZ时，防喘阀2关闭。转速49HZ时，防喘阀1.2关闭。转速50.25HZ时，防喘阀1.1和防喘阀3关闭。转速50.25HZ时，4个冷风阀由全开位逐渐减小开度。21:56#2燃机首次定速50.25HZ，此时的机组主要参数为：轴承振动（mm/s）#3MAX:4.3燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:88；#2MAX:82燃机推力轴承温度（℃）GE53/TE56发电机轴承温度（℃）#3MAX：64；#4MAX：58；#5MAX：65轴位移（mm）0.35润滑油温度（℃）36.1润滑油压力（MPa）0.27排烟温度OTC/MBA（℃）290/294天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）11.0PREMC-V开度（%）11.5PILOTC-V开度（%）57.0IGV开度（%）0.1在2014年05月11日至05月24日期间，#2燃机先后共启停10次，空载状态下运行以满足#2余热锅炉蒸汽吹扫工作需要。#2余热锅炉吹管期间#2燃机工作稳定。3.3燃气——蒸汽联合循环机组整套启动试运【空负荷试运】2014年06月13日11:28#1燃机走启动顺控，燃机转速5.0HZ时点火成功。11:36#1燃机定速50HZ。14:20#1燃机并网，并网初负荷5MW。#1燃机主要参数如下：测点数据12345瓦振（mm/s）6.03.37.13.30.3瓦振（mm/s）6.23.77.01.10.3轴振（µm）53.563.1129.437.124.2瓦温MAX（℃）94.2100.886.178.174.3推力瓦温度MAX（℃）77.0/69.2OTC温度（℃）319.52014年06月14日00:00配合锅炉专业，炉侧安全阀校验。12:50#1余热锅炉安全阀校验结束。13:30#1燃机燃烧调整试验（负荷20～100MW）16:00#1燃机燃烧调整试验结束。2014年06月14日——第一次联合循环整套启动17:16#3汽轮机执行启动步序。启动前蒸汽参数为压力（MPa）温度（℃）主蒸汽5.0353再热蒸汽0.832817:42汽轮机定速600rpm，就地打闸，进行摩擦检查17:59汽轮机转速360rpm，启动步序复位，汽轮机重新启动18:00汽轮机定速600rpm，试验远方打闸按钮18:17汽轮机转速397rpm，启动步序复位，汽轮机重新启动18:18汽轮机定速600rpm，开始暖机19:32汽轮机暖机结束，准备升速19:43汽轮机首次定速3000rpm，配合电气专业做电气试验。汽轮机首次3000rpm定速后振动参数记录测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.50.4/0.50.90.31.30.71.0轴振X（µm）-25.942.071.153.370.851.145.921.8轴振Y（µm）-14.536.072.860.461.549.141.219.8瓦温MAX（℃）548486647579716959汽轮机首次3000rpm定速后主要参数记录测点数据高中压转子轴位移0.158/0.148/0.123mm低压转子轴位移-0.063/-0.060/-0.133mm润滑油0.451MPa/47.4℃真空16.3KPa高中压缸膨胀13.27mm低压缸/转子膨胀2.78mm/-0.70mm高压缸内缸温度273℃中压缸内缸温度228℃高中压缸上下温差5.3℃高排温度302℃中排温度201℃低排温度55℃主蒸汽5MPa/391℃再热蒸汽0.8MPa/373℃高压调阀1/2开度7.1%/7.2%中压调阀1/2开度13.0%/12.9%注：汽轮机首次启动过程中，#4瓦轴振值对润滑油温度的变化十分敏感，随着润滑油温度的升高不断增大。此问题在后文有专门的篇幅阐述。【带负荷试运】2014年6月15日15:55#1燃机负荷82MW，#3汽轮机首次并网，初负荷44MW。#1燃机主要参数如下：测点数据12345瓦振（mm/s）6.13.37.33.40.3瓦振（mm/s）6.73.77.51.20.3轴振（µm）56.064.4130.636.728.6瓦温MAX（℃）93.899.786.777.973.5推力瓦温度MAX（℃）77.1/68.6OTC温度（℃）515.2#3汽轮机振动参数如下：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.40.60.4/0.41.00.61.40.61.4轴振X（µm）-38.957.9134.168.089.151.558.730.7轴振Y（µm）-18.639.7122.864.263.950.650.525.2瓦温MAX（℃）54.784.682.361.776.180.774.975.861.3#3汽轮机主要参数如下：测点数据高中压转子轴位移0.009/0.004/-0.007mm低压转子轴位移-0.089/-0.054/-0.155mm润滑油0.422MPa/48.0℃真空17.4KPa高中压缸膨胀15.55mm低压缸/转子膨胀5.76mm/2.30mm高压压比2.70中压压比2.43高压缸内缸温度338℃中压缸内缸温度273℃高中压缸上下温差5.3℃高排温度235℃中排温度157℃低排温度78℃主蒸汽5.6MPa/418℃再热蒸汽0.8MPa/371℃高压调阀1/2开度100%/100%中压调阀1/2开度37.7%/37.4%21:26#1燃机负荷50MW，#3汽轮机负荷22MW，汽轮机盘前解列，停机。21:50汽轮机启动顺控投入。22:10汽轮机定速3000rpm。22:19进行汽轮机主、再热汽门严密性试验。22:37汽轮机转速497rpm，主汽压力6.90MPa，再热压力1.59MPa对应额定主汽压力12.56MPa，计算得严密性合格转速为≤549rpm对应额定再热汽压力3.03MPa，计算得严密性合格转速为≤525rpm结论：主汽门严密性试验结果合格22:50试验结束，汽轮机打闸。23:06汽轮机重新定速3000rpm23:16进行汽轮机主、再热调门严密性试验23:37汽轮机转速505rpm，主汽压力7.00MPa，再热压力1.57MPa对应额定主汽压力12.56MPa，计算得严密性合格转速为≤557rpm对应额定再热汽压力3.03MPa，计算得严密性合格转速为≤518rpm结论：调门严密性试验结果合格23:52试验结束，打闸停机。2014年6月16日00:36进行OPC试验，设定目标转速3096rpm，升速率900rpm/min，当机组转速达到3091rpm时，机组OPC动作，高、中压调门关闭。7.5s后，转速3048rpm，高、中压调门恢复动作，汽机转速恢复至3000rpm。OPC试验结束，试验合格。后由业主授意，将机组OPC复位转速降低，改为3030rpm。00:47#3汽机OPC保护退出。准备进行#3汽轮机的电超速试验，本机组未设计机械超速保护装置，设有三套电超速保护装置，每套保护测取三个转速信号，三取二保护动作。三套保护装置中一套为低压转子超速保护，另两套为高中压转子超速保护。任一套保护动作机组跳闸。00:50进行第一次DEH电超速试验。超速保护卡定值3300r/min，设置目标转速3390r/min，升速率900rpm/min，转速升至3295r/min时，DEH超速保护触发，汽机跳闸，首出第三组超速保护。高中压转子转速卡1显示转速为3297/3298/3300r/min；高中压转子转速卡2显示转速为3297/3297/3297r/min；低压转子转速卡显示转速为3300/3300/3299r/min。01:14#3汽机重新启动，通知热工将高中压转子转速卡1和2的超速保护定值改为3030rpm。低压转子转速卡超速保护定值维持在3300rpm。01:28汽机定速3000rpm。01:31进行第二次DEH电超速试验。设置目标转速3390r/min，升速率900rpm/min，转速升至3024r/min时，DEH超速保护触发，汽机跳闸，首出第一组超速保护。高中压转子转速卡1显示转速为3026/3025/3030r/min；高中压转子转速卡2显示转速为3025/3026/3025r/min；高中压转子转速卡1报故障（该卡在自检中发现卡内超速保护定值被修改与原始数值不符，故在第一通道报故障并常发“1”信号，卡内另外两个通道任一通道达到超速保护动作值后即完成三取二逻辑判断，触发超速保护动作），故高中压转子转速卡1一个通道值到达3030r/min即触发跳机。通知热工将汽机高中压转子转速卡1的超速保护定值恢复为3300r/min，高中压转子转速卡2的超速保护定值维持3030r/min。02:03汽机定速3000rpm。02:04进行第三次DEH电超速试验。设置目标转速3390r/min，升速率900rpm/min，转速升至3028r/min时，DEH超速保护触发，汽机跳闸，首出第二组超速保护。高中压转子转速卡2显示转速为3029/3030/3029r/min；高中压转子转速卡2报故障，故转速卡2中一组通道值到达3030r/min即触发跳机。通知热工将汽机高中压转子转速卡2的超速保护定值恢复为3300r/min。02:30#1燃机走停机顺控，负荷从52MW开始下降。02:52#1燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间13分21秒。02:55#3汽机惰走至盘车转速50rpm，惰走时间51分06秒。14:48#2燃机第一次执行启动步序，直启模式，点火失败。15:05#2燃机第二次执行启动步序，清吹转直启模式，点火失败。15:30检查#2燃机点火变压器，带电正常，就地能听到点火滋滋声。西门子调试人员，就地光照火检探头，就地柜子检测到火检信号。查看前两次点火时燃机排气温度趋势，排气温度在点火瞬间均无变化。由以上排查可以看出，#2燃机的确没有成功点火。17:26#2燃机第三次执行启动步序，直启模式，点火失败。19:30检查#2燃机24个点火变压器连接电缆，发现多条电缆断裂，通知上海电气和天津电建恢复。原因是燃机本体加保温时，被人踩踏断裂。21:36#2燃机第四次执行启动步序，直启模式，点火失败。22:00#2燃机开启燃气模块ESV阀，通过ESV阀后放散管路多次放散天然气。23:11#2燃机第五次执行启动步序，清吹转直启，点火成功。23:18#2燃机定速50HZ。2014年06月17日01:00#2燃机并网，带初负荷5MW，后逐渐升至10MW。01:54#2燃机打闸。打闸原因：处理天然气漏点。14:00#2燃机通过前置模块滤网处放散。14:52#2燃机执行启动步序，清吹模式，点火失败。15:20#2燃机通过开启燃气模块ESV阀，从ESV阀后放散管路放散天然气，后测得天然气浓度99%。15:53#2燃机再次执行启动步序，直启模式。15:53#2燃机转速5.0HZ时，点火成功。15:58#2燃机定速50HZ。18:11#2燃机并网，初负荷5MW。#2燃机主要参数如下：测点数据12345瓦振（mm/s）1.92.94.21.00.7瓦振（mm/s）2.13.13.01.80.6轴振（µm）27.040.140.478.371.2瓦温MAX（℃）87.998.384.479.171.4推力瓦温度MAX（℃）66.7/65.9OTC温度（℃）312.322:35配合锅炉专业，进行炉侧安全阀校验。#2燃机在2014年06月16日～17日，多次点火失败的经验：天然气浓度不合格。因燃机前置模块放散口至燃气模块ESV阀处还有很长一段管距，因此从前置模块处放散天然气不容易使燃气模块ESV阀前天然气浓度合格，建议每次启动燃机前，通过开启ESV阀，从ESV阀后放散管路放散多次，以确保天然气浓度达到点火要求。2014年06月18日06:50#2余热锅炉安全阀校验结束。08:30#2燃机燃烧调整试验（负荷20～100MW）。15:00#2燃机燃烧调整试验结束。15:22#2燃机走停机顺控，负荷从20MW开始下降。有功功率降至2MW，停顺控等待无功功率降至8MVar。但无功功率一直保持20MVar，有功降至-11MW，盘前打闸停#2燃机。15:38#2燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间13分27秒。无功功率不降的原因：燃机停顺控中，无降低燃机发电机无功功率指令。通知上海电气调试人员完善该条逻辑缺陷。2014年06月23日22:41#1燃机走启动顺控，直启模式。22:48#1燃机定速50HZ。#1燃机主要参数如下：测点数据12345瓦振（mm/s）3.13.77.63.80.4瓦振（mm/s）3.33.77.91.00.3轴振（µm）41.255.8140.234.124.5瓦温MAX（℃）96.6100.284.776.874.8推力瓦温度MAX（℃）75.7/67.9OTC温度（℃）313.02014年06月24日——第二次联合循环整套启动00:40#1燃机并网，带初负荷4MW。03:00#1燃机负荷50MW，#3汽轮机执行启动步序。05:10汽轮机转速2598rpm，主再热蒸汽调门全关，转速开始下降，手动打闸。原因如下：主、再热蒸汽调门全关，是因为临界区内，转速指令与实际转速偏差大（指令44.5HZ，实际43.3HZ）。此时，主蒸汽压力偏低（4.9MPa），导致升速率过低，触发降转速。05:35汽机重新挂闸，升转速。05:57汽机定速3000rpm。07:36#1燃机负荷100MW，#3汽机并网，带初负荷5MW。08:02#1燃机负荷100MW，#3汽机负荷50MW。#1燃机负荷100MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#3MAX:7.5燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:95；#2MAX:100燃机推力轴承温度（℃）GE78/TE70发电机轴承温度（℃）#3MAX：79；#4MAX：75；#5MAX：75轴位移（mm）0.52润滑油温度（℃）46.6润滑油压力（MPa）0.20排烟温度OTC/MBA（℃）556/567天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）12.6PREMC-V开度（%）22.6PILOTC-V开度（%）36.9IGV开度（%）2.7汽轮机负荷50MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.70.3/0.30.90.51.30.61.4轴振X（µm）-42.463.897.662.386.457.152.426.9轴振Y（µm）-12.940.9108.285.166.952.843.821.6瓦温MAX（℃）568785697483797862汽轮机负荷50MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.057/0.049/0.043mm低压转子轴位移-0.089/-0.091/-0.097mm润滑油0.429MPa/50.2℃真空10.7KPa高中压缸膨胀16.67mm低压缸/转子膨胀3.12mm/0.14mm高压压比2.49中压压比5.18高压缸内缸温度347℃中压缸内缸温度303℃高中压缸上下温差16.9℃高排温度278℃中排温度184℃低排温度42℃主蒸汽4.9MPa/418℃再热蒸汽0.9MPa/421℃高压调阀1/2开度18.7%/18.6%中压调阀1/2开度100%/100%09:28#1燃机负荷160MW，西门子调试人员通知HCO推至主推位，运行人员投HCO主推SGC，燃机切换至主推位，轴向位移由0.50mm变为3.15mm。10:18#1燃机负荷250MW，#3汽机负荷90MW。#1燃机负荷250MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#3MAX:7.1燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:95；#2MAX:99燃机推力轴承温度（℃）GE79/TE69发电机轴承温度（℃）#3MAX：87；#4MAX：78；#5MAX：75轴位移（mm）3.08润滑油温度（℃）46.5润滑油压力（MPa）0.20排烟温度OTC/MBA（℃）554/567天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）12.8PREMC-V开度（%）34.2PILOTC-V开度（%）40.7IGV开度（%）97.1汽轮机负荷90MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.40.2/0.21.00.51.30.51.4轴振X（µm）-32.651.6121.374.783.545.750.828.3轴振Y（µm）-14.338.8127.985.760.645.144.925.6瓦温MAX（℃）558785687583787762汽轮机负荷90MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.123/0.117/0.110mm低压转子轴位移-0.270/-0.271/-0.274mm润滑油0.430MPa/49.8℃真空10.2KPa高中压缸膨胀20.83mm低压缸/转子膨胀4.90mm/0.58mm高压压比2.62中压压比5.23高压缸内缸温度423℃中压缸内缸温度388℃高中压缸上下温差18.9℃高排温度326℃中排温度251℃低排温度42℃主蒸汽7.1MPa/483℃再热蒸汽1.6MPa/510℃高压调阀1/2开度22.5%/22.0%中压调阀1/2开度34.1%/33.9%12:06#3汽轮机投低压补汽，#1炉低压主汽旁路关闭，汽轮机负荷由90MW升至96MW。15:42#3汽轮机跳闸，首出：高排温度超限。跳机原因如下：当时#1燃机负荷247MW，#3汽轮机负荷96MW，汽轮机至#1余热锅炉冷再分汽调门被切换至就地位关闭，由此导致汽轮机高排温度高，进而引发跳机。16:32#3汽轮机惰走至盘车转速50rpm，惰走时间50分45秒。19:54#1燃机负荷100MW，#3汽轮机执行启动步序。20:12#3汽轮机转速上升至2743rpm时，润滑油泵出口母管压力低开关报警。联启#1交流润滑油泵和直流润滑油泵。#1交流润滑油泵启动后跳闸，此过程中润滑油母管油压模拟量最低降至0.397/0.396/0.397MPa。（推测：润滑油泵的联启与开启润滑油温控阀上的强制冷却阀有关。）20:13#3汽轮机定速3000rpm。#1交流润滑油泵跳闸原因：交流润滑油泵DCO联锁模块，设置为两泵均运行时，延时1s，切除DCO。当润滑油压低触发DCO的run2指令，#1交流润滑油泵启动，该泵启动后润滑油压立即恢复正常，在不到1s的时间里（在未切除DCO的情况下），DCO的run2指令恢复为run1指令，保持单泵运行，因而停止#1交流润滑油泵。解决办法：已将#3汽轮机2台交流润滑油泵运行，切除DCO的延时时间取消。汽轮机定速后振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.40.2/0.20.80.41.10.70.8轴振X（µm）-29.657.750.277.872.247.540.818.8轴振Y（µm）-13.742.249.870.558.746.435.619.1瓦温MAX（℃）487976546775656353汽轮机定速后主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.272/0.255/0.229mm低压转子轴位移-0.066/-0.068/-0.072mm润滑油0.450MPa/39.3℃真空10.0KPa高中压缸膨胀21.62mm低压缸/转子膨胀2.64mm/1.47mm高压缸内缸温度383℃中压缸内缸温度343℃高中压缸上下温差7.7℃高排温度400℃中排温度283℃低排温度42℃主蒸汽9.6MPa/471℃再热蒸汽1.1MPa/406℃高压调阀1/2开度2.9%/3.0%中压调阀1/2开度5.3%/5.2%21:10#1燃机负荷100MW，#3汽轮机并网，初负荷25MW。21:47#2燃机执行启动程序。21:52#2燃机定速50HZ。#2燃机主要参数如下：测点数据12345瓦振（mm/s）3.33.52.70.80.6瓦振（mm/s）3.43.71.50.90.5轴振（µm）25.865.665.965.054.1瓦温MAX（℃）77.779.359.456.462.5推力瓦温度MAX（℃）51.3/55.0OTC温度（℃）295.222:36#2燃机并网，带初负荷5MW。23:15#2燃机负荷升至80MW，蒸汽走旁路。23:25#1燃机跳闸，首出：天然气压力低跳机（天然气压力模拟量2.55MPa）。当时#1燃机负荷220MW，#3汽轮机负荷75MW。23:27#3汽轮机盘前打闸。23:39#1燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间14分10秒。2014年06月25日00:22#3汽轮机惰走至盘车转速50rpm，惰走时间56分42秒。06:12#3汽轮机执行启动程序。06:31#3汽轮机润滑油母管压力开关低报警（润滑油母管压力模拟量为0.394/0.395/0.396MPa），#2交流润滑油泵、直流润滑油泵联启。06:37#3汽轮机定速3000rpm。06:56#2燃机负荷100MW，#3汽轮机并网，带初负荷5MW。07:23#2燃机负荷100MW，#3汽轮机负荷50MW。#2燃机负荷100MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#2MAX:3.5燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:87；#2MAX:97燃机推力轴承温度（℃）GE65/TE64发电机轴承温度（℃）#3MAX：86；#4MAX：78；#5MAX：71轴位移（mm）0.20润滑油温度（℃）46.2润滑油压力（MPa）0.28排烟温度OTC/MBA（℃）555/567天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）13.6PREMC-V开度（%）22.1PILOTC-V开度（%）36.9IGV开度（%）3.0汽轮机负荷50MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.70.3/0.41.00.51.20.61.4轴振X（µm）-30.348.760.771.888.353.350.630.7轴振Y（µm）-24.441.169.175.767.546.645.428.2瓦温MAX（℃）538483647681767660汽轮机负荷50MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.174/0.163/0.148mm低压转子轴位移-0.135/-0.140/-0.150mm润滑油0.426MPa/46.9℃真空9.2KPa高中压缸膨胀21.06mm低压缸/转子膨胀4.34mm/1.69mm高压压比2.43中压压比5.08高压缸内缸温度407℃中压缸内缸温度389℃高中压缸上下温差5.6℃高排温度319℃中排温度251℃低排温度40℃主蒸汽7.0MPa/468℃再热蒸汽1.2MPa/477℃高压调阀1/2开度13.3%/13.3%中压调阀1/2开度28.5%/28.5%09:49#2燃机负荷130MW，西门子调试人员通知HCO推至主推位，运行人员投HCO主推SGC，燃机切换至主推位，轴向位移由0.18mm变为3.03mm。11:11#2燃机负荷260MW，#3汽轮机负荷89MW，中排蒸汽参数（压力0.17MPa、温度259℃），低压补汽阀前蒸汽参数（压力0.51MPa、温度224℃），投入汽轮机低压补汽。11:28#2燃机负荷260MW，#3汽轮机负荷95MW。#2燃机负荷260MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#2MAX:3.5燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:87；#2MAX:98燃机推力轴承温度（℃）GE64/TE64发电机轴承温度（℃）#3MAX：87；#4MAX：79；#5MAX：72轴位移（mm）2.90润滑油温度（℃）46.8润滑油压力（MPa）0.28排烟温度OTC/MBA（℃）555/567天然气压力（MPa）2.9天然气温度（℃）13.7PREMC-V开度（%）35.3PILOTC-V开度（%）40.7IGV开度（%）100.0汽轮机负荷95MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.60.80.3/0.41.10.51.40.51.4轴振X（µm）-48.658.380.378.189.746.155.933.4轴振Y（µm）-26.551.875.277.969.645.549.030.3瓦温MAX（℃）548583667781767661汽轮机负荷95MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.237/0.229/0.217mm低压转子轴位移-0.183/-0.185/-0.192mm润滑油0.426MPa/47.3℃真空9.5KPa高中压缸膨胀22.02mm低压缸/转子膨胀5.08mm/2.06mm高压压比2.03中压压比4.63高压缸内缸温度420℃中压缸内缸温度408℃高中压缸上下温差12.2℃高排温度351℃中排温度267℃低排温度41℃主蒸汽11.0MPa/490℃再热蒸汽2.5MPa/498℃高压调阀1/2开度13.5%/13.4%中压调阀1/2开度19.0%/19.1%12:04#1燃机执行启动程序，清吹模式。12:31#1燃机定速50HZ。12:50#1燃机并网，初负荷10MW。13:51#1燃机负荷110MW，#2燃机负荷100MW，#3汽轮机负荷52MW。准备首次并汽，并汽前为#2燃机带#3汽轮机一拖一工况运行，#1燃机并网带负荷，所产生的蒸汽走#1旁路。并汽前参数为：主蒸汽再热蒸汽低压补汽负荷#1燃机6.87MPa/499℃1.49MPa/506℃0.26MPa/204℃110MW#2燃机7.24MPa/500℃1.20MPa/498℃0.29MPa/218℃100MW#3汽轮机7.19MPa/493℃1.06MPa/503℃0.29MPa/218℃52MW13:54开始执行并汽操作。本次操作为全手动操作。手动控制#1炉高、中、低压并汽电动门和并汽旁路电动门，#1高、中、低压旁路阀投遥控模式，自动控制跟踪DEH送来的旁路设定压力。14:26并汽结束，实现#1燃机、#2燃机带#3汽轮机二拖一方式运行。并汽后参数为：主蒸汽再热蒸汽低压补汽负荷#1燃机7.17MPa/499℃1.16MPa/508℃0.29MPa/222℃110MW#2燃机7.17MPa/502℃1.25MPa/496℃0.28MPa/208℃97MW#3汽轮机7.32MPa/499℃1.28MPa/496℃0.29MPa/216℃110MW此次并汽结束后，#1中旁开度仍为53.6%。14:35执行退汽操作，将#2燃机退出运行，保持#1燃机带#3汽轮机一拖一运行。本次退汽全手动操作，操作方式为并汽操作的逆向。14:55#2燃机退汽完毕。机组转为一拖一运行。汽机功率降至30MW。本次退汽时，即#2高、中压旁路并汽电动门和冷再至#2炉分汽调门关闭过程中，汽机负荷一直在降低。14:58#3汽轮机逆功率跳闸。跳闸原因分析如下：正常情况下，当#1机组开并汽电动门时，旁路会分流一部分蒸汽量进入汽轮机做功，引起旁路蒸汽压力降低，对应的旁路控制阀会相应的减小开度，维持旁路汽压稳定。当并汽电动门全开时，相对应的旁路压力控制阀应该全关，保证所有蒸汽进入汽轮机做功。该次并汽操作，高、中、低旁压力控制阀均投压力自动，高、中旁压力控制阀为遥控模式，接受来自DEH的压力设定值。高旁压力控制阀和低旁压力控制阀在维持一定压力的情况下，均在并汽电动门全开之后关闭，但中旁压力控制阀接受DEH来的压力设定值较低，导致中压并汽电动门全开后，#1中旁压力控制阀仍然维持在较大的开度（53.6%），使得一部分中压蒸汽未进入汽轮机做功。而这在#2机组退汽的过程中，更加明显的体现出来，#3汽轮机在过渡到由#1机组拖动的过程中，汽轮机功率一直在下降。14:52时，#1中压旁路压力降低到中压主汽调阀的压力低限动作值，导致中压主汽调阀大幅度的降低开度，以便维持中旁压力，而这进一步导致汽轮机功率的降低。另一方面，汽轮机功率小于60MW时，机侧中、低压蒸汽管道疏水阀自动开启；汽轮机功率小于30MW时，机侧主、再热蒸汽管道疏水阀自动开启；疏水阀在汽轮机功率不断下降的过程中全开，导致更多蒸汽不经汽轮机做功而直接进入凝汽器，更进一步加剧了汽轮机功率的降低。最终引发汽轮机逆功率跳机。解决方法：针对该次退汽过程中所暴露的问题，经过各方单位的商定，重新修改了DEH中的汽轮机启动和升负荷曲线，并调整了旁路压力设定值的计算，进一步的提高旁路压力设定值，确保在退汽的过程中，旁路压力控制阀能够及时关闭。在之后的整套试运至机组168试运结束期间，“二拖一”机组实现了自动并、退汽功能，未再出现该问题。15:16#2燃机执行停步序。15:31#2燃机盘车投入，#2燃机惰走时间14分56秒。15:40#3汽轮机惰走至转速120rpm时，盘车电磁阀开，低压缸顶轴油压由17.8MPa降低到15.4MPa。15:54低压缸顶轴油压开始下降。15:55:23低压缸顶轴油压最低值为12.3MPa，盘车跳闸，低压缸顶轴油压恢复至17.3MPa。15:55:59远方操作开盘车电磁阀，低压缸顶轴油压第二次下降，最低值12.3MPa，跳盘车。15:56:23远方再次操作开盘车电磁阀，低压缸顶轴油压第三次下降，最低值12.3MPa，跳盘车。15:56:40盘车转速下降至21.9rpm，就地关小盘车供油截止阀，远方再次开盘车电磁阀，油压下降，最低值为12.5MPa，盘车未跳闸。15:56:49低压缸顶轴油压恢复至17.0MPa。16:02就地手动调节盘车供油截止阀，直至盘车转速稳定于50rpm，低压缸顶轴油压稳定在15.1MPa。事件分析：怀疑#3汽轮机盘车供油截止阀开度过大，导致盘车电磁阀开启瞬间，低压缸顶轴油压降低过多，进而引发盘车跳闸。在之后的整套运行至168结束期间，#3汽轮机自动投盘车，未再出现低压缸顶轴油压过低引发盘车跳闸的事例。#3汽轮机能够自动投入盘车，盘车转速能够稳定于50rpm。（2014年7月25日，经上海电气同意，由业主热工人员将#3汽轮机盘车跳闸的顶轴油压原有定值12.5MPa改为12.2MPa。修改原因为：#3汽轮机高、低压顶轴油泵因为顶轴油压低联启的定值也是12.5MPa，为避免顶轴油压低引发顶轴油泵联启瞬间，盘车同时跳闸，故将触动盘车跳闸的顶轴油压低定值略微降低。）16:22#1燃机跳闸，首出：余热锅炉跳闸联停燃机。跳机前#1燃机负荷250MW。16:36#1燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间14分27秒。#1燃机跳机原因：#1低旁压力控制阀关至4.5%，低旁蒸汽压力过高，引发余热锅炉主保护——汽机跳闸且低压主蒸汽压力高（定值0.63MPa）。2014年06月25日——第三次联合循环整套启动18:52执行#1燃机启动步序，清吹模式。19:19#1燃机定速50HZ。19:29#1燃机并网，带初负荷10MW。20:43#1燃机负荷100MW，#3汽轮机执行启动步序。#3汽轮机该次启动，上海电气要求两台交流润滑油泵运行，目的为观察润滑油压提高的情况下，对汽轮机#4轴承振动的影响。21:00#3汽轮机定速3009pm。汽轮机定速时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.40.40.4/0.40.90.41.10.60.7轴振X（µm）-30.050.250.280.068.244.540.617.1轴振Y（µm）-11.442.843.073.759.146.936.317.8瓦温MAX（℃）487975526774636153汽轮机定速时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.280/0.261/0.230mm低压转子轴位移-0.055/-0.057/-0.062mm润滑油0.482MPa/37.8℃真空9.7KPa高中压缸膨胀20.23mm低压缸/转子膨胀2.25mm/1.45mm高压缸内缸温度369℃中压缸内缸温度337℃高中压缸上下温差9.2℃高排温度403℃中排温度278℃低排温度41℃主蒸汽7.5MPa/458℃再热蒸汽1.1MPa/429℃高压调阀1/2开度3.1%/3.1%中压调阀1/2开度5.6%/5.5%21:12#3汽轮机并网，带初负荷7.3MW。22:17#1燃机负荷264MW，#3汽轮机负荷94MW。#1燃机负荷264MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#1MAX:9.0燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:95；#2MAX:100燃机推力轴承温度（℃）GE80/TE69发电机轴承温度（℃）#3MAX：87；#4MAX：79；#5MAX：75轴位移（mm）1.98润滑油温度（℃）46.7润滑油压力（MPa）0.20排烟温度OTC/MBA（℃）556/567天然气压力（MPa）2.9天然气温度（℃）12.9PREMC-V开度（%）35.5PILOTC-V开度（%）40.6IGV开度（%）100.0汽轮机负荷94MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.50.50.4/0.41.10.51.30.61.4轴振X（µm）-46.054.699.873.185.346.853.632.5轴振Y（µm）-18.441.398.980.364.146.646.329.1瓦温MAX（℃）558683677582767661汽轮机负荷94MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.312/0.306/0.295mm低压转子轴位移-0.323/-0.330/-0.334mm润滑油0.528MPa/49.4℃真空10.1KPa高中压缸膨胀22.94mm低压缸/转子膨胀5.23mm/1.79mm高压压比2.05中压压比5.24高压缸内缸温度433℃中压缸内缸温度386℃高中压缸上下温差7.8℃高排温度367℃中排温度258℃低排温度41℃主蒸汽11.1MPa/516℃再热蒸汽2.5MPa/519℃高压调阀1/2开度14.0%/14.0%中压调阀1/2开度19.5%/19.5%2014年06月26日00:12由于#1燃机天然气压力一直下降，最低值0.286MPa，故#1燃机开始降负荷。燃机降负荷后，天然气压力有所回升。天然气压力下降原因：调压站#1调压撬卡涩。00:41#1燃机负荷100MW，天然气压力3.1MPa；#3汽轮机负荷64MW。01:31#3汽轮机负荷降至10MW，盘前打闸。01:36#1燃机执行停顺控。01:46#1燃机负荷降至5MW，盘前打闸。01:59#1燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间13分40秒。02:28#3汽轮机惰走至盘车转速50rpm，惰走时间57分42秒。2014年06月27日09:00西门子进行#1、#2燃机燃烧室检查。2014年06月28日——第四次联合循环整套启动11:00首次执行燃气-蒸汽联合循环机组APS启动顺控，选择#2燃机启动。12:33#2燃机启动顺控投入，清吹模式。15:07#2燃机定速50HZ。15:10#2燃机并网，带初负荷5MW。#2燃机主要参数：并网前并网后负荷（MW）05转速（r/min）50.050.0轴承振动（mm/s）MAX:#2X2.6MAX:#2X2.6燃机径向轴承温度（℃）MAX:#180MAX:#292燃机推力轴承温度（℃）GE51/TE55GE57/TE62发电机轴承温度（℃）MAX:#364MAX:#371轴位移（mm）0.290.50润滑油温度（℃）37.239.0润滑油压力（MPa）0.270.28排烟温度OTC/MBA（℃）343/362316/336天然气压力（MPa）3.03.0天然气温度（℃）24.620.5PREMC-V开度（%）12.412.4PILOTC-V开度（%）52.952.3IGV开度（%）-0.220.0417:02#3汽轮机执行启动顺控，此时#2燃机负荷80MW。启动前蒸汽参数为：压力（MPa）温度（℃）主蒸汽5.3438再热蒸汽0.844117:05汽轮机定速600rpm暖机。17:10汽轮机暖机结束，继续升速。17:18汽轮机转速2522rpm时，润滑油压力下降至0.399/0.398/0.399MPa，联启#1交流润滑油泵和直流润滑油泵。17:20汽轮机定速3000rpm。汽轮机定速时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.30.50.3/0.30.80.41.30.60.7轴振X（µm）-35.150.244.964.262.743.136.715.3轴振Y（µm）-18.143.845.463.864.548.533.517.7瓦温MAX（℃）457772496472605849汽轮机定速时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.270/0.257/0.223mm低压转子轴位移-0.042/-0.045/-0.053mm润滑油0.513MPa/34.6℃真空12.2KPa高中压缸膨胀14.08mm低压缸/转子膨胀1.97mm/-1.12mm高压缸内缸温度294℃中压缸内缸温度270℃高中压缸上下温差14.6℃高排温度337℃中排温度253℃低排温度46℃主蒸汽5.4MPa/408℃再热蒸汽0.8MPa/429℃高压调阀1/2开度5.8%/5.7%中压调阀1/2开度10.7%/10.6%17:39#2燃机负荷100MW，#3汽轮机并网，带初负荷5.4MW。西门子调试人员进行#2燃机燃烧调整。19:00#1、#2燃机进气反吹系统投入，设定自动反吹间隔时间为24h。反吹第一次后，发现两台燃机反吹系统均存在电磁阀漏气的情况，空压机停电，通知上海电气和天津电建在两台燃机停机后处理该问题。2014年06月29日02:55#2燃机负荷260MW，#3汽轮机负荷95MW。#2燃机负荷260MW时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#3MAX:2.4燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:96；#2MAX:97燃机推力轴承温度（℃）GE64/TE65发电机轴承温度（℃）#3MAX：88；#4MAX：80；#5MAX：73轴位移（mm）2.87润滑油温度（℃）46.5润滑油压力（MPa）0.28排烟温度OTC/MBA（℃）555/567天然气压力（MPa）2.9天然气温度（℃）13.5PREMC-V开度（%）35.8PILOTC-V开度（%）40.4IGV开度（%）100.0汽轮机95MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.40.70.4/0.41.10.61.50.61.4轴振X（µm）-31.166.9117.684.897.847.852.230.2轴振Y（µm）-14.148.6132.896.168.945.347.428.9瓦温MAX（℃）568587637682777661汽轮机95MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.323/0.316/0.305mm低压转子轴位移-0.328/-0.340/-0.343mm润滑油0.426MPa/47.6℃真空12.3KPa高中压缸膨胀25.80mm低压缸/转子膨胀7.24mm/2.63mm高压压比2.20中压压比5.22高压缸内缸温度477℃中压缸内缸温度426℃高中压缸上下温差11.5℃高排温度397℃中排温度293℃低排温度50℃主蒸汽10.4MPa/541℃再热蒸汽2.6MPa/539℃高压调阀1/2开度16.2%/16.1%中压调阀1/2开度19.5%/19.4%04:30#2燃机跳闸，首出：燃机点火过燃保护。#2燃机跳闸原因：引起#2燃机跳闸的真正原因为振动大跳闸。#1瓦振速在#2燃机跳闸时，振速均超过保护值（14.7mm/s），且振动保护无延时。#1瓦振速突然增大，怀疑为燃机就地TCS间控制柜进水干扰导致。为避免振动大保护误动引发跳机，后由业主热工人员将燃机振动大保护加延时3s。04:32#2余热锅炉跳闸，使并汽电动门与分汽调门联关，导致汽轮机高排温度高（459℃），汽轮机跳闸。分汽调门联关逻辑存在缺陷，未考虑到单台燃机拖动汽轮机时，燃机跳闸后汽轮机轴封供汽，需要通过冷再蒸汽经由分汽调门供给。后将分汽调门联关逻辑更改为（以#1炉为例）：#1和#2余热锅炉运行且#1和#2分汽调门全开且#1余热锅炉跳闸（脉冲信号）。04:44#2燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间14分22秒。05:24#3汽轮机惰走至盘车转速50rpm，惰走时间50分48秒。2014年06月29日——第五次联合循环整套启动08:30燃气-蒸汽联合循环机组执行APS启动顺控，选择#2燃机启动。08:36#2燃机执行启动顺控，清吹模式。09:05#2燃机跳闸。原因为：中旁路阀未投自动，旁路SGC执行不下去，中旁阀未开导致中旁压力超压，触动余热锅炉主保护（汽机跳闸且热再蒸汽压力高于3.35MPa）进而联跳燃机。09:33#2燃机重新启动定速50HZ。09:36#2燃机透平端2个振速测点坏点，引发跳机。坏点原因为：安装单位热工人员就地对该测点重新接线。09:58#2燃机重新启动定速50HZ。#2燃机负荷定速时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#2MAX:2.2燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:78；#2MAX:79燃机推力轴承温度（℃）GE52/TE56发电机轴承温度（℃）#3MAX：64；#4MAX：60；#5MAX：63轴位移（mm）0.26润滑油温度（℃）38.4润滑油压力（MPa）0.28排烟温度OTC/MBA（℃）332/346天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）17.3PREMC-V开度（%）12.4PILOTC-V开度（%）52.3IGV开度（%）-0.1810:16#2燃机并网，带初负荷5.5MW。后配合西门子调试人员，升降负荷开始进行燃烧调整。15:08#2燃机负荷80MW，#3汽轮机执行启动顺控。15:27#3汽轮机定速3009rpm，润滑油压力降至0.383/0.380/0.398MPa，联启#2交流润滑油泵和直流油泵。汽轮机定速时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.20.40.3/0.30.90.41.30.60.7轴振X（µm）-31.161.349.480.064.944.136.715.2轴振Y（µm）-15.044.753.973.558.646.734.416.6瓦温MAX（℃）487975526773646253汽轮机定速时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.289/0.270/0.241mm低压转子轴位移-0.041/-0.045/-0.056mm润滑油0.524MPa/38.2℃真空12.5KPa高中压缸膨胀19.99mm低压缸/转子膨胀2.66mm/1.61mm高压缸内缸温度386℃中压缸内缸温度343℃高中压缸上下温差3.3℃高排温度402℃中排温度290℃低排温度47℃主蒸汽8.3MPa/508℃再热蒸汽0.9MPa/494℃高压调阀1/2开度4.2%/4.1%中压调阀1/2开度7.5%/7.4%16:00#3汽轮机并网，带初负荷6.9MW。22:31#2燃机负荷246MW，#3汽轮机负荷92MW。2014年06月30日08:30投入“二拖一”机组凝结水除铁器。11:30配合热工进行#2燃机的一次调频试验。14:56#1燃机执行启动顺控。15:03#1燃机定速50HZ。#1燃机定速时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#2MAX:4.2燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:87；#2MAX:77燃机推力轴承温度（℃）GE68/TE61发电机轴承温度（℃）#3MAX：70；#4MAX：62；#5MAX：70轴位移（mm）0.79润滑油温度（℃）42.0润滑油压力（MPa）0.21排烟温度OTC/MBA（℃）303/320天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）25.0PREMC-V开度（%）12.8PILOTC-V开度（%）51.9IGV开度（%）-0.2216:16#1燃机执行停机顺控。16:29#1燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间13分34秒。2014年07月01日11:38#3汽轮机负荷85MW，低压补汽压力0.56MPa，低压补汽温度225℃；中排蒸汽压力0.17MPa，中排蒸汽温度268℃。投入低压补汽自动，低压补汽压力设定值为0.3MPa。汽轮机投入低压补汽后的振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.40.60.4/0.41.20.61.40.61.4轴振X（µm）-31.253.2123.8100.3100.250.955.532.8轴振Y（µm）-14.242.0131.497.172.947.848.630.5瓦温MAX（℃）578584647782767662汽轮机投入低压补汽后的主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.243/0.231/0.215mm低压转子轴位移-0.005/-0.010/-0.026mm润滑油0.424MPa/48.3℃真空12.2KPa高中压缸膨胀23.81mm低压缸/转子膨胀6.11mm/2.96mm高压压比2.14中压压比4.59高压缸内缸温度462℃中压缸内缸温度407℃高中压缸上下温差17.9℃高排温度385℃中排温度282℃低排温度46℃主蒸汽9.8MPa/525℃再热蒸汽2.4Mpa/513℃低压补汽0.3MPa/229℃高压调阀1/2开度15.0%/15.2%中压调阀1/2开度19.7%/19.6%低压补汽调阀开度43.7%12:05#3汽轮机润滑油温升至48.3℃，#4瓦振动最大到140um。为防止振动值进一步加大，开润滑油冷却器强冷阀12个。润滑油温下降至48℃，#4瓦振动逐渐下降至120um。14:00#2燃机进气反吹系统投入，发现空压机频繁启停，原因为：供气滤网疏水阀频繁开启导致。后由上海电气调试人员，将两台燃机的供气滤网疏水阀开启的间隔时间设置为30min。16:56西门子调试人员要求，#2燃机HCO由主推位切换至辅推位，运行人员投入HCO辅推SGC，轴向位移由2.87mm变为0.07mm，负荷由250MW降至244MW。18:36西门子调试人员要求，#2燃机HCO由辅推位切换至主推位，运行人员投入HCO主推SGC，轴向位移由0.05mm变为2.85mm，负荷由248MW升至251MW。2014年07月02日22:16#1燃机执行启动顺控。22:22#1燃机定速50HZ。#1燃机定速时主要参数如下：轴承振动（mm/s）#3MAX:4.5燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:84；#2MAX:80燃机推力轴承温度（℃）GE62/TE56发电机轴承温度（℃）#3MAX：67；#4MAX：60；#5MAX：68轴位移（mm）0.66润滑油温度（℃）36.1润滑油压力（MPa）0.21排烟温度OTC/MBA（℃）296/309天然气压力（MPa）3.0天然气温度（℃）20.2PREMC-V开度（%）13.3PILOTC-V开度（%）51.4IGV开度（%）-0.0423:04#1燃机并网，带初负荷15MW。23:53#1燃机负荷100MW，#2燃机负荷100MW，#3燃机55MW。准备并汽，并汽前为#2燃机带#3汽轮机一拖一工况运行，#1燃机并网带负荷，所产生的蒸汽走#1旁路。并汽前参数为：主蒸汽再热蒸汽低压补汽负荷#1燃机7.55MPa/532℃1.54MPa/529℃0.30MPa/189℃110MW#2燃机7.15MPa/518℃1.34MPa/520℃0.28MPa/208℃100MW#3汽轮机7.09MPa/512℃1.20MPa/526℃0.29MPa/199℃55MW23:55开始执行并汽操作。本次操作为全自动操作。同时投入#1炉高、中压旁路并汽SGC，高、中压旁路同时并汽，#1高、中压旁路阀投遥控模式，自动控制跟踪DEH送来的旁路设定压力。2014年07月03日00:27#1炉低压旁路手动并汽，#1低压旁路阀投自动，跟踪设定压力值。00:31并汽结束，实现#1燃机、#2燃机带#3汽轮机二拖一方式运行。并汽后参数为：主蒸汽再热蒸汽低压补汽负荷#1燃机7.63MPa/540℃1.90MPa/537℃0.31MPa/222℃120MW#2燃机7.62MPa/526℃1.98MPa/526℃0.31MPa/217℃120MW#3汽轮机7.32MPa/499℃1.28MPa/496℃0.31MPa/219℃147MW01:54燃气-蒸汽联合循环机组二拖一方式下首次达到满负荷，#1、#2燃机负荷260MW，切为OTC控制，#3汽轮机负荷230MW。#1燃机负荷260MW时主要参数如下：燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:97；#2MAX:101燃机推力轴承温度（℃）GE80/TE70发电机轴承温度（℃）#3MAX：86；#4MAX：79；#5MAX：75轴位移（mm）3.04润滑油温度（℃）46.7润滑油压力（MPa）0.20排烟温度OTC/MBA（℃）558/570天然气压力（MPa）2.8天然气温度（℃）13.2PREMC-V开度（%）37.3PILOTC-V开度（%）41.9IGV开度（%）100.0#1燃机260MW时振动参数如下：测点#1#2#3#4#5瓦振X（mm/s）3.573.314.713.160.29瓦振Y（mm/s）3.883.644.781.860.25轴振（µm）33.949.196.439.342.1#2燃机负荷260MW时主要参数如下：燃机径向轴承温度（℃）#1MAX:88；#2MAX:97燃机推力轴承温度（℃）GE64/TE65发电机轴承温度（℃）#3MAX：87；#4MAX：79；#5MAX：72轴位移（mm）2.85润滑油温度（℃）46.8润滑油压力（MPa）0.28排烟温度OTC/MBA（℃）556/568天然气压力（MPa）2.8天然气温度（℃）13.1PREMC-V开度（%）37.8PILOTC-V开度（%）42.0IGV开度（%）98.9#2燃机260MW时振动参数如下：测点#1#2#3#4#5瓦振X（mm/s）1.842.094.712.130.64瓦振Y（mm/s）1.482.214.782.060.53轴振（µm）26.730.496.444.975.2汽轮机负荷230MW时振动参数记录：测点数据#1#2#3#4#5#6#7#8#9瓦振（mm/s）-0.40.80.4/0.41.40.50.90.51.3轴振X（µm）-50.771.7105.077.486.751.739.219.7轴振Y（µm）-16.852.2137.076.558.750.235.321.5瓦温MAX（℃）558584638182767662汽轮机负荷230MW时主要参数记录：测点数据高中压转子轴位移0.132/0.120/0.107mm低压转子轴位移-0.094/-0.099/-0.106mm润滑油0.424MPa/48.4℃真空10.7KPa高中压缸膨胀/(因当时坏点无法记录)低压缸/转子膨胀6.24mm/3.33mm高压压比3.32中压压比4.74高压缸内缸温度486℃中压缸内缸温度446℃高中压缸上下温差22.6℃高排温度343℃中排温度303℃低排温度44℃主蒸汽11.7MPa/527℃再热蒸汽2.8MPa/537℃低压补汽0.5MPa/237℃高压调阀1/2开度30.8%/30.5%中压调阀1/2开度99.6%/99.6%低压补汽调阀开度99.2%01:54“二拖一”机组达到满负荷的同时，天然气压力持续降低，开启备用调压撬为#1、#2燃机提供压力，仍无法满足#1、#2燃机满负荷运行，故同时降#1、#2燃机的负荷。原因：调压撬滤网堵塞，通知安装单位停机后清理。03:00#1燃机负荷115MW，#2燃机负荷114MW，#3汽轮机负荷153MW，配合电气做50%进相试验。05:27执行退汽操作，将#2燃机退出运行，保持#1燃机带#3汽轮机“一拖一”运行。本次退汽全自动操作，操作方式为并汽操作的逆向。05:36#2燃机退汽完毕。机组转为“一拖一”运行。#1燃机负荷120MW，#2燃机负荷50MW，#3汽轮机负荷57MW。09:00西门子调试人员对#1燃机进行燃烧调整，运行人员配合升降#1燃机负荷。09:30#3汽轮机#4瓦振动值130um，润滑油温为48.3℃。再开2个润滑油温控阀上的强冷阀，此时共开14个，润滑油温度降至47.6℃，#4瓦振动值降至100um。09:54#2燃机负荷20MW，发现HCO轴向位移变化频繁，就地观察亦发现燃机转子沿轴向窜动频繁。后将#2燃机负荷提升至80MW，轴向位移趋于稳定。因此建议：燃机低负荷运行时，维持在80MW以上。17:46#3汽轮机负荷66MW，润滑油温度为48.3℃，再开2个润滑油温控阀上的强冷阀，此时已全开所有16个强冷阀，润滑油温度后降至48.0℃。2014年07月04日09:28#2燃机负荷60MW，执行停顺控。09:33#2燃机发电机解列，燃机转速开始下降。09:47#2燃机惰走至盘车转速120rpm，惰走时间13分50秒。10:49#3汽轮机跳闸，就地发电机处巨响，且有火光。后查事故原因：汽轮发电机A、B、C三相出线短路。汽轮机跳机时与发电机有关的一些机侧参数：氢气纯度98.9%维持不变；氢压293kPa维持不变；发电机A、B、C三相出线漏氢浓度测点变坏点，另发电机汽端、励端回油漏氢浓度测点在跳机后检出0.12%；油氢差压由跳机前82kPa上升到跳机后85kPa；定冷水流量55m3/h维持不变；定冷水箱水位332mm维持不变；闭式水母