《混凝土结构设计规范》修订内容之结构

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结构分析条文说明：

本章对02版规范的内容作了较大的变动，丰富了分析模型、弹性分析、弹塑性分析、塑性极限分析等内容，增加了间接作用分析一节。弥补了02版混凝土结构设计规范中结构分析内容的不足。所列条款基本反映了我国混凝土结构的设计现状、工程经验和实验研究等方面所取得的进展，同时也参考了国外标准规范的相关内容。本规范只列入了结构分析的基本原则和各种分析方法的应用条件。各种结构分析方法的具体内容在有关标准中有更详尽的规定，可遵照执行。5.1基本原则5.1.1

混凝土结构应进行整体作用效应分析，必要时尚应对结构中受力状况特殊的部分进行更详细的分析。条文说明：在所有的情况下，设计计算、验收前均应对结构的整体进行分析。必要时，结构中的重要部位、形状突变部位以及内力和变形有异常变化的部分（例如较大孔洞周围、节点及其附近区域、支座和集中荷载附近等）应另作更详细的局部分析。对02规范5.1.1进行了简化5.1.2

当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合。对结构的两种极限状态进行结构分析时，应取用相应的作用组合。条文说明：

结构在不同的工作阶段，例如结构的施工期、检修期和使用期，预制构件的制作、运输和安装阶段等，应确定其可能的不利作用效应组合。对于重要的结构，应考虑偶然作用可能带来的严重后果，进行相应的结构防倒塌分析。5.1.3结构分析的模型应符合下列要求：1

结构分析采用的计算简图、几何尺寸、计算参数、边界条件以及结构材料性能指标等应符合实际情况，并应有相应的构造措施；2

结构上各种作用的取值与组合、初始应力和变形状况等，应符合结构的实际状况；3

结构分析中所采用的各种近似假定和简化，应有理论、试验依据或经工程实践验证；计算结果的精度应符合工程设计的要求。条文说明：结构分析应以结构的实际工作状况和受力条件为依据。结构分析的结果应有相应的构造措施加以保证。例如，固定端和刚节点的承载能力和对变形的限制；塑性铰的充分转动能力；适筋截面的配筋率或压区相对高度的限制等对02规范5.1.3进行了整理5.1.4结构分析应符合下列要求：1

满足力学平衡条件；2在不同程度上符合变形协调条件，包括节点和边界的约束条件；3

采用合理的材料本构关系或构件单元的受力-变形关系。条文说明：结构分析方法均应符合三类基本方程，即力学平衡方程，变形协调（几何）条件和本构（物理）关系。其中平衡条件必须满足；变形协调条件应在不同程度上予以满足，本构关系则需合理的选用。对02规范为本构关系5.1.5结构分析时，应根据结构类型、材料性能和受力特点等选择下列分析方法：1

弹性分析方法；（02规范是线弹性分析方法）2

塑性内力重分布分析方法；3

弹塑性分析方法；（新增）4

塑性极限分析方法；5

试验分析方法。

（删掉了02规范非线性分析方法）条文说明：现有的结构分析方法可归纳为五类。各类方法的主要特点和应用范围如下：1

弹性分析方法是最基本和最成熟的结构分析方法，也是其他分析方法的基础和特例。它适用于分析一般结构。大部分混凝土结构的设计均基于此方法。结构内力的弹性分析和截面承载力的极限状态设计相结合，实用上简易可行。按此设计的结构，其承载力一般偏于安全。少数结构因混凝土开裂部分的刚度减小而发生内力重分布，可能影响其他部分的开裂和变形状况。考虑到混凝土结构开裂后刚度的减小，对梁、柱构件可分别取用不同的折减刚度值，且不再考虑刚度随作用效应而变化。在此基础上，结构的内力和变形仍可采用弹性方法进行分析。2

考虑塑性内力重分布的分析方法设计超静定混凝土结构，具有充分发挥结构潜力，节约材料，简化设计和方便施工等优点。但应注意到，结构的变形和裂缝可能相应增大。3

弹塑性分析方法以钢筋混凝土的实际力学性能为依据，引入相应的本构关系后，可进行结构受力全过程的分析，而且可以较好地解决各种体型和受力复杂结构的分析问题。但这种分析方法比较复杂，计算工作量大，各种非线性本构关系尚不够完善和统一，至今应用范围仍然有限。主要用于重要、复杂结构工程的分析和罕遇地震作用下的结构分析。4塑性极限分析方法又称塑性分析法或极限平衡法。此法主要用于周边有梁或墙支承的双向板设计。工程设计和施工实践经验证明，按此法进行计算和构造设计简便易行，可以保证结构的安全。5

对体型复杂或受力状况特殊的结构或其部分，可采用试验方法对结构的材料性能、本构关系、作用效应等进行实测或模拟，为结构分析或确定设计参数提供依据。5.1.6结构分析所采用的计算软件应经考核和验证，其技术条件应符合本规范和国家现行有关标准的要求。条文说明：

结构设计中采用电算分析日益增多，商业的和自编的电算程序都必须保证其运算的可靠性。而且每一项电算的结果都应作必要的判断和校核。本条保留内容没有变化，删掉了02规范对电算结果进行判断和校核的条文内容5.2分析模型5.2.1杆系结构宜按空间体系进行结构整体分析，并宜考虑构件的弯曲、轴向、剪切和扭转等变形对结构内力的影响。当进行简化分析时，应符合下列规定：1

体形规则的空间结构，可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但应考虑平面结构的空间协同工作。2

构件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力分析影响不大时，可不予考虑。删除了02规范5.2.2条的3关于“结构或杆件的变形对其内力的二阶效应影响不大时，可不计及”的内容。增加的一节5.2.2

杆系结构的计算简图宜按下列方法确定：1

梁、柱等一维构件的轴线宜取为控制截面几何中心的连线，墙、板等二维构件的中轴面宜取为控制截面中心线组成的平面或曲面。2

现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可作为刚接；非整体浇筑的次梁两端及板跨两端可作为铰接。3

梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度的中心距或净距确定，并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正；4

梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，在计算模型中可作为刚域处理。条文说明：计算图形宜根据结构的实际形状、构件的受力和变形状况、构件间的连接和支承条件以及各种构造措施等，作合理的简化。例如，支座或柱底的固定端应有相应的构造和配筋作保证；有地下室的建筑底层柱、其固定端的位置还取决于底板（梁）的刚度；节点连接构造的整体性决定其刚接或铰接考虑等。当钢筋混凝土梁柱构件截面尺寸相对较大时，梁柱交汇点会形成相对的刚性节点区域。钢域尺寸的合理确定，会在一定程度上影响结构整体分析的精度。5.2.3

进行结构整体分析时，对于现浇结构或装配整体式结构，可假定楼盖在其自身平面内为无限刚性。当楼盖开有较大孔或其局部会产生明显的平面内变形时，在结构分析中应考虑其影响。条文说明：一般的建筑结构的楼层大多数为现浇钢筋混凝土楼板或有现浇面层的预制装配式楼板，可近似假定楼板在其自身平面内为无限刚性，以减少结构的自由度数，简化结构分析。实践证明，采用刚性楼板假定对大多数建筑结构进行分析，其分析精度都能够满足工程设计的需要。若因结构布置的变化导致楼板面内刚度削弱或不均匀时，结构分析应考虑楼板面内变形的影响。根据楼面结构的具体情况，楼板面内变形可按全楼、部分楼层或部分区域考虑。5.2.4对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。梁受压区有效翼缘计算宽度

bf′可按表5.2.4所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定对02规范进行了简化处理，原来3项，现取为1项注：1表中b为梁的腹板厚度；2肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时，可不考虑表中情况3的规定；3加腋的T形、I形和倒L形截面，当受压区加腋的高度hh≥hf′且加腋的长度bh

≤

3hh时，其翼缘计算宽度可按表中情况3的规定分别增加2bh(T形、I形截面)和bh(倒L形截面)；4独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时，其计算宽度应取腹板宽度b。条文说明：

现浇楼面和装配整体式楼面的楼板作为梁的有效翼缘，与梁一起形成T形截面，提高了楼面板的刚度，结构分析时应予以考虑。当采用梁刚度放大系数法时，应考虑各梁截面尺寸大小的差异，以及各楼层楼板厚度的差异。采用T形截面方式考虑楼板的刚度贡献，相对比较合理。5.2.5当地基与结构的相互作用对结构的内力和变形有显著影响时，结构分析中宜考虑地基与结构相互作用的影响。5.3

弹性分析5.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能力极限状态的作用效应分析。5.3.2杆系结构中构件的截面刚度可按下列原则确定：1混凝土的弹性模量应按本规范表4.1.5采用；2截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算；3端部加腋的杆件，应考虑其截面变化对结构分析的影响；4不同受力状态构件的截面刚度，宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的影响予以折减。条文说明：按构件全截面计算截面惯性矩时，可简化考虑，既不计钢筋的换算面积，也不扣除预应力筋孔道等的面积。5.3.3混凝土结构弹性分析宜采用结构力学或弹性力学等分析方法。体形规则的结构，可根据作用的种类和特性，采用适当的简化分析方法。5.3.4

当结构的二阶效应可能使作用效应显著增大时，在结构分析中应考虑二阶效应的不利影响。混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算也可采用本规范附录B的简化方法。当采用有限元分析方法时，宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度降低的影响。条文核说明栏：建筑释结构聚的二突阶效从应包铺括重伞力二遣阶效算应（P—Δ效应戒）和衔受压敬构件快的挠亏曲效挪应（P—δ效应量）两既部分凝。严鹊格地阳讲，碌应考神虑P—Δ效应箭和P—δ效应机进行附结构推分析粮，应席考虑缘瑞材料根的非数线性茶和裂油缝、服构件颈的曲备率和徐层间打侧移妥、荷狡载的柏持续贺作用听、混肺凝土激的收托缩和兄徐变登等因洪素。唱但要抛实现橡这样跪的分嫌析，棍在目偶前条填件下盐还有狐困难陈，工田程分常析中这一般竞都采法用简穗化的因分析常方法著。重纷力二鸣阶效谊应计筹算属贤于结弄构整脸体层局面的船问题同，一并般在鸭结构公整体它分析尘中考刮虑，熊本条都给出俗了两恩种计化算方恒法：火有限陪元法僻和增艰大系窑数法冻。受贼压构辨件的蹲挠曲嘴效应舍计算伤属于坑构件齿层面诵的问功题，姜一般辆在构引件设询计时再考虑陕，详进见本常规范贝第6.制2节。5.榜4塑性贴内力忧重分畅布分泊析5.杨4.冒1混凝晓土连殖续梁主和连趁续单照向板督，可采用锋塑性控内力茄重分赏布方红法进孔行分豆析。重力粉荷载滩作用础下的框架伴、框使架-剪力遣墙结悄构中的以现浇液梁以及瞎双向援板等，经弹呆性分腐析求甩得内瓜力后洗，可喷对支邮座或刊节点馋弯矩揉进行千适度阶调幅买，并绵确定慰相应业的跨长中弯聪矩。条文恢说明凭：超静存定混确凝土厘结构稍在出付现塑绿性铰胃的情争况下欣会发脆生内肢力重槽分布铺。可谎利用饺这一犬特点肚进行傍构件雁截面驳之间怖的内请力调努幅，活以达号到节秒约的慎目的巧。本房诚条给竖出了胃可以篇采用词塑性哀调幅贩设计凤的构兼件或勇结构巷类型特。02规范惭这里吗为“室宜”5.棉4.渣2按考弱虑塑段性内廉力重家分布筹分析哀方法练设计哨的结捉构和蚀构件径，尚葬应满角足正畏常使呆用极恳限状胶态的睬要求扁，并俭采取枣有效粪的构双造措齿施。廊对于缩慧直接句承受邻动力鄙荷载纠的构炸件，绕以及稠要求碑不出萌现裂效缝或处粒于三a、三b类环境盾情况巡寿下的单结构寸，不便应采友用考块虑塑萄性内切力重底分布唤的分钱析方压法。条文航说明饶：本条绝提出丽了考驾虑塑痕性内聋力重匪分布伯设计黎的条帖件。泛考虑恒塑性产内力尝重分牢布的痒计算萝方法已进行越构件邻或结闯构的封设计纲时，辞由于申塑性惭铰的著出现桶，构规件的我变形否和裂足缝宽疮度均菊较大滑。所寄以本价条进丧一步乳明确距允许麦考虑斩塑性胖内力近重分芬布构相件的室使用室环境按，并江强调巩应进铃行构饱件变晚形和枣裂缝蓝宽度针的验虎算，轮以满擦足正久常使雹用极翠限状啦态的场要求仆。5.浩4.音3钢筋旅混凝蠢土梁苏支座酷或节男点边龄缘截隙面的泊负弯粒矩调劈燕幅幅酷度不卡宜大喝于25个%；弯壤矩调省整后谅的梁霉端截撇面相昼对受邮压区揭高度围不应燥超过0.协35，且恶不宜胀小于0.疯10。钢起筋混说凝土舅板的咸负弯至矩调提幅幅唉度不罗宜大码于20谎%。条文程说明葵：采用罪基于有弹性辱分析嗽的塑欣性内种力重匆分布懂方法云进行桶弯矩位调幅毅时，壤调整嫂的幅直度及季受压济区的析高度港均应杯满足全本条狮的规毕定，售以保巡寿证构裹件出过现塑里性铰振的位游置有鸽足够姜的转承动能郑力并铺限制罪裂缝糠宽度接。新增割条5.甩5弹塑值性分违析5.侨5.侮1重要授或受宴力复蚊杂的塞结构纺，宜甲采用浓弹塑搬性分混析方游法对前结构政整体对或局四部进性行验弓算。结砍构的糠弹塑池性分简析宜饮遵循脂下列宴原则赴：1应预笋先设盗定结庭构的站形状丛、尺马寸、站边界席条件宣、材同料性事能和栏配筋责等；2材料礼的性肠能指模标宜绿取平拐均值或实哲测值，可按元本规郊范附宅录C采用乳，或愈通过左试验污分析扯确定卡；3宜考装虑结巷构几俯何非乖线性穿的不托利影犁响；4分析搜结果干用于坝承载苍力设感计时浪，应串考虑锄承载庭力不译定性着系数最，对茶结构输的抗搜力进崭行适纯当调旬整。条文乱说明：弹塑卷性分亲析可能根据吊结构攻的类超型和矿复杂丑性、余要求垮的计恢算精微度等刚选择朴计算恨方法绵。进释行弹骂塑性烛分析挨时，己结构陡构件匪各部睁分尺侧寸和陶材料婶性能洞指标未都必惜须预抗先设敏定。栏应根系据实盾际情麻况采依用不弟同的右离散揉尺度送，确洞定相施应的岔本构浇关系歪，如凑应力-应变满关系升、弯辱矩-曲率扔关系皆、内亩力-变形言关系眉等。跪在确而定钢脏筋和请混凝帝土的法材料羡特征芒值及贿本构涉关系膊时，面宜事祖先进拆行试宵验分凤析确畜定，统也可荷采用柏附录C提供很的材集料强卸度、稿本构老模型遭或强域度准宝则。5.脊5.绵2混凝夕土结违构的压弹塑往性分们析，荐可根偏据实洁际情笛况采尼用静衣力或必动力戚分析洗方法麦。结榆构的资基本摧构件饼计算热模型雀宜按量下列待原则拌确定届：1梁、再柱等衡杆系世构件手可简险化为辛一维尺单元笋，宜赌采用即纤维枣束模臂型或袄塑性赚铰模坛型；2墙、爷板等森构件羞可简赴化为疏二维退单元秘，宜慢采用南膜单且元、昏板单景元或刺壳单模元；3复杂盛的混妖凝土结结构旨、大右体积遵结构质、结波构的践节点政或局欠部区搅域需扁作精边细分疯析时乌，宜画采用政三维途块体毁单元血。新增友条条文赶说明挡：结构喇构件刃的计战算模布型以兴及离兽散尺代度应康根据减实际挖情况送以及矩计算愁精度冤的要燥求确进定。问若一献个方瓦向的馒正应书力明喷显大跨于其奸余两嘴个正棚交方吃向的冬应力辉，则他构件皇可简嗽化为芳一维坑单元奸；若妻两个灿方向敬的正蜂应力绕均显敲著大娃于另游一个瓣方向呢的应伞力，男则应坏简化趋为二贤维单湿元；说若构龙件三盖个方昨向的干正应尘力无肝显著务差异卷，则致构件臂应按察三维凉单元撕考虑哨。5.凳5.株3钢筋掀、混阀凝土崭材料办的本他构关授系可节按本况规范始附录C采用橡，也揉可通平过试款验分初析确够定。构件患、截愧面或腔各种倡计算别单元荡的受追力-变形工关系某宜符系合实顷际受潜力情练况。某些年变形驾较大姻的构想件或醉节点鸣进行主局部穴精细遥分析倚时，幅宜考亦虑钢伟筋与而混凝瓜土间发的粘技结-滑移煎本构团关系宜。条文邮说明变：本条懂给出风了在静结构伸弹塑慈性分耗析中领建议汗采用宏的钢珍筋和休混您乎图材骂料本洒构关广系，缩慧并建幸议相息关参控数宜惨通过真实验腥分析夏确定傲。钢蚀筋混揪凝土羞界面锁的粘央结滑枪移对贡其分翅析结曾果影不响较找显著浙地构伶件（选如：社框架惧结构级梁柱软的节暴点区踩域等讨），浮建议锄在进侧行分且析时纠考虑窑粘结菊滑移炉的本球构关饶系。5.戚6塑性蹈极限瘦分析5.求6.翼1对不脂承受毛多次乒重复沃荷载治作用雷的混诵凝土誓结构尊，当麦有足岭够的碑塑性灾变形戒能力鼻时，进可采刷用塑眉性极组限理交论的晒分析累方法突进行案结构四的承啄载力迅计算喂，同馅时应克满足年正常酿使用肌的要盟求。条文础说明纯：对于岭超静叛定结衡构，竿结构弱中的做某一政个截芦面（数或某嘉几个柱截面养）达错到屈物服，鱼整个农结构汉可能展并没妈有达洲到最化大承慎载力州，外岔荷载熔还可彻以继命续增友加。短先达昂到屈床服截赵面的户塑性哀变形啦会随诸之不谷断增搞大，泳并且耀不断浑有其递他截械面陆府续达哑到屈县服。炸直至躁有足绵够数晕量的套截面科达到忆屈服猾，使欧结构栏体系事即将蛇形成勇几何泡可变杰机构泽，结询构才恨达到恋最大卫承载战力。钓因此家，利盒用超蜘静定困结构位的这约一受霸力特忽征，坛可采硬用塑暑性极梅限分庸析方念法来返计算远超静琴定结椒构的朋最大杆承载杂力，串并以拉达到垒最大迟承载士力时悔的状耳态，材作为乔整个续超静相定结搅构的自承载枪能力升极限难状态垄。这村样既缓可以猴使超霉静定吩结构眉的内境力分蓄析更屑接近醋实际同内力坏状态搅，也缎可以胳充分还发挥迅超静性定结郑构的垂承载趟潜力佣，使袄设计暖更经件济合订理。但是惨，超腊静定买结构负达到犯承载蹈力极确限状拉态（恢最大料承载功力）薄时，夫结构写中较蔽早达踏到屈哭服的嫌截面罗已处争于塑甜性变撕形阶戚段，吼即已戒形成或塑性争铰，嫁这些怜截面豪实际假上已节具有属一定编程度衡的损孔伤。拜如果悉塑性搁铰具茎有足兼够的挽变形用能力沈，则等这种岭损伤法对于圣一次蜜加载摘情况附的最的大承狠载力崖影响故不大铺。但耳是对槽于重艘复荷随载作稀用，罪由于璃屈服峰截面蜘在塑嚼性阶亚段重朵复加权载作摇用下战的低跪周疲夸劳效匹应，首会使邪塑性魂铰的波承载挂能力裙降低遮，从以而使膛整个俘结构脆不能妻达到怠静力夺荷载废作用危下的膏最大津承载颈力。已因此亲为安塔全计读，建缸议塑凯性极筝限分励析方束法不霞得用叹于承拼受多姐次重吴复荷咬载作米用表的混醉凝土甜结构饼。5.葬6.齿2整体休结构览的塑惯性极体限分鲜析计引算应棵符合碎下列勺规定透：1对可毁预测猴结构略破坏底机制很的情滋况，报结构土的极即限承货载力验可根阴据设配定的助结构体塑性列屈服炭机制殃，采网用塑捆性极聪限理兰论进损行分革析；2对难拿于预帆测结丹构破苏坏机尤制的在情况这，结恳构的借极限旅承载捎力可牵采用暂静力滔或动添力弹吧塑性傻分析采方法过确定茫；3对直药接承充受偶微然作已用的符结构途构件部或部亩位，惊应根公据偶早然作斗用的步动力婆特征乐考虑拨其动红力效谨应的捞影响想。条文落说明率：塑性仪铰线糖法应第根据惕以下关假定龄进行双计算赢：1板被屡塑性户铰线睁分成青若干慢板块向，形谷成几愤何可购变体堤系；2配筋马合理蚂时，抽通过怖塑性仇铰线住的钢卖筋均即达到蠢屈服盘，且晨塑性树铰线后可在茎保持垫屈服芦弯矩嫩的条仿件下礼产生锋很大伍的转屑角变坛形；3塑性滴铰线叼之间碍的板鼻块处采于弹炮性阶录段，化与塑疯性铰详线上利的塑层性变炕形相辨比很沈小，算故板锅块可趁视为神刚体杠。条带茄法可苏根据备板面剑荷载酷的合赶理传炉递分钉布假做定，守将双葛向板锣简化胆为两盲个方境向的腹单向惨板进辱行计魔算。基对于束开洞捞口的宣双向筋板，茂应在凑洞口保周边锁考虑研加强镇板带穿，并宽据此典给出纯板面纷荷载的的传达递分躁布。确对于湿不考简虑竖跑向不资均匀目变形名影响茅的双燥向板刻发生筒板的界破坏型机构钳，可缩慧采用鸭下述供近似琴方法职进行换分析壮。承受奸竖向券均布贸荷载姑的双反向矩友形板索（图5.拿6.部2），币板塑炮性铰提线上姓的总美极限渗弯矩钻值应舍满足汽下式狭要求敞：式中涉：，——双向裤板两右个方会向的唤计算帽跨度阻（m）；p——作用绪于板始面上甜的竖吧向荷够载设润计值馒（kN童/）;，跨，——x方向籍沿板勾全宽烛（似）塑扣性铰你线上之的跨已中和煌两边蓝中和或两边司支座而处的甘总极灰限弯刑矩绝级对值橡（kN御-m）；，屋，——y方向愚沿板妄全长撒（食）树塑性丧铰线桐上的肆跨中雕和两丢边支阔座处葱的总末极限搏弯矩租绝对径值（kN射-m）。总极鼻限弯猾矩分斥别按宇两个毛方向协相应景位置毙的单是位长勇度极录限弯男矩（糖，摔，煮，夕，抓，百）和种塑性究铰线雹投影奏长度有（伐，驾）计每算确势定。茶极限陵分析圣时，避单位佳长度析极限臣弯矩匪（kN陷-m扛/m）按销板内品两方励向实逐配钢惯筋数绢量、歪混凝炒土和词钢筋局强度随设计豪值以地及截辟面高闸度分言别进坑行计离算。套截面谣设计糖时。雹宜按投下列续规定狼选取乞单位柜长度奋极限师弯矩讯的比娱值:图5.扩6.狗2不考杆虑竖斩向不国均匀练变形牙影响鸦的矩花形双额向板碰塑性刺铰线废分布两个餐方向好跨中阿截面继单位写长度既极限见弯矩宅的比暑值可妥取为（5.抗6.罢2-哈2）两个往方向斗支座揪截面咳与跨兼中截铜面单务位长蚀度极系限弯澡矩的拉比值捉：，纺，惭，舟，焰可取1.泊5~歇2.宣5。双向脂板有技简支粪边或漏者部潮分极翁限弯辫矩已仙知时,式（5.妈6.量2-惕1）中予的总景极限顺弯矩船应按施实际状情况重计算伟。5.固6.回3承受理均布浓荷载企的周顺边支凡承的铁双向庭矩形敌板，男可采衰用塑粉性铰盘线法夸或条告带法执等塑递性极断限分敬析方慈法进题行承娃载能血力极朽限状集态的典分析带与设床计。当边绘界支茂承位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