合肥南站综合交通枢纽配套市政工程重荷载模板

合肥南站综合交通枢纽配套施工工程重荷载模板专项施工方案中铁隧道集团有限公司十月目录一、编制依据………………………3二、工程概况………………………3三、施工计划………………………4四、劳动力计划…………………5五、模板体系设计…………………5六、模板支撑系统构造措施………8七、模板体系施工方法…………10八、支模检测…………………13九、混凝土浇筑方法………………14十、质量保证措施…………………14十一、安全保证措施……………16十二、季节性施工措施……………20十三、模板计算……………21十四、附图…………………165一、编制依据1、法律、法规、施工规范和标准（1）、《中华人民共和国建筑法》；（2）、《建筑工程安全生产管理条例》；（3）、《中华人民共和国安全生产法》；(4）、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2023)；（5）、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2023)；（6）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(50204-2023)（2023年版）；（7）、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)（8）、《木结构设计规范》(GB50005-2023)（9）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2023)（10）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)(11)、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2023)。二、工程概况1、建筑概况合肥南站综合交通枢纽配套市政工程位于合肥市包河区南二环外龙川路以南、繁华大道以北、徽州大道以东、庐州大道以西，地上一层、地下二层，总建筑面积87300㎡。设计单位：中国建筑上海设计研究院有限公司，监理单位：安徽省建设监理有限公司，施工单位：中铁隧道集团有限公司。2、重荷载模板施工区域结构概况(1)（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)轴负二层大厅顶板，梁截面类型为800×1000㎜、900×1000㎜，900×1200㎜、600×1000㎜，600×1100㎜、800×900㎜，400×800㎜、400×600㎜、350×500㎜，顶板厚200、280、300㎜，支撑高度6.05m；其中（B4）-(B6)、（B18）-(B20)×(1/B-K)-(B-P)区域顶板厚400㎜，支撑高度5.55m。（2）地下室负一层顶梁板，梁截面类型800×1100㎜、800×1200㎜、900×1200㎜，1000×1300㎜、800×800㎜、600×1100㎜、600×1000㎜、600×900㎜、600×700㎜，600×750㎜、500×600㎜、350×500㎜，板厚分别为150、220、250、280㎜，支撑高度5.15m；其中（B1）-(B6)×(B-V)-(B-Y)区域顶板厚400㎜，支撑高度4.55m。（3）首层顶梁板，梁截面类型800×1000㎜、800×1100㎜、800×1200㎜、900×1200㎜，1000×1200㎜、800×900㎜、600×1000㎜、500×800㎜，板厚200㎜，支撑高度6.05m；其中（B-4）-(B-5)、（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)、（B-19）-(B-20)×(B-H)-(B-J),（B-5）-(B-6)、（B-18）-(B-19)×(B-Q)-(B- R),（1-D）-(1-E)、（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)、（B-19）-(B-20)×(B-C)-(B-E),(B-1)-(B-2)、（B-22）-(B-23)×(1/B-E)-(B-F),(B-1)-(B-2)、（B-22）-(B-23)×(B-G)-(B-Q)施工区域板厚均为400㎜，（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)×(B-K)-(B-P)施工区域板厚为450mm,支撑高度均为3.9m。以上区域存在重荷载梁、板模板施工,本方案针对这些区域分别进行设计、计算。梁板混凝土强度等级为负二层顶板为C30、负一层及首层顶板为C40。三、施工计划1、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的重要材料计划，根据施工平面图的规定，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，保证施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动力需求量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。2、施工准备（1）模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸规定，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。（2）墙、柱混凝土浇筑完毕。(3)根据模板方案、图纸规定和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。(4)钢管支撑地面场地干净，并满足承载力规定，应有可靠的照明设施。(5)模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。3、施工计划本高支模项目计划于2023年11月上旬实行，并随着结构的施工流水插入搭设，计划到2023年1月30日完毕所有重荷载模板施工。四、劳动力计划分项工程拟投入的劳动人员如下表数量（人）备注管理人员4安全员2质量员1架子工20根据工程实际情况增减作业人员木工40根据工程实际情况增减作业人员五、模板体系设计1、模板支撑系统材质梁板模板面板均采用18㎜厚胶合板,采用40㎜×80㎜方木,长(2023㎜～4000㎜):支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用φ48×3.5㎜钢管（计算按φ48×3.0㎜）。2、（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)轴负二层大厅顶板重荷载梁板模板支撑（1）梁模板支撑系统设计①300×500㎜、400×600㎜梁：主愣龙骨采用Φ48×3.5钢管（计算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式钢管脚手架支撑系统，支撑体系立杆间距900㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，步距1500㎜，其中400×600㎜梁采用双扣件抗滑。②400×800㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距900㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长1根承重立杆，采用双扣件抗滑。③800×850㎜、800×900㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距193，次愣设立4根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+300㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1300㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长两根承重立杆，采用双扣件抗滑。④600×1000㎜、800×1000㎜、900×1000㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距227，次愣设立4根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+400㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1100㎜（1300㎜、1400㎜）(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。。⑤900×1200㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距220，次愣设立5根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+500㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1400㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。（2）非重荷载区域楼板模板支撑系统设计（板厚200、280、300㎜）采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m立杆间距700mm×700㎜，步距1500㎜(其中300mm厚板底采用双扣件抗滑)。（3）(B-4)-(B-6)、（B-18）-(B-20)×(B-k)-(B-P)重荷载板模板支撑系统设计（板厚400㎜）采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m立杆间距700mm×700㎜，步距1500㎜，板底采用双扣件抗滑。2、地下一层顶重荷载梁板模板支撑（1）重荷载梁模板支撑设计①600×900㎜、600×1000㎜：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距227，次愣设立4根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+400㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1100㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。②、600×1100㎜、800×1100㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距210，次愣设立5根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+400㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1100㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。③800×1200㎜、900×1200㎜梁：同负二层设计，宽度800㎜的梁两侧间距为1300㎜。④1000×1300㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距208，次愣设立6根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+500㎜。采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1500㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。⑤600×700㎜、600×750㎜梁：采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1100㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。⑥500×600㎜梁：采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距1000㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长1根承重立杆，采用双扣件抗滑。⑦350×500㎜梁：采用扣件式钢管脚手架，支撑体系立杆间距900㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜。（2）非重荷载区域楼板模板支撑系统设计（板厚150、220、250、280㎜）。采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m立杆间距700mm×700㎜，步距1500㎜。（3）(B-1)-(B-6)×(B-V)-(B-Y)、(B-18)-(B-23)×(B-X)-(B-Y)重荷载板模板支撑系统设计（板厚400㎜）模板支撑设计同负二层顶板重荷载模板支撑体系设计。3、首层顶重荷载梁板模板支撑（1）梁模板支撑系统设计①800×800㎜、800×900㎜、600×1000㎜、800×1000㎜、800×1100梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，其中1000㎜高梁次龙骨间距253，次愣设立4根（900mmm梁次龙骨间距220，次龙骨设立4根，1100㎜梁次龙骨间距223，次愣设立5根）；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+400㎜。主愣龙骨采用Φ48×3.5钢管（计算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式钢管脚手架支撑系统，支撑体系立杆间距1100（1300）㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撑小横杆间距350㎜，立杆步距1500㎜，梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。②800×1200㎜、900×1200㎜、1000×1200梁㎜梁：梁侧板采用40×80mm木方作为次龙骨，间距192，次愣设立6根；主愣龙骨材料采用Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0），梁侧模采用2道φ14穿梁螺栓，竖向间距150+400㎜。主愣龙骨采用Φ48×3.5钢管（计算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式钢管脚手架支撑系统，支撑体系立杆间距1300（1400、1500）㎜(梁两侧支撑立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，步距1500梁底增长2根承重立杆，采用双扣件抗滑。③500×800㎜梁：采用扣件式钢管脚手架支撑系统，支撑体系立杆间距1000㎜(梁两侧支撑立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，步距1500㎜，梁底增长两根承重立杆。（2）非重荷载区域楼板模板支撑系统设计（板厚200）采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m立杆间距700mm×700㎜，步距1500㎜。(3)重荷载区域楼板模板支撑系统设计（板厚400、450）采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m立杆间距700mm×700㎜，步距1500㎜,板底采用双扣件抗滑。六、模板支撑系统构造措施1、支架立杆接长必须采用对接扣件连接，相邻立杆对接扣件应交错布置（不得设立在同步内）。2、纵、横向水平杆接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，相邻水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内，不同步或同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500㎜；各接头在最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、水平杆件(采用搭接方式时),剪刀撑杆件搭接长度不应小于1m,应等间距设立3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边沿至搭接杆件端部距离不应小于100㎜。

4、纵、横向剪刀撑设立倾度约为60°,水平剪刀撑设立角度为45°。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的纵、横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至节点的距离不宜大于1500㎜。5、模板系统立杆地距地面200㎜处设一道纵横水平扫地杆,立杆、扫地杆以上每隔1500㎜设一道纵横水平拉杆,立杆地距楼板模板下层支承枋约200㎜处增设一道纵横水平拉杆。6、大梁两侧设立竖向剪刀撑，由底至顶连续设立，模板支架在梁下和梁底部位置设立水平剪刀撑，竖向间距不大于4.5m。7、对于支撑架落在楼层或地下室底板上时，搭设立杆时立杆下应设立垫板，垫板可以用50厚跳板或12#槽钢；由于重荷载梁下增长的承重立杆落在下层梁上，因而支撑架下部梁除了不拆除模板支撑外，还将对重荷载梁下的下层梁结构采用顶托式钢管支撑加固，顶托式钢管支撑间距不大于700mm,且与梁顶紧。8、对于上部梁底增长的承重立杆落在层间梁上的，层间梁支架除了不拆除模板支撑外，还将对层间梁下部采用顶托式钢管支撑加固，顶托式钢管支撑间距不大于700mm,且与梁顶紧。

9、加强模板支架与框架柱和层间梁的拉结,竖向间距不大于3m,水平间距不大于2.4m，以增强支架整体稳定。10、在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；11、对于梁底规定增长承重立杆且采用双扣件抗滑的，梁底增长的承重立杆与小横杆均须用双扣件，并用力距板手抽查拧紧力距。12、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢；重荷载模板支架的水平杆与非重荷载支架水平杆应连接成整体。13、在满堂模板外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔不大于4.2m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设立水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45º-60º。14、在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增长之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增长一道水平剪刀撑。15、操作平台四周设立不少于1.0m宽施工人员操作通道，通道顶面铺18mm厚夹板七、模板体系施工方法1、施工准备工作(1)、编制专项施工方案,经监理单位审查批准,符合规定总监理工程师签字并经专家论证后,方可实行。(2)、支架搭设前,工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出具体说明,对其进行技术和安全的书面交底,并由双方签字确认。(3)、对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范规定进行检查、验收和送检；严禁使用不合格的钢管及构配件。2、放线测量(1)、模板放线时,应先清理好现场。(2)、一方面用经纬仪根据施工图测出每条轴线,然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正。(3)、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置,定好水平控制标高。(4)、用墨线弹出钢管立杆的位置,垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作(1)、模板按配模图在模板加工埸统一加工制作或者配制。(2)、模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量,经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后,按规定规定分类堆放在施工平面布置图指定的埸地内。4、重荷载模板支撑体系安装施工顺序

放线→垫脚板→立杆→水平拉杆→接驳立杆→水平拉杆至板或梁底下→剪刀斜撑→纵向底坊→横向面坊→梁底模板→梁钢筋安装→梁侧板安装→楼板模板安装。5、重荷载模板支撑体系安装(1)、安装前,先在底层弹出钢管立杆的位置线,安装时,按照墨线准确放置木板垫板或槽钢，垫板厚度不小于50毫米，槽钢型号不小于12#。（2）、支架必须设立纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用指距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。

（4）、梁的支架立杆必须设立剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢管支顶的顶部和底部，并连接牢固。（5）、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。

（6）、连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处在锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩为40-65N.M，并不得小于40N.M，并用扭力扳手检查。各杆件端头伸出扣件边沿长度不小于100㎜。

（7）、严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。（8）、立杆接长除顶层顶步外，其余隔层各步接头必须采用对接扣件连接。6、梁模板安装

（1）、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）、按设计标高调整支顶的标高，然后安装模板，并拉线找平。当梁跨度≧4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的2‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范规定。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模制作高度应根据梁高及楼板模板碰边或压边拟定。7、楼板模板安装

（1）、通过调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通过线钉固。

（3）、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板体系拆除（1）、重荷载模板支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度实验报告为依据，在梁板砼达成设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并经监理单位审批批准后，方可拆除。（2）、拆除前，由项目技术负责人进行拆除技术交底。(3)、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（4）、拆除顺序：先松开顶扣件、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应先上后下、先外后里的顺序进行。（5）、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结，严禁敲击。（6）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相应的立杆时方可拆除。（7）、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑或用绳系下。不得留有悬空模板。9、重荷载模板工程的模板支架体系的检查与验收（1）、模板支架体系及其基础应在下列阶段进行检查与验收：①模板支架体系搭设前；②作业层上施加荷载前；③整体或分段达成设计高度后；④遇六级大风或大暴雨。（2）、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：

①承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑的构造是否符合规定；

②底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被冲撞过。

③扣件、连接件是否松动；（3）、模板支架体系验收时应具有下列文献：

①专项施工方案及技术交底文献，专项施工方案的专家评审或征询意见；

②构配件的产品质量合格证、质量检查报告；③重荷载模板工程的施工记录及质量检查记录；

④模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及解决记录；

⑤模板支架体系的验收申请报告。（4）支架现场检查：序号检查内容1立杆（立柱）的纵距、横距的步距（步距为重点检测项目）是否符合规定；

2立杆（立柱）的垂直度及水平度是否符合规定；3

扫地杆、水平纵横拉杆的步距是否符合规定；

4

剪刀撑的设立是否符合规定；

5纵横向剪力撑和横向斜撑的设立和支架系统整体稳定是否符合规定；

6构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；

7立杆与水平杆同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范规定；

8杆件的受力是否在同一轴线上

(5)支架验收重要项目的允许偏差项目允许偏差（㎜）垂直度每步架

h/1000及+2.0支架整体h/600及+50水平度一跨距内水平架两端高差

+1/600及+3.0立杆间距步距：+20㎜；横距：+50㎜；纵距：+20㎜扣件螺栓拧紧力矩40～65KN.m；底座的沉降量﹤5㎜；八、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：沿重荷载模板施工区域纵向每10-15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移变形监测点和3个支架沉降观测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完毕之后至重荷载区域的混凝土强度达成80%这段时间，每隔半天测量一次。4、监测方法：支撑的变形监测采用水准仪进行，具体为在施工层的柱侧面标示出观测点，分别在支撑钢管上标上观测点（一般为离地1.5m处），在整个浇筑混凝土过程中，安排专人在外围进行监测。5、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。6、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当监测数据接近或达成预警值时，立即告知作业人员进行疏散，并告知相关部门人员来解决。九、混凝土浇筑方法1、输送方法

本工程使用商品混凝土，由搅拌站用搅拌车运送到场，由汽车泵输送至操作面。2、混凝土浇筑方法本工程采用商品砼现场浇注，商品砼用汽车泵或地泵进行输送，并配以串筒下料。重荷载施工区域混凝土浇筑时，先浇筑此区域柱混凝土，待混凝土柱强度达成50%厚再浇筑梁板混凝土；梁板混凝土浇筑时应先浇大梁混凝土，大梁混凝土应对称分层浇筑，每次浇筑厚度控制在（300-500厚），采用循环浇筑，大梁浇筑后再按顺序浇筑现浇板混凝土。混凝土浇筑之前将《混凝土专项施工方案》上报监理单位。十、质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，钢筋非常密集，给施工导致一定难度。对此采用以下施工保证措施；（1）规定砼和易性好，便于浇筑，砼中骨料规定级配良好，以保证砼的质量。（2）梁应分层浇筑，每层厚度不超过50cm，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇筑要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。（3）在浇注砼时，应设专人察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采用妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善解决后再继续浇注砼。（4）砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检查，达成设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。（5）砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。3、施工前由施工人员对工人进行具体的技术安全交底，对钢管脚手架搭设、模板安装等按规范规定安装。4、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，保证钢管脚手架的质量。5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂方木，对梁底所使用支模松方木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱保证模板和支顶系统不变形。6、模板安装中或完毕后，由质安员、施工员在现场指导监督，保证模板支顶方案得到贯彻和按规范施工，高支模搭设施工完毕后按规定进行办理验收。7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向项目负责人报告。8、施工必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023的有关规定；9、扣件螺栓拧紧力矩为40—65N·m。10、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，严禁使用不合格的钢管、扣件。十一、安全保证措施

1、安全生产保证体系

（1）以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一负责人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。

2）施工负责人是安全生产管理的第一直接负责人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的规定，执行情况的监督与检查。

（3）技术负责人时安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。

（4）工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业班组作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。

2、安全教育制度

（1）严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上署名，并登记本人的身份证号码。

（2）三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全教育基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重节能型现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。

（3）、根据模板支撑系统设计，有技术负责人向施工人员交底，并进行双方签字确认。（4）、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。

3、安全检查制度

（1）、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行检查，发现问题应向工地有关人员报告，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。

（2）、工地专职安全员要每日对作业班组区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改善措施，督促实行并对改善后的设施进行检查验收，对不改善的，提出解决意见，报项目负责人解决。指导、督促工人认真执行安全制度、安全记录，执行操作规程和对的使用劳动保护用品。

（3）、要认证执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格要制定整改计划，并做到“定人、定期间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采用可靠的防护措施，有危及人身安全的暂停作业。

（4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变电器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运营日记”。4、重荷载模板工程的安全管理措施

（1）、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。（2）、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。（3）、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。（4）、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。（5）、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采用加固措施。（6）、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采用安全措施，并报主管部门批准。（7）、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。（8）、模板支架应自成体系，严禁与外脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。（9）、操作平台四周设立不少于1.0m宽施工人员操作通道，通道顶面铺18mm厚夹板（10）、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场地所有坠落也许的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所有的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件严禁抛掷。

（11）、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采用措施。（12）、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。

（13）、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采用可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设立避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐个加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。（14）、进行高处拆模作业，应配置登高用品，必须给工人站在临时设立的脚手板上进行拆卸作业。（15）、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。（16）、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板忽然所有掉落伤人。（17）、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设立警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。（18）、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边沿严禁堆放任何拆下物件。

5、防止模板及支架坍塌的安全技术措施（1）、设计模板及支撑体系方案时按规范有关规定进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工中也许产生的各项荷载。验算模板及支架的刚度时，其最大变形不得超过《混凝土结构工程及验收规范》的允许值。（2）、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。（3）、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。（4）、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。（5）、现场搭设模板支架时，必须按规定在立杆底部设立垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架的垂直度，保证立杆的垂直度符合规定，防止因支架立杆过大导致支架系统的不稳。

（6）、支架系统安装时，必须严格按照本方案规定设立纵横向水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度局限性和失稳导致坍塌事故。（7）、大梁模板支架立杆的纵向水平杆应顶贴到已浇筑好的砼柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。（8）、安装完毕经验收确认符合规定后才干进行混凝土浇筑。（9）、作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。十二、季节性施工措施（一）、雨季施工措施1、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。2、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采用可靠的安全措施之前严禁作业施工。3、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。4、各重荷载模板施工区，必须设立避雷装置。5、浇筑混凝土前，要跟踪掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场备有足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。（二）、冬季施工措施

侧模板在砼浇筑成型24小时后方可拆除，并应及时加保温材料保温，所有重荷载梁、板模板支撑必须待混凝土强度达成100%以后才干拆除，拆除依据同条件试块试压结果为准。十三、模板计算（一）、（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)轴负二层大厅顶板重荷载梁板模板支撑1、梁模板支撑架计算（1）400×600㎜梁支撑架计算计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.1m，梁截面B×D=400mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.70m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.350=5.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.600+0.400)/0.400=0.280kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.350=0.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×5.355+1.35×0.280)=6.847kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.280=0.247kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.513kNN2=1.959kNN3=0.513kN最大弯矩M=0.034kN.m最大变形V=0.047mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.034×1000×1000/18900=1.799N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×855.0/(2×350.000×18.000)=0.204N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.047mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足规定!二）、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.959/0.350=5.596kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×5.60×0.35×0.35=0.086kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×5.596=0.979kN最大支座力N=1.0×0.350×5.596=1.959kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.086×106/42666.7=2.01N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×979/(2×40×80)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.025kN/m最大变形v=5/3.84×4.025×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.051mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足规定!三）、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.865kN.m最大变形vmax=2.316mm最大支座力Qmax=3.011kN抗弯计算强度f=0.865×106/4491.0=192.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.369kN.m最大变形vmax=0.402mm最大支座力Qmax=6.473kN抗弯计算强度f=0.369×106/4491.0=82.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足规定!四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定,采用双扣件抗滑!五）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=6.473kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.121×6.050=0.890kNN=6.473+0.890=7.363kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由长细比，为2100/16.0=132<150满足规定!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=7363/(0.391×424)=44.401N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.500×1.500/10=0.007kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=6.473+0.9×1.2×0.733+0.9×0.9×1.4×0.007/0.700=7.375kN经计算得到σ=7375/(0.391×424)+7000/4491=46.096N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!（2）300×500㎜梁支撑架计算同400×600㎜梁，采用单扣件。（3）400×800㎜梁支撑架计算，支撑高度6.05m。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.1m，梁截面B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.70m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.350=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.800+0.400)/0.400=0.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.350=0.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×7.140+1.35×0.350)=9.100kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.280=0.247kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.683kNN2=2.522kNN3=0.683kN最大弯矩M=0.045kN.m最大变形V=0.062mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.045×1000×1000/18900=2.381N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1137.0/(2×350.000×18.000)=0.271N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.062mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足规定!二）、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.522/0.350=7.206kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×7.21×0.35×0.35=0.110kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×7.206=1.261kN最大支座力N=1.0×0.350×7.206=2.522kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.110×106/42666.7=2.59N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1261/(2×40×80)=0.591N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.350kN/m最大变形v=5/3.84×5.350×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.068mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足规定!三）、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.179kN.m最大变形vmax=0.063mm最大支座力Qmax=5.393kN抗弯计算强度f=0.179×106/4491.0=39.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.661kN.m最大变形vmax=0.730mm最大支座力Qmax=11.594kN抗弯计算强度f=0.661×106/4491.0=147.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足规定!四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.59kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定,采用双扣件抗滑!五）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=11.594kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.121×6.050=0.890kNN=11.594+0.890=12.484kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由长细比，为2100/16.0=132<150满足规定!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=12484/(0.391×424)=75.279N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.500×1.500/10=0.007kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=11.594+0.9×1.2×0.733+0.9×0.9×1.4×0.007/0.700=12.496kN经计算得到σ=12496/(0.391×424)+7000/4491=76.973N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!（4）800×900㎜梁①支撑架计算，支撑高度6.05m。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.1m，梁截面B×D=800mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.70m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.50m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×2.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.350=8.033kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.900+0.800)/0.800=0.228kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.800×0.350=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×8.033+1.35×0.228)=10.036kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.789kNN2=2.294kNN3=2.358kNN4=2.294kNN5=0.789kN最大弯矩M=0.043kN.m最大变形V=0.082mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.043×1000×1000/18900=2.275N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1218.0/(2×350.000×18.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.082mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足规定!二)、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.358/0.350=6.736kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×6.74×0.35×0.35=0.103kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×6.736=1.179kN最大支座力N=1.0×0.350×6.736=2.358kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.103×106/42666.7=2.42N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1179/(2×40×80)=0.553N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.394kN/m最大变形v=5/3.84×5.394×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.069mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足规定!三)、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.278kN.m最大变形vmax=0.291mm最大支座力Qmax=4.837kN抗弯计算强度f=0.278×106/4491.0=61.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于616.7/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.593kN.m最大变形vmax=0.661mm最大支座力Qmax=10.401kN抗弯计算强度f=0.593×106/4491.0=131.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足规定!四)、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定,采用双扣件抗滑!五)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=10.401kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.145×6.050=1.062kNN=10.401+1.062=11.463kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由长细比，为2100/16.0=132<150满足规定!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=11463/(0.391×424)=69.121N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足