混凝土结构受弯构件的斜截面承载力三

教学要求：1深刻理解受弯构件斜截面受剪的三种破坏形态及其防止对策。2熟练掌握梁的斜截面受剪承载力计算。3理解梁内纵向钢筋弯起和截断的构造要求。4知道梁内各种钢筋，包括纵向受力钢筋、纵向构造钢筋、架立筋和箍筋等的构造要求。第4章受弯构件的斜截面承载力4.1概述

在保证受弯构件正截面受弯承载力的同时，还要保证斜截面承载力，它包括斜截面受剪承载力和斜截面受弯承载力两方面。工程设计中，斜截面受剪承载力是由计算和构造来满足的，斜截面受弯承载力则是通过对纵向钢筋和箍筋的构造要求来保证的。图4-1箍筋和弯起钢筋图4-2钢筋弯起处劈裂裂缝

工程设计中，应优先选用箍筋，然后再考虑采用弯起钢筋。由于弯起钢筋承受的拉力比较大，且集中，有可能引起弯起处混凝土的劈裂裂缝，见图4-2。因此放置在梁侧边缘的钢筋不宜弯起，梁底层钢筋中的角部钢筋不应弯起，顶层钢筋中的角部钢筋不应弯下。弯起钢筋的弯起角宜取45°或60°。4.2斜裂缝、剪跨比及斜截面受剪破坏形态钢筋混凝土梁在剪力和弯矩共同作用的剪弯区段内，将产生斜裂缝。主拉应力主压应力主拉应力的作用方向与梁轴线的夹角α图4-3主应力轨迹线4.2.1腹剪斜裂缝与弯剪斜裂缝图4-4斜裂缝(a)腹剪斜裂缝；(b)弯剪斜裂缝

这种由竖向裂缝发展而成的斜裂缝，称为弯剪斜裂缝，这种裂缝下宽上细，是最常见的，如图4-4(b)所示。4.2.2剪跨比

在图4-5所示的承受集中荷载的简支梁中，最外侧的集中力到临近支座的距离a称为剪跨，剪跨a与梁截面有效高度h0的比值，称为计算截面的剪跨比，简称剪跨比，用λ表示，λ=a/h0。图4-5集中荷载作用的简支梁

对于承受集中荷载的简支梁，λ=M/(Vh0)=a/h0，即这时的剪跨比与广义剪跨比相同。

对于承受均布荷载的简支梁，设l为梁的跨度，βl为计算截面离支座的距离，则λ可表达为跨高比l/h0的函数：

剪跨比λ反映了截面上正应力σ和剪应力τ的相对比值，在一定程度上也反映了截面上弯矩与剪力的相对比值。它对无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态有着决定性的影响，对斜截面受剪承载力也有着极为重要的影响。4.2.3斜截面受剪破坏的三种主要形态1无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态图4-6主应力迹线分布图

在剪跨比小的图4-6(a)中，在集中力到支座之间有虚线所示的主压应力迹线，即力是按斜向短柱的形式传递的。可见，剪跨比小时，主要是斜向受压而产生斜压破坏。在剪跨比大的图4-6(c)中，集中力与支座之间没有直接的主压应力迹线，故以弯曲传力为主，产生沿主压应力迹线的斜裂缝，并发展为斜拉破坏。试验也表明，无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态与剪跨比λ有决定性的关系，主要有斜压破坏、剪压破坏和斜拉破坏三种破坏形态。图4-7斜截面破坏形态(a)斜压破坏；(b)剪压破坏；(c)斜拉破坏(1)斜压破坏(图4-7a)λ＜1时，发生斜压破坏。这种破坏多数发生在剪力大而弯矩小的区段，以及梁腹板很薄的T形截面或I形截面梁内。破坏时，混凝土被腹剪斜裂缝分割成若干个斜向短柱而压坏，因此受剪承载力取决于混凝土的抗压强度，是斜截面受剪承载力中最大的。图4-7斜截面破坏形态(a)斜压破坏；(b)剪压破坏；(c)斜拉破坏(2)剪压破坏(图4-7b)1≤λ≤3时，常发生剪压破坏。其破坏特征通常是，在弯剪区段的受拉区边缘先出现一些竖向裂缝，它们沿竖向延伸一小段长度后，就斜向延伸形成一些斜裂缝，而后又产生一条贯穿的较宽的主要斜裂缝，称为临界斜裂缝，临界斜裂缝出现后迅速延伸，使斜截面剪压区的高度缩小，最后导致剪压区的混凝土破坏，使斜截面丧失承载力。图4-7斜截面破坏形态(a)斜压破坏；(b)剪压破坏；(c)斜拉破坏(3)斜拉破坏(图4-7c)λ＞3时，常发生斜拉破坏。其特点是当竖向裂缝一出现，就迅速向受压区斜向伸展，斜截面承载力随之丧失。破坏荷载与出现斜裂缝时的荷载很接近，破坏过程急骤，破坏前梁变形很小，具有很明显的脆性，其斜截面受剪承载力最小。图4-8斜截面破坏的F-f曲线

图4-8为三种破坏形态的荷载-挠度(F-f)曲线图。可见，三种破坏形态的斜截面受剪承载力是不同的，斜压破坏时最大，其次为剪压，斜拉最小。它们在达到峰值荷载时，跨中挠度都不大，破坏时荷载都会迅速下降，表明它们都属脆性破坏类型，是工程中应尽量避免的。另外，这三种破坏形态虽然都是属于脆性破坏类型，但脆性程度是不同的。混凝土的极限拉应变值比极限压应变值小得多，所以斜拉破坏最脆，斜压破坏次之。为此，规范规定用构造措施，强制性地来防止斜拉、斜压破坏，而对剪压破坏，因其承载力变化幅度相对较大所以是通过计算来防止的，2有腹筋梁的斜截面受剪破坏形态配置箍筋的有腹筋梁，它的斜截面受剪破坏形态是以无腹筋梁为基础的，也分为斜压破坏、剪压破坏和斜拉破坏三种破坏形态。这时，除了剪跨比对斜截面破坏形态有决定性的影响以外，箍筋的配置数量对破坏形态也有很大的影响。当λ＞3，且箍筋配置数量过少时，斜裂缝一旦出现，与斜裂缝相交的箍筋承受不了原来由混凝土所负担的拉力，箍筋立即屈服而不能限制斜裂缝的开展，与无腹筋梁相似，发生斜拉破坏。如果λ＞3，箍筋配置数量适当的话，则可避免斜拉破坏，而转为剪压破坏。这是因为斜裂缝产生后，与斜裂缝相交的箍筋不会立即受拉屈服，箍筋限制了斜裂缝的开展，避免了斜拉破坏。箍筋屈服后，斜裂缝迅速向上发展，使斜裂缝上端剩余截面缩小，使剪压区的混凝土在正应力σ和剪应力τ共同作用下产生剪压破坏。如果箍筋配置数量过多，箍筋应力增长缓慢，在箍筋尚未屈服时，梁腹混凝土就因抗压能力不足而发生斜压破坏。在薄腹梁中，即使剪跨比较大，也会发生斜压破坏。所以，对有腹筋梁来说，只要截面尺寸合适，箍筋配置数量适当，使其斜截面受剪破坏成为剪压破坏形态是可能的。4.3简支梁斜截面受剪机理4.3.1带拉杆的梳形拱模型图4-9梳状结构图4-10齿的受力图4-11拱体的受力带拉杆的梳形拱模型适用于无腹筋梁。4.3.2拱形桁架模型拱形桁架模型适用于有腹筋梁。图4-12拱形桁架模型4.3.3桁架模型图4-13桁架模型(a)45°桁架模型；(b)变角桁架模型；(c)变角桁架模型的内力分析4.4斜截面受剪承载力的计算1剪跨比随着剪跨比λ的增加，梁的破坏形态按斜压(λ＜1)、剪压(1≤λ≤3)和斜拉(λ＞3)的顺序演变，其受剪承载力则逐步减弱。当λ＞3时，剪跨比的影响将不明显。2混凝土强度斜截面破坏是由混凝土到达极限强度而发生的，故混凝土的强度对梁的受剪承载力影响很大。3箍筋的配筋率梁内箍筋的配筋率是指沿梁长，在箍筋的一个间距范围内，箍筋各肢的全部截面面积与混凝土水平截面面积的比值。图4-14箍筋的肢数(a)单肢箍；(b)双肢箍；(c)四肢箍图4-15箍筋的配筋率对梁受剪承载力的影响4纵筋配筋率纵筋的受剪产生了销栓力，它能限制斜裂缝的伸展，从而使剪压区的高度增大。所以，纵筋的配筋率越大，梁的受剪承载力也就提高。5斜截面上的骨料咬合力斜裂缝处的骨料咬合力对无腹筋梁的斜截面受剪承载力影响较大。6截面尺寸和形状(1)截面尺寸的影响截面尺寸对无腹筋梁的受剪承载力有较大的影响，尺寸大的构件，破坏时的平均剪应力比尺寸小的构件要低。有试验表明，在其他参数(混凝土强度、纵筋配筋率、剪跨比)保持不变时，梁高扩大4倍，破坏时的平均剪应力可下降25%～30%。对于有腹筋梁，截面尺寸的影响将减小。(2)截面形状的影响这主要是指T形梁，其翼缘大小对受剪承载力有影响。适当增加翼缘宽度，可提高受剪承载力25%，但翼缘过大，增大作用就趋于平缓。另外，加大梁宽也可提高受剪承载力。4.4.2斜截面受剪承载力的计算公式1基本假设

国内外许多学者曾在分析各种破坏机理的基础上，对钢筋混凝土梁的斜截面受剪承载力给出过不少类型的计算公式，但终因问题的复杂性而不能实际应用。我国规范目前采用的是半理论半经验的实用计算公式。

对于斜压破坏，通常用控制截面的最小尺寸来防止；对于斜拉破坏，则用满足箍筋的最小配筋率条件及构造要求来防止；对于剪压破坏，因其承载力变化幅度较大，必须通过计算，使构件满足一定的斜截面受剪承载力，从而防止剪压破坏。(1三)梁发三生剪三压破三坏时三，斜三截面三所承三受的三剪力三设计三值由三三部三分组三成，见图4-三16，即图4-三16受剪三承载三力的三组成(2三)梁剪三压破三坏时三，与三斜裂三缝相三交的三箍筋三和弯三起钢三筋的三拉应三力都三达到三其屈三服强三度，三但要三考虑三拉应三力可三能不三均匀三，特三别是三靠近三剪压三区的三箍筋三有可三能达三不到三屈服三强度三。(3三)斜裂三缝处三的骨三料咬三合力三和纵三筋的三销栓三力，三在无三腹筋三梁中三的作三用还三较显三著，三两者三承受三的剪三力可三达总三剪力三的50三%～90三%，但三在有三腹筋三梁中三，由三于箍三筋的三存在三，虽三然使三骨料三咬合三力和三销栓三力都三有一三定程三度的三提高三，但三它们三的抗三剪作三用已三大都三被箍三筋所三代替三，试三验表三明，三它们三所承三受的三剪力三仅占三总剪三力的20三%左右三。另三外，三研究三表明三，只三有当三纵向三受拉三钢筋三的配三筋率三大于1.三5%时，三骨料三咬合三力和三销栓三力才三对无三腹筋三梁的三受剪三承载三力有三较明三显的三影响三。所三以为三了计三算简三便，三将不三计入三咬合三力和三销栓三力对三受剪三承载三力的三贡献三。图4-三16受剪三承载三力的三组成(4三)截面三尺寸三的影三响主三要对三无腹三筋的三受弯三构件三，故三仅在三不配三箍筋三和弯三起钢三筋的三厚板三计算三时才三予以三考虑三。(5三)剪跨三比是三影响三斜截三面承三载力三的重三要因三素之三一，三但为三了计三算公三式应三用简三便，三仅在三计算三受集三中荷三载为三主的三独立三梁时三才考三虑了λ的影三响。2无腹三筋梁三混凝三土剪三压区三的受三剪承三载力三试验三结果三与取三值我国《混凝三土结三构设三计规三范》规定三的受三弯构三件斜三截面三受剪三承载三力的三计算三公式三主要三是以三无腹三筋梁三的试三验结三果为三基础三的。图4-三17无腹三筋梁三混凝三土剪三压区三受剪三承载三力的三试验三结果(a三)均布三荷载三作用三下；(b三)集中三荷载三作用三下3计算三公式(1三)仅配三置箍三筋的三矩形三、T形和I形截三面受三弯构三件的三斜截三面受三剪承三载力三设计三值(2三)当配三置箍三筋和三弯起三钢筋三时，三矩形三、T形和I形截三面受三弯构三件的斜截三面承三载力三设计三值图4-三18弯起三钢筋三承担三的剪三力(3三)不配三置箍三筋和三弯起三钢筋三的一三般板三类受三弯构三件，其斜三截面三受剪三承载三力设三计值4对计三算公三式的三说明(1三)Vcs由二三项组三成，三前一三项αcsftbh０是由三混凝三土剪三压区三承担三的剪三力，三后一三项fyvAsvsh０中大三部分三是由三箍筋三承担三的剪三力，三但有三小部三分属三于混三凝土三的，三因为三配置三箍筋三后，三箍筋三将抑三制斜三裂缝三的开三展，三从而三提高三了混三凝土三剪压三区的三受剪三承载三力，三但是三究竟三提高三了多三少，三很难三把它三从第三二项三中分三离出三来，三并且三也没三有必三要。三因此三，应三该把Vcs理解三为混三凝土三剪压三区与三箍筋三共同三承担三的剪三力。(2三)与λ＝1.三5～3.三0相对三应的αcs=0三.7～0.三44，这三说明三当λ＞1.三5时，三均布三荷载三作用三下的三无腹三筋独三立梁三，它三的受三剪承三载力三比其三他梁三的低三，λ愈大三，降三低愈三多。(3三)现浇三混凝三土楼三盖和三装配三整体三式混三凝土三楼盖三中的三主梁三虽然三主要三承受三集中三荷载三，但三不是三独立三梁，三所以三除吊三车梁三和试三验梁三以外三，建三筑工三程中三的独三立梁三是很三少见三的。(4三)试验三研究三表明三，箍三筋对三受弯三构件三抗剪三性能三的提三高优三于弯三起钢三筋，三故《混凝三土结三构设三计规三范》规定三，“三混凝三土梁三宜采三用箍三筋作三为承三受剪三力的三钢筋三”，三同时三考虑三到设三计与三施工三的方三便，三现今三建筑三工程三中的三一般三梁(除悬三臂梁三外)、板三都已三经基三本上三不再三采用三弯起三钢筋三了，三但在三桥梁三工程三中，三弯起三钢筋三还是三常用三的。(5三)计算三公式(4三-1三1)和式(4三-1三4)都适三用于三矩形三、T形和I形截三面，三并不三说明三截面三形状三对受三剪承三载力三没有三影响三，只三是影三响不三大。对于三厚腹三的T形梁三，其三抗剪三性能三与矩三形梁三相似三，但三受剪三承载三力略三高。三这是三因为三受压三翼缘三使剪三压区三混凝三土的三压应三力和三剪应三力减三小，三但翼三缘的三这一三有效三作用三是有三限的三，且三翼缘三超过三肋宽三两倍三时，三受剪三承载三力基三本上三不再三提高三。对于三薄腹三的T形梁三，腹三板中三有较三大的三剪应三力，三在剪三跨区三段内三常有三均匀三的腹三剪裂三缝出三现，三当裂三缝间三斜向三受压三混凝三土被三压碎三时，三梁属三斜压三破坏三，受三剪承三载力三要比三厚腹三梁低三，此三时翼三缘不三能提三高梁三的受三剪承三载力三。5计算三公式三的适三用范三围由于三梁的三斜截三面受三剪承三载力三计算三公式三仅是三针对三剪压三破坏三形态三确定三的，三因而三具有三一定三的适三用范三围，三也即三公式三有其三上、三下限三值。(1三)截面三的最三小尺三寸(上限三值)。当梁三截面三尺寸三过小三，而三剪力三较大三时，三梁往三往发三生斜三压破三坏，三这时三，即三使多三配箍三筋，三也无三济于三事。三因而三，为三避免三斜压三破坏三，梁三截面三尺寸三不宜三过小三，这三是主三要的三原因三，其三次也三为了三防止三梁在三使用三阶段三斜裂三缝过三宽(主要三是薄三腹梁)。《混凝三土结三构设三计规三范》对矩三形、T形和I形截三面梁三的截三面尺三寸作三如下三的规三定：当hwb≤4时(厚腹三梁，三也即三一般三梁)，应三满足V≤三0.三25三βcfcbh0当hwb≥6时(薄腹三梁)，应三满足V≤三0.三2βcfcbh0当4＜hwb＜6时，三按直三线内三插法三取用三。(2三)箍筋三的最三小含三量(下限三值)。箍筋三配置三过少三，一三旦斜三裂缝三出现三，箍三筋中三突然三增大三的拉三应力三很可三能达三到屈三服强三度，三造成三裂缝三的加三速开三展，三甚至三箍筋三被拉三断，三而导三致斜三拉破三坏。三为了三避免三这类三破坏三，当V>三0.三7ftbh0时规三定了三梁内三箍筋三配筋三率的三下限三值，三即箍三筋的三配筋三率ρsv应不三小于三其最三小配三筋率ρsv三,m三in：ρsv≥ρsv三,m三in，ρsv，mi三n=0三.2三4ftfyv4.三4.三3斜截三面受三剪承三载力三的计三算方三法1计算三截面(1三)支座三边缘三处的三截面三，即三图4-三19三(a三)中的三截面1-三1。(2三)受拉三区弯三起钢三筋弯三起点三处的三斜截三面，三即图4-三19三(a三)中截三面2-2。(3三)箍筋三截面三面积三或间三距改三变处三的斜三截面三，即三图4-三19三(a三)中的三截面3-3。(4三)腹板三宽度三改变三处的三斜截三面例如三薄腹三梁在三支座三附近三的截三面变三化处三，即图4-三19三(b三)中的三截面4-4，由三于腹三板宽度三变小三，必三然使三梁的三受剪三承载三力受三到影三响。图4-三19斜截三面受三剪承三载力三的计三算截三面位三置(a三)1-1、2-2、3-3截面三位置三；(b三)4-4截面三位置2计算三步骤图4-三20受弯三构件三截面三受剪三承载三力的三设计三计算三框图4.三5保证三斜截三面受三弯承三载力三的构三造措三施斜截三面承三载力三包括三斜截三面受三剪承三载力三和斜三截面三受弯三承载三力两三个方三面。三梁的三斜截三面图4-三27受弯三构件三斜截三面受三弯承三载力三计算三受弯三承载三力是三指斜三截面三上的三纵向三受拉三钢筋三、弯三起钢三筋、三箍筋三等在三斜截三面破三坏时三，它三们各三自所三提供三的拉三力对三剪压三区A的内三力矩三之和(Mu＝Fs·z三+Fsv·zsv+Fsb·zsb)，见三图4-三27。但是三，通三常斜三截面三受弯三承载三力是三不进三行计三算的三，而三是用三梁内三纵向三钢筋三的弯三起、三截断三、锚三固及三箍筋三的间三距等三构造三措施三来保三证。图4-三27受弯三构件三斜截三面受弯三承载三力计三算4.三5.三1正截三面受三弯承三载力三图图4-三28配通三长直三筋简三支梁三的正截三面受三弯承三载力三图任一三根纵三向受三拉钢三筋所三提供三的受三弯承三载力Mui可近三似按三该钢三筋的三截面三面积Asi与总三的钢三筋截三面面三积As的比三值，三乘以Mu求得三，即③号钢三筋在三截面1处被三充分三利用三；②三号钢三筋在三截面2处被三充分三利用三；①号三钢筋三在截三面3处被三充分三利用三。因三而，三可以三把截三面1、2、3分别三称为三③、三②、三①号三钢筋三的充三分利三用截三面。三由图4-三28还可三知，三过了三截面2以后三，就三不需三要③三号钢三筋了三，过三了截三面3以后三也不三需要三②号三钢筋三了，三所以三可把三截面2、3、4分别三称为三③、三②、三①号三钢筋三的不三需要三截面三。图4-三29配弯三起钢三筋简三支梁三的正三截面三受弯三承载三力图如果三将③三号钢三筋在三临近三支座三处弯三起，三如图4-三29所示三，弯三起点e、f必须三在截三面2的外三面。可近三似认三为，三当弯三起钢三筋在三与梁三截面三高度三的中三心线三相交三处时三，不三再提三供受三弯承三载力三，故三该处三的Mu图即三为图4-三29中所三示的ai三ge三fh三jb。图三中e、f点分三别垂三直对三应于三弯起三点E、F，g、h点分三别垂三直对三应于三弯起三钢筋三与梁三高度三中心三线的三交点G、H。由三于弯三起钢三筋的三正截三面受三弯内三力臂三逐渐三减小三，其三承担三的正三截面三受弯三承载三力相三应减三小，三所以三反映三在Mu图上eg和fh呈斜三线。这里三的g、h点都三不能三落在M图以三内，三也即三纵筋三弯起三后的Mu图应三能完三全包三住M图。4.三5.三2纵筋三的弯三起图4-三30弯起三点位三置1弯起三点的三位置斜截II-II所承三担的三弯矩三设计三值就三是斜三截面三末端三剪压三区处三正截三面Ⅰ-三Ⅰ所承三担的三弯矩三设计三值为方三便起三见，《混凝三土结三构设三计规三范》规定三弯起三点与三按计三算充三分利三用该三钢筋三截面三之间三的距三离，三不应三小于0.三5h0图4-三31弯起三钢筋三弯起三点与弯矩三图形三的关三系1-在受三拉区三域中三的弯三起截三面；2-按计三算不三需要三钢筋三“b”的截三面；3-正截三面受三弯承三载力三图；4-按计三算充三分利三用钢三筋“a”或“b”强度三的截三面；5-按计三算不三需要三钢筋三“a”的截三面；6-梁中三心线2弯终三点的三位置图4-三32弯终三点位三置如图4-三32所示三，弯三起钢三筋的三弯终三点到三支座三边或三到前三一排三弯起三钢筋三弯起三点之三间的三距离三，都三不应三大于三箍筋三的最三大间三距，三其值三见表4-三1内V＞0.三7ftbh0一栏三的规三定。三这一三要求三是为三了使三每根三弯起三钢筋三都能三与斜三裂缝三相交三，以三保证三斜截三面的三受剪三和受三弯承三载力三。3弯起三钢筋三的锚三固，三鸭筋三与浮三筋图4-三33弯筋三端部三锚固弯起三钢筋三的端三部，三也应三留有三一定三的锚三固长三度：三在受三拉区三不应三小于20三d，在三受压三区不三应小三于10三d，对三于光三面弯三起钢三筋，三在末三端还三应设三置弯三钩，三见图4-三33。位于三梁底三或梁三顶的三角筋三以及三梁截三面两三侧的三钢筋三不宜三弯起三。弯起三钢筋三除利三用纵三向筋三弯起三外，三还可三单独三设置三，如三图4-三34三(a三)所示三，称三为鸭三筋。三由于三弯筋三的作三用是三将斜三裂缝三之间三的混三凝土三斜压三力传三递给三受压三区混三凝土三，以三加强三混凝三土块三体之三间的三共同三工作三，形三成一三拱形三桁架三，因三而不三允许三设置三如图4-三34三(b三)所示三的浮三筋。图4-三34鸭筋三和浮三筋4.三5.三3纵筋三的锚三固图4-三35支座三钢筋三的锚三固1）时，2）时，光圆三钢筋带肋三钢筋4.三5.三4纵筋三的截三断因为三梁的三正弯三矩图三形的三范围三比较三大，三受拉三区几三乎覆三盖整三个跨三度，三故梁三底纵三筋不三宜截三断。三对于三在支三座附三近的三负弯三矩区三段内三梁顶三的纵三向受三拉钢三筋，三因为三负弯三矩区三段的三范围三不大三，故三往往三采用三截断三的方三式来三减少三纵筋三的数三量，三但不三宜在三受拉三区截三断(1三)从该三钢筋三充分三利用三的截三面起三到截三断点三的长三度，三满足三“伸出三长度”的三要求三。(2三)从不三需要三该钢三筋的三截面三起到三截断三点的三长度三，满三足“延伸三长度”的三要求三。图4-三36截断三钢筋三的粘三结锚三固图4-三37负弯三矩区三段纵三向受三拉钢三筋的三截断(a三)V三≤0三.7三ftbh0；(b)三V＞0.三7ftbh0，且三截断三点位三于负三弯矩三受拉三区4.三5.三5箍筋三的设三置及三间距梁内三箍筋三的主三要作三用是三：①提三供斜三截面三受剪三承载三力和三斜截三面受三弯承三载力三，抑三制斜三裂缝三的开三展；②连三系梁三的受三压区三和受三拉区三，构三成整三体；③防三止纵三向受三压钢三筋的三压屈三；④与三纵向三钢筋三构成三钢筋三骨架三。梁三内箍三筋的三直径三和设三置应三符合三以下三规定三。1直径箍筋三的最三小直三径有三如下三规定三：当梁三高大三于80三0m三m时，三直径三不宜三小于8m三m；当梁三高小三于或三等于80三0m三m时，三直径三不宜三小于6m三m；当梁三中配三有计三算需三要的三纵向三受压三钢筋三时，三箍筋三直径三尚不三应小三于d/三4(三d为纵三向受三压钢三筋的三最大三直径)。2箍筋三的设三置对于三计算三不需三要箍三筋的三梁：三当梁三高大三于30三0m三m时，三仍应三沿梁三全长三设置三箍筋三；当三梁高三为15三0～30三0m三m时，三可仅三在构三件端三部各l０/4范围三内设三置箍三筋，三但当三在构三件中三部l０/2范围三内有三集中三荷载三时，三则应三沿梁三全长三设置三箍筋三；当三梁的三高度三在15三0m三m以下三时，三可不三设置三箍筋三。图4-三38双肢三箍筋三的形三式(a三)封闭三式；(b三)开口三式4.三6梁、三板内三钢筋三的其三他构三造要三求4.三6.三1纵向三受力三钢筋1锚固(1三)简支三板和三连续三板中三，下三部纵三向受三力钢三筋在三支座三上的三锚固三长度las不应三小于5d。当三连续三板内三温度三、收三缩应三力较三大时三，伸三入支三座的三锚固三长度三宜适三当增三加。(2三)连续三梁的三中间三支座三，通三常上三部受三拉、三下部三受压三。上三部的三纵向三受拉三钢筋三应贯三穿支三座。三下部三的纵三向钢三筋在三斜裂三缝出三现和三粘结三裂缝三发生三时，三也有三可能三承受三拉力三，所三以也三应保三证有三一定三的锚三固长三度，三按以三下的三情况三分别三处理三：1)设计三中不三利用三支座三下部三纵向三钢筋三强度三时，三其伸三入的三锚固三长度三可按三简支三支座三中当V＞0.三7ftbh0时的三规定三取用三；2)设计三中充三分利三用支三座下三部纵三向钢三筋的三受拉三强度三时，三其伸三入的三锚固三长度三不应三小于三锚固三长度la；3)设计三中充三分利三用支三座下三部纵三向钢三筋的三抗压三强度三时，三其伸三入的三锚固三长度三不应三小于0.三7la。这三是考三虑在三实际三结构三中，三压力三主要三靠混三凝土三传递三，钢三筋作三用较三小，三对锚三固长三度要三求不三高的三缘故三。2钢筋三的连三接钢筋三的连三接可三分为三两类三：绑三扎搭三接、三机械三连接三或焊三接。轴心三受拉三及小三偏心三受拉三构件三，例三如桁三架和三拱的三拉杆三的纵三向钢三筋不三得采三用绑三扎搭三接接三头。三当受三拉钢三筋直三径d＞28三mm及受三压钢三筋直三径d＞32三mm时，三不宜三采用三绑扎三搭接三接头三。(1三)绑扎三搭接当接三头用三搭接三而不三加焊三时，三其搭三接长三度规三定如三下：1)受拉三钢筋三的搭三接受拉三钢筋三的搭三接长三度应三根据三位于三同一三连接三范围三内的三搭接三钢筋三面积三百分三率，三按下三式计三算，三且不三得小三于30三0m三