南宁知名大厦超限高层建筑工程超限设计可行性论证

南宁万科大厦

(超限高层建筑工程超限设计可行性论证)[北区]2014年9月18日方案咨询意见回复南塔方案咨询意见：一、进一步明确结构体系。答复：结构体系名称改为“下部剪力墙，上部框架-剪力墙(带桁架转换)”。二、适当优化剪力墙的布置，减小转换桁架跨度。答复：落地单片剪力墙，向上延伸4层（桁架顶层），向外延伸至桁架外侧，形成“扁担墙”。图a“扁担墙”位置“扁担墙”底部单片墙墙厚1.0米，上部扁担墙墙厚0.4米，均设置型钢混凝土端柱，。图b“扁担墙”实体模型型钢梁，截面1000x2000，型钢H1600x700x40x507.0米4.0米三、补充大跨度节点受力，传力分析及加强措施。答复：详见可行性论证报告第十一章第七节。四、角部厚板转换改为梁式转换，上部墙体尽可能落地，选择适当板厚并加强构造措施。答复：已改为梁式转换，角部束筒顶板厚暂定1.0米，根据分析结果，修改为0.6米，筒中间位置增加框支柱一根，截面为圆柱，直径1.8米，角部束筒配筋率为1.0%,楼板配筋率为1.0%，转换梁配筋率1.5%，框支柱配筋率1.2%。图a角部束筒实体模型图b角部束筒型钢实体模型图c转换梁、框支柱钢筋实体模型五、根据分析结果，适当适当调整角部束筒刚度。答复：角部束筒抗弯抗扭刚度较大，施工图时会适当开构造洞口。六、补充完善考虑偶然偏心的位移比计算方法。答复：通过优化剪力墙的布置，结构位移比已调整至1.5以内。七、补充不利方向的水平力计算。答复：已补充，详第七章第二节。八、补充补充落地剪力墙对嵌固楼层梁板的受力分析。答复：已补充，详第九章第七节第十三小节。九、进一步复核场地岩土参数和抗浮水位。答复：勘察单位已补充相应文本。一、工程概况图1.1建筑地理位置及总平面图

总建筑面积(万m2)区块016-02(北塔)017-02（南塔）建筑面积9.477.42总建筑面积11.76项目总建设用地面积约2.55万平方米，计容积率建筑面积约11.76万平方米,项目分为016-02地块和017-02地块，本次审查地块为016-02地块(北塔)，具体指标见表1.1。表1.1建筑面积统计表图1.2建筑单体效果图图1.3建筑单体效果图二、荷载及作用本工程的建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。按照《荷载规范》和《高规》以及业主的要求确定设计的荷载及作用。抗震设防基本标准抗震设防类别，丙类；抗震设防烈度，6度；基本地震加速度值：0.05g；设计地震分组，第一组，Tg=0.35s建筑场地类别建筑场地类别：Ⅱ类场地水平地震影响系数最大值多遇地震：0.04；设防地震：0.12；罕遇地震：0.28重力荷载代表值GE1.0恒荷载＋0.5活荷载振型分解反应谱法按CQC法组合周期折减系数0.75实际地震记录(天然波)自选天然波人工模拟加速度时程曲线YJK自带人工波结构阻尼比(等效反应谱法)0.05（多遇地震和设防地震）；0.07（罕遇地震）地震波持续时间T>5T1且>15s注：底部加强区为B1~F5楼层区域。底部加强区，关键构件进行承载力设计时，考虑竖向地震对构件设计的影响。三、工程地质条件与基础设计根据《场地详勘》知，本工程重要性等级为二级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，综合判定勘察等级为甲级；拟建场地位于较稳定区，适宜建筑，拟建基础形式为粧筏，持力层为入完整基岩十米。四、结构体系及抗震性能目标北塔为21/22层办公楼（地面层/崁固层起算），建筑高度为100.5m/103.8m（地面层/B1层起算），采用“下部剪力墙-上部框架剪力墙（“带端部悬挑”）结构体系。图4结构抗侧力体系空间示意图最大跨度25.2米最大悬挑13.5米项次X向长边(m)Y向长边(m)宽度(m)高宽比X向计算值Y向计算值规范限值塔楼平面9876205.035.03≤6表4平面尺寸、平面高宽比4.1关键部位介绍

图4.1桁架底层空间关系示意图关键构件主要尺寸（mm）抗震等级转换梁截面1000x2000；型钢H1600x700x40x50；配筋率1.5%二级框支柱直径1.8米，配筋率1.2%一级角部剪力墙束筒厚度1200mm，配筋率1.0%一级“扁担墙”厚度1000mm（架空层），400mm（桁架层），配筋率1.0%一级端部斜墙、与桁架连接剪力墙厚度800mm,400mm,200mm，配筋率0.5%一级底部加强区剪力墙(未与转换桁架连接)厚度1000mm,800mm，配筋率1.0%二级桁架层斜撑800x900、500x1200、1000x1100、1200x1300，配筋率1.2%二级桁架层楼板角部束筒顶部板厚1000mm，200mm，150mm，配筋率1.0%表4.1关键构件截面尺寸、抗震等级4.2竖向构件及楼盖体系剪力墙剪力墙采用现浇钢筋混凝土，其混凝土强度等级为C50~C30。剪力墙厚度由1200mm厚逐渐减小到200mm。框架柱框架柱间距为8.4m，截面由800x1100mm逐渐收缩为600x800mm。楼盖体系混凝土楼板的厚度为：桁架上下弦

---200mm角部束筒---1000mm上部楼层

---120mm桁架中间楼层

---150mm图4.2建筑剖面图4.3结构主要构件信息结构构件主要尺寸（mm）框架柱800x1100、700x1100、600x1100、600x800框支柱D1800支撑800x900、500x1200、1000x1100、1200x1300底部加强部位剪力墙1200、1000、800、600、400、300非底部加强部位剪力墙200框架梁200x850、200x500、300x600框支梁1000x2000连梁200x500、400x500楼板120、150、1000表4.4-1结构主要构件信息塔楼编号层次框架柱剪力墙梁板备注北塔2层及以下C50C50C35框支梁混凝土等级为C50，连梁混凝土强度等级同所在楼层的剪力墙3~7层C50C50C308~10层C45C45C3011层～15层C40C40C3016层以上C30C30C30表4.4-2主要构件混凝土强度等级4.4计算嵌固端的确定图4.4F1层楼板开动示意图楼层侧向刚度比方向楼层侧向刚度（108kN/m）地下二层B2地下一层B1B2∕B1剪切刚度X向5.162.342.20Y向3.791.822.08表4.4楼层侧向刚度比统计通过详细计算和采取相应措施后,判定B1层可作为上部结构的嵌固端。4.5结构超限情况结构高度超限判别塔楼编号结构体系高度限值（m）结构高度（m）高宽比A级高度B级高度北塔下部剪力墙-上部框架剪力墙(带桁架转换)--100.5.0100.5.0／20.0=5.03表4.6.1高度超限判别结构规则性判别序号不规则类型超限类别超限判定存在项数1a扭转不规则考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.2有71b偏心布置偏心率大于0.15或相邻层质心相差大于边长15%无2a凹凸不规则平面凹凸尺寸大于相应边长30%等无2b组合平面细腰形或角部重叠形有3楼板不连续有效宽度小于50%，开洞面积大于30%，错层大于梁高无4a侧向刚度不规则相邻层刚度变化大于70%或连续三层变化大于80%有4b尺寸突变竖向构件位置缩进大于25%，或外挑大于10%和4m，多塔.有5竖向构件不连续上下墙、柱、支撑不连续，含加强层、连体类有6承载力突变相邻层受剪承载力变化大于80%有7其它不规则局部的穿层柱、斜柱、夹层、个别构件错层或转换有结论存在7项不规则类型，属于“特别不规则”结构。表4.6.2“特别不规则”判断表4.5.3“特别不规则”判断序号不规则类型超限类别超限判定存在项数1扭转偏大裙房以上较多楼层考虑偶然偏心扭转位移比大于1.5无02抗扭刚度弱扭转周期比大于0.9，混合结构大于0.85无3层刚度偏小本层侧向刚度小于相邻上层的50%无4高位转换框支墙体的转换构件位置：7度超过5层，8度超过3层无5厚板转换7~8度设防的厚板转换结构无6塔楼偏置单塔或多塔与大底盘的质心偏心距大于底盘边长20%无7复杂连接各部分层数、刚度、布置不同的错层、连体两端塔楼高度、体型或者沿大底盘某个主轴方向的振动周期显著不同的结构无8多重复杂结构同时具有转换层、加强层、错层和连体等复杂类型的3种及以上无结论未包含其中任何一项，不属于特别不规则结构。序号简称简单含义判定存在项数1特殊类型高层建筑《建筑抗震设计规范》、《高层建筑混凝土结构技术规程》和《高层建筑钢结构设计规程》暂未列入的其它高层建筑结构，特殊形式的大型公共建筑及超长悬挑结构，特大跨度的连体结构等有12超限大跨空间结构屋盖的跨度大于120m或悬挑长度大于40m或单向长度大于300m，屋盖结构形式超出常用空间结构形式的大型列车客运候车室、一级汽车客运候车楼、一级港口客运站、大型航站楼、大型体育场馆、大型影剧院、大型商场、大型博物馆、大型展览馆、大型会展中心，以及特大型机库等无结论包含其中任何一项，属于其它高层建筑工程。表其它超限高层建筑工程综上舟所述缘瑞：南召宁万半科大铅厦南够塔属卸于《蜓高规垦》表毫中A级高度画的“一般不规则艇”高层殖建筑巡寿工程名。根灭据《掏超限议高层理建筑猪工程税抗震紧设防扑管理型规定膏》(建设拘部令槽第11毛1号)、《超铃限高层炭建筑工表程抗震护设防专只项审查容技术要闪点》(建质[2续01乳0]也1戚09号)的相和关规茫定，应报广壁西自治锹区超限腥高层建助筑工程卸抗震设绪防专项念审查。4.6抗震性能目标结构抗震性竿能目标华定为C级。地震烈度多遇地震设防地震罕遇地震多遇地震结构构件抗震等级性能水准性能水准1性能水准3性能水准4宏观损坏程度完好轻度损坏中度损坏层间位移角限值1/1000---1/120关键构件底部加强区剪力墙未与转换桁架连接剪力墙弹性中震弹性不屈服二级角部剪力墙束筒弹性中震弹性不屈服一级“扁担墙”弹性中震弹性不屈服一级端部斜墙、与桁架连接剪力墙弹性中震弹性不屈服一级转换桁架弹性中震弹性不屈服二级局部转换梁弹性中震弹性不屈服二级桁架层楼板弹性中震不屈服允许进入塑性，控制钢筋拉应变/节点弹性中震弹性不屈服/框架柱（桁架层）弹性中震弹性不屈服二级普通竖向构件非加强区部位剪力墙弹性受弯不屈服，受剪弹性部分受弯屈服，控制受剪截面三级框架柱弹性受弯不屈服，受剪弹性部分受弯屈服，控制受剪截面三级耗能构件连梁弹性部分受弯屈服，受剪不屈服多数受弯屈服，控制受剪截面三级框架梁弹性部分受弯屈服，受剪不屈服多数受弯屈服，控制受剪截面三级1）针对建不同的闯抗震性厅能水准愿对应的直结构构征件抗震滥性能目但标，设谷计时具网体控制级指标如未下表：五、多遇地震及风荷载弹性分析分别采用YJ切K及Mid冲as引GEN两种三维歪空间榨结构舱分析冲程序紧进行摄计算俩比较羞，按疫振型臣分解圆反谱盗法进刘行抗痕震计海算及广弹性守时程健补充须分析胳计算吵，模仍型计债算主乔要输孟入参总数见温下表逝：5.1计算参数、分析方法结构体系下部剪力墙-上部框架剪力墙(带桁架转换)地震力计算信息单向/双向/偶然偏心结构重要性系数1.0地震力夹角<风荷载夹角>0°/90°[47°/137°]场地土类别Ⅱ类振型组合数30设防烈度6振型组合方法考虑扭转耦联CQC设计地震分组第一组结构阻尼比0.05（小震和中震）设计地震加速度0.05g楼层水平地震剪力调整考虑αmax（Tg）0.040(0.35s)规范取值基本风压（kN/㎡）0.35嵌固端位置负一层地面粗糙类别B楼板假定刚性（仅位移指标计算）风荷载体型系数1.4模型总层数<输入屋架层数>22<1>周期折减系数0.85竖向荷载计算信息模拟施工加载3荷载与刚度分层形成连梁刚度折减0.7重力二阶效应（P-△）考虑中梁刚度放大系数由程序自动计算表5.1挤.1模型计榨算参数5.2地震作用输入角度选择基于本宰工程结萌构平面蜻为“L”形，物对比0°/昼90°与45龟°/并13密5°地震岭作用枣，计净算结三果对愧比见滩下表帜。项次底部总剪力（kN）层间位移角X向Y向X向Y向0°/90°6390.606369.951/27851/213745°/135°5780.476333.351/20551/2386表5.2屯.1两种模械型基底约剪力、征最大层第间位移带角对比（1）地睛震作返用下X方向楼犬层剪力（2）地羡震作播用下Y方向屈楼层挎剪力从结果可娱以看出纽奉，按0°趋/9统0°地震真作用盟计算归所得裂到X向和Y向的结岸构底部叙剪力均京比45°布/13帅5°计算结果遭要大涉。因失此，在后续肝计算分析中寒选择0°/因90°作为密计算榴反应皇谱地灭震作用总输入邮方向坡。5.3结构总重力荷载北塔的地上芦部分建礼筑总面寄积均为6.1秒524万m2甩(不含良首层飞地下坟室)。两种模顾型的单毕塔重力样荷载对络比见下络表：计算软件YJKMidasGenYJK/Gen结构总恒载DL(kN)13900314202997.87%结构总活载LL(kN)110091101599.95%总荷载DL+LL(kN)15001315304498.02%重力荷载代表值DL+0.5LL(kN)14450814753797.95%标准层平均每平米重量(kN/㎡)14.7514.8599.33%表5.3沿.1结构总追重力荷阴载、质把量对比重力荷载畏作用屋下，露两种帖计算些模型混的结扇果非透常接阿近，模液型荷画载取既值确蛮定是润准确的。5.4周期和振型计算软件YJKMidasGenYJK/Gen备注结构自振周期(s)方向因子：X+Y+ZT12.18(X)（0.48+0.29+0.22）2.30(X)

94.99%X向平动T21.99(Y)（0.38+0.61+0.00）1.97(Y)

101.31%Y向平动T31.66(Z)（0.13+0.09+0.77）1.62(Z)

102.37%扭转为主T40.67(X)（0.50+0.24+0.24）0.68(X)

98.74%X向平动T50.56(Y)（0.35+0.63+0.00）0.54(Y)

103.72%Y向平动T60.47(Z)（0.14+0.11+0.73）0.45(Z)

103.47%扭转为主振型有效质量参与系数X99.34%98.37%100.99%满足《高规》5.1.13条，≥90%Y99.36%98.46%100.91%周期比T扭/T10.760.70107.77%≤0.85表5.董4.娇1周期跃、振愉型及唉有效河质量矛参与惑系数益对比周期比芬，有效候质量参怪与系数丢均满足披规范要芽求。5.5基底剪力和基底倾覆弯矩水平荷载作用计算软件YJKMidasGen方向XYXY地震作用基底总剪力(kN)12714126901396013396基底总弯矩(KN·m)448381466830415678424810基底剪重比（%）(调整系数)0.848%（1.00）0.846%（1.00）0.912%（1.00）0.875%（1.00）剪重比限值（%）0.8%0.8%0.8%0.8%风荷载作用基底总剪力(kN)835111600846811578基底总弯矩(KN·m)5320367734654531718733833表基底剪次力和基你底倾覆科弯矩对比在水平随荷载作唇用下，豆两种计徒算模型采的结果独非常接搁近，模完型中的叨结构刚除度是一所致的、威准确的赏。荷载作用计算软件YJKMidasGen方向XYXY地震最大层间位移角1/38961/38491/41101/3874所在楼层11F17F11F13F风最大层间位移角1/46411/36041/41771/3160所在楼层11F11F10F11F规范限值1/1000表层间妥位移务角统倍计图小震反应素谱位字移角曲决线(Y档JK拴,G冷EN谈)图小震驶时程位移肥角曲贤线(YJK悦,GE寒N)图中窝震反某应谱位移符角曲鞭线(Y幕JK炕)图大梯震时夜程位移焰角曲蓝线（Per卖for依m3D）图大返震时灰程位移搅角曲婆线（Ab班aq爱us）通过对漆比各软裕件的层埋间位移离角曲线屋，刚性辈楼板假膀定（图5.6吊.1~钟4）模型勾计算的移结果（梨反应谱石，时程匙），在行桁架楼觉层统计党的层间斯位移角偏偏刚，计层间位俯移角偏男小(层间主位移丛角值筐均为1/9感999计)；非状刚性炉楼板作假定屡计算苍的结渐果较昂正常（图）。5.6最大层间位移角及位移比水平荷载作用计算软件YJKMidasGen方向XYXY考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用最大层间位移比（所在楼层位移角）1.36（1/9999）1.47（1/3588）1.25（1/28898）1.30（1/3962）所在楼层3F18F1F12F规范限值不宜大于1.2，不应大于1.5表层间位播移比统炭计图层间颠位移比脚曲线层间鼓位移忍角统钞计时棋包含枯了悬来挑端育的位蚂移，秀其悬元挑端蔽的竖障向变庙形会麦影响希楼层灿最大泽位移轮值的恰统计牢，故昂应统扮计筒情体内毒的最县大位委移与朽层平分均位纽奉移的朗比值。5.7楼层水平地震剪力、剪重比楼层水椒平地震金剪力、伪剪重比酸（Sat真we结果）在多遇地帐震水平批地震作挑用下，怕结构各园楼层对踏应于地董震作用捞标准值讨的剪力召、楼层迁最小地干震剪力击系数（亚经程序过自动调柄整后）星均满足易《高规李》第条湖的规定疗。图5.7楼层剪极力、剪西重比曲衡线对比5.8楼层抗剪承载力比（Satwe结果）图5.钻8楼层抗扬剪承载仔力曲线勇对比各楼闯层X、Y方向的零楼层抗牧剪承载废力之比廊均满足惩《高规卸》第条团大于0.8昂0的限倍值要位求。5.9楼层单位面积质量及质量比(Satwe结果）图5.则9楼层单位面惠积质量嫂及质量胞比各楼馅层与秘相邻幕下层王质量画之比料均满害足《亦高规蒜》第汤条不拿大于1.议5的限返值要求观。5.10重力二阶效应与结构稳定性(Satwe结果）项次刚重比不考虑P—△效应影响规范限值刚重比规范最低限值X向3.81≥2.7≥1.4Y向3.24≥2.7≥1.4表5.1副0刚重比磨统计结构刚重比裕满足《粥高规》待条规定遵，可不辈考虑重森力二阶逮效应影漆响，计算太中可不考虑重足力二阶凡效应的影响；刚重贵比满患足满足《高规吴条规办定，炮表明游结构滚能满巩足整霉体稳询定性断要求赴。5.11结构整体抗倾覆验算(Satwe结果）项次抗倾覆弯矩Mr（kN·m）倾覆弯矩Mov（kN·m）比值Mr/Mov零应力区判定X风荷载62673644.0247804.1252.92无满足Y风荷载47050136.0333091.9141.25无满足X地震60434588.0404873.3149.27无满足Y地震45369240.0404381.3112.19无满足表5.盒11抗倾覆猾验算在竖稻向、袍水平茂向荷痒载共花同作壳用下级，结单构整节体抗昏倾覆缺验算使满足成《高邪规》旺条规定。5.12框架柱承担地震剪力百分比图5.1秤2框架柱在承担楼堵层剪力嘴百分比酸图除B1层外休，框丹架柱革承担鉴的楼赛层剪密力与巾底部即总剪用力的蜻比值第均大劝于10%，根盖据《精高规测》条转的规旨定，恨本工置程按贞《高混规》银条调殃整框秒架柱糟地震裂剪力劈燕。5.13剪力墙墙肢稳定性验算(Satwe结果)墙肢轴力N(kN)约束类型Ec×104N/mm2高度h(m)截面高度bf(m)截面厚度t(m)计算长度系数β计算长度l0(m)q(kN/m)稳定要求限值[q](kN/m)[q]/q结论WC014918.2三边3.457.201.600.30.412.9243073.910893.63.54满足WC026202.3三边3.457.202.000.30.493.4973101.17618.82.46满足WC0310999.9二边3.457.203.000.41.007.2003666.64259.31.16满足WC0412979.3二边3.457.204.000.41.007.2003244.84259.31.31满足WC529699.5三边3.457.208.200.40.926.5933621.95080.21.40满足WC67473.4三边3.457.201.800.40.453.2204151.921296.35.13满足WC76435.4三边3.457.202.600.40.594.2162475.112424.95.02满足WC089451.3三边3.457.204.060.40.755.3872327.97608.03.27满足WC096244.7三边3.457.202.900.40.634.5172153.410822.95.03满足WC105782.6三边3.457.202.450.40.564.0512360.213455.45.70满足WC114091.4三边3.457.203.400.20.694.9441203.42205.61.38满足WC125479.5三边3.457.202.200.40.523.7542490.715664.26.29满足WC139111.3三边3.457.203.200.40.664.7832847.39649.93.39满足WC145876.6三边3.457.203.100.250.654.6981895.72442.21.29满足WC159901.7二边3.457.203.200.41.007.2003094.34259.31.38满足WC164502四边3.457.202.600.20.231.6851731.59718.85.61满足WC172541.5三边3.457.201.300.20.342.44519554615.22.36满足WC188199.6二边3.457.202.600.41.007.2003153.74259.31.35满足WC199178.2二边3.457.202.600.41.007.2003530.14259.31.21满足WC208921.2二边3.457.202.600.41.007.2003431.24259.31.24满足WC219335.5二边3.457.202.600.41.007.2003590.64259.31.19满足WC229665.7二边3.457.202.600.41.007.2003717.64259.31.15满足WC239537二边3.457.202.600.41.007.2003668.14259.31.16满足表5.1芝3墙肢徐稳定塔性验栗算剪力墙猫墙肢满畜足《高元规》第峰及附录D的墙洞体稳鱼定性翠验算要求轰。5.14顶点舒适度验算(Satwe结果)项次顺风向顶点最大加速度(m/s2)横风向顶点最大加速度(m/s2)规范限值(m/s2)X风0.0210.0030.25Y风0.0260.0030.25表5.1闸4顶点舒询适度验填算结构在10年一吸遇的呼风荷爆载标版准值喊作用好下，泛结构鉴顶点迅的顺承风向裳和横播风向悦振动榜最大姨加速艇度计谦算值赴均满战足《硬高规问》条筑规定翅的限司值要求。5.15剪力墙轴压比在重本力荷织载代贱表值监作用袄下，催除墙撑肢PW镜03、PW干04外，机其余饶剪力享墙墙予肢的舱轴压真比均块小于易规范肠限值隐（0.6胞0）的仆要求开。5.16弹性时程分析根据《抗规》第条，茅该塔楼悄应采用损弹性时睁程分析付方法进厦行多遇葛地震下足的补充异计算。候计算分记析时，移将所采央用各条炭地震波冒的地震茄影响系辩数调整敏为0.0哄183糕g（即18棒cm解/s筝2），恋并分训别沿X向和Y向加载猪，地震蚂波振型系阻尼比ξ为0.颗05，地震瘦波持续自时间分梅别为：20s（Tg=忽0.3叹5秒，PKP拨M自带人删工波；Tg办=0犹.3顿7s，UKH险IMA袖TH-登N75侄W天然波折），40s（Tg=且0.3处5秒，PK劲PM自带天匙然波）陡，地震布波的时轧间间距乡丰△t为0.0本2s。图5.1立6多遇地震员时程分旱析波谱他曲线与过反应谱缠曲线上述结辫果表明熔，每条众时程曲桃线计算雄所得基晒底剪力哭均在振使型分解疏反应谱要计算结柄果的65%和135姓%之间双；七蠢条时奸程曲呈线计筒算所幸得基踢底剪杰力的票平均石值均帆在振福型分擦解反露应谱岩计算助结果想的80允%和120贡%之间，秆满足《惨高规》栗第条的叉规定。5.17分析结论结论：多遇地幻玉震及巷风荷筑载作轧用下柱，各岛项控程制指屯标均腾满足性能热水准1的抗震快性能目闸标。六、设防地震作用下抗震性能验算根据设撇防烈度伙地震作芒用下的填抗震性烂能目标珠的要求湿，对其移进行中科震屈服躬判别分桃析，以戏判别结牙构在中继震作用烘下的抗错震性能咱。6.1结构整体反应指标项次最大层间位移角（层号）基底剪力（kN）基底倾覆弯矩（kN·m）基底剪重比（中震／小震）基底剪力/小震（中震／小震）X向地震作用1/524(20F)32200.832948194.503.46%（1.22）2.836Y向地震作用1/544(21F)34934.613248896.253.75%（1.31）2.862表6.1中震引作用侧下结挤构主红要计隆算结饰果图6.狐1中震作间用下计蝴算结果简图中震顾作用升下结托构基摄底剪江力达轻到小袄震基氏底剪霜力的2.勉8倍；旺层间位呆移角滋等于2.居4倍的弹毫性层间迹位移角；楼层剪独力同楼循层抗剪狭承载力摧两者比第较，结筝构整体磨有着较谊富余的浴抗剪承载能敌力。6.2剪力墙正截面承载力验算根据惹正截刺面承健载力做验算贡结论算，剪沉力墙蔑正截恼面受定力较刚为集燃中区忙域为缴东部赤剪力承墙集驾中部邪位。图6.呆3剪力墙往正截面猛受力较秧大区域6.4剪力墙斜截面抗剪承载力验算剪力级墙能厕满足肺中震抚受剪农弹性目的性激能目券标。图6.4麻.1剪力墙串斜截面延受剪验伟算图6.怒4.矮2最大被剪力嘱工况象为竖遇向荷狱载控乘制图6.吴4.啊3最大另剪力任工况许为水烂平荷撞载控颈制6.5剪力墙受拉承载力验算中震脑不屈孟服设千计时，只有编号为PW3屡4的剪力漏墙底部根和顶部逮出现受搏拉，最床大拉力怨为24岗89罩KN（工况反：1.0盘DL+染0.5割LL+项1.0踢Ey），负通过伸构造谦措施宴加强售（暗纯柱增把设型冤钢）芒，可高以满右足受骨拉不照屈服锄的性杂能目绒标。图6.5剪力墙叮正截面学受拉验厨算及受光拉墙体估位置6.6框架柱正截面承载力验算图6.匆6框架答柱正鹅截面睁承载堵力验啊算KZ习03KZ荷07中震不屈显服时，只有编号为KZ0取3、KZ达07的的框墨架柱，在中上培部出现割较大轴趁力、弯降矩，但均满接足压弯这、拉弯不屈服的捞性能目著标。6.7框架柱斜截面承载力验算图6.7框架沾柱斜于截面棒承载允力验餐算中震弹性时，只有C4押00铃x8再00截面油的框编架柱，在4~俘6层剪力/抗剪承蔽载力比抛值超过20%，框架柱辟剪力处苗于较低洲水准，销满足中晋震受剪胆弹性的性能吉目标宁。6.8连梁斜截面承载力验算图6.8董.1连梁斜服截面承司载力验亿算中震不哲屈服设分计时，只有编号占为WB1痕0、WB夸13的连梁在贪局部楼呼层剪力/抗剪承微载力比宁值接近1，抗剪比需率接近1的连反梁，龙可通存过设缩慧置双隙连梁、交叉暗撑我等措卵施提个高连流梁的遵抗剪询承载葛力，代保障正连梁夫能满易足中植震受俘剪不馋屈服碧的性蚂能目笛标。图6.8黄.2连梁况斜截碌面受翠剪计要算书六、罕遇地震弹塑性动力时程分分析扒采用Co新mp栋ut责er落&书S压tr杂uc毅tu本re夸s,搅In竿c的三虎维非提线性唇结构遵分析期软件Per舌for范m3亭D，主要兰分析目州的如下：(1)运用顺弹塑闲性时子程分六析的糕方法耽，得庆到结裤构反怜应的借时间早历程照，判追断抗厌侧体至系的茅损伤装程度捆和达净到的邀性能夹水平真，考迈察结丛构顶症点位鉴移、毫层间挡位移时角、稻基底枣剪力背等整测体性沾能，根据规孩范的相镰关指标钻确认结臂构是否叛满足“大震不昼倒”的设叉防要总求；(2局)考察结鞭构重要沟构件在魂罕遇地群震作用擦过程中甘的传力靠途径和拴特点，纵检测关浪键构件敢的受力梅状态；超分析主秀要抗侧悉力构件男的塑性仅损伤分血布，包写括剪力苍墙的压案弯损伤钩，框架候梁、柱储及连梁晴的塑性粪发展程己度、柱怖是否进筒入塑性农和变形粒超过限密值等信析息，依此墨判断倒关键鞋构件萌及主剃要抗没侧力物构件痛在罕幼遇地搂震作这用下辞是否农实现害预期偶性能野水准；(3因)考察巾应力明和变找形的滋集中衫情况迹和结排构的岗屈服胁机制摩、薄碰弱环秘节及肤可能弊破坏闻类型劣，并提出喂可供设票计参考杆的加强潜措施来娇保证结沸构在罕禽遇地震烂作用下刮具有较泛好的承盖载能力绳和延性，保背证结邪构满榆足罕失遇地膏震作偷用下思的抗谜震性筑能目幅标。梁柱单矛元梁柱采角用纤维杆鼠件模型。剪力墙嫩单元剪力居墙采己用纤维截钓面壳单玻元模型。6.1分析模型本工程往选取了一组人唯工波RG2和两组少天然波DZ1、DZ杀2来进行念弹塑性这时程分冤析。每梳组地嗽震波脉包含3个方各向的呜数据泼：两煤个水异平方接向和梯一个振竖直池方向（两离个主踩方向悔的对温应工南况分棒别为AX、BX、CX和AY、BY、CY），本蛙工程猛采用搭这三迅个方衬向记奶录进脉行动医力时冠程分滤析。6.2地震波选取两种详软件糕的计奇算的毛振型预变形燃方向壶一致蚂，周狱期及摸总质腾量代腥表值植接近供，表彩明Per柄for趋m3D计算衡模型辛是准泉确的尽，可誓以用功来进直行大首震作厦用下鲁的动躺力弹泼塑性漏时程哥分析。动力特您性两款软冶件模并态分圾析的青主要区结果须对比见下表。6.3分析结果X向工况Y向工铲况X方向1/5脑46,湿Y方向1/2发71,均小于规墓范限值[1/棍100臣]的要即求。6.4弹塑性层间位移角最大位窗移竖向潜位移：引当以X向为主盏方向输病入时，监测晨点3处46m爹m；当以Y向为靠主方宁向输乘入时，监把测点6处81.赴6mm。6.5悬挑楼层竖向位移以AY工况为例(1)惭t=嚼2.叉7s，结构整结体处于弹性状溪态(2)涉t=摊9.然78纠s，少量肿连梁和墙肢进入双塑性灿状态(3)捏t=1裙1.6猎4s，开裂鞋墙肢秋增多构，而皇框架北柱仍鸟然保社持弹秘性(4接)t碌=2薄0.芳46龙s，底部剪力勇墙进通一步促开裂以，部勒分连栗梁受多剪屈鞠服，集部分串框架虹梁受松弯屈墨服，挖框架偿柱仍奏然保铅持弹混性，枝直至20.疲46s后塑性氏不再发阳展。6.6塑性发展过程混凝土妻受压大部葬分墙体混际凝土纤隙维受压港达到0.5fc对应你应变搁，而得仅有胆个别置墙肢按达到晌混凝织土受话压设泡计值fc对应应携变，受皱压满足惕预期性蛙能目标6.7剪力墙抗震性能评估混凝土析受拉混凝土游受剪底部稳加强悦区墙辫体满足抗剪不搅屈服要求、嫂其余部车位墙体终满足控仿制抗剪旨截面磨要求。钢筋程拉应不变都衔未达练到初解始屈已服应春变值εy，满足铜预期性低能目标康。墙肢昌转角钢筋拉椅应变所有墙钢肢转角必都未达叶到IO，满躬足预尘定性骄能水停准。大部分明连梁低淋于IO水准凉，全拆部连算梁均劳未超骆过LS水准，蔑满足预崭期性能去水准要赖求。大部勿分连活梁剪残应力肝达到糕屈服民剪应佛力τy，少部雹分连梁进达到了很连梁屈困服剪应鹿力。所沫有连梁辰剪力均墓未超过辣剪切截附面控制宁的剪力币，连梁豪受剪满腐足预期草预期性挡能水准四。6.8连梁抗震性能评估受弯和晶受剪受弯基里本处明于较川弱的怀非线笑性状同态，碌满足屡预期弯性能青水准(LS狼)大部躬分框锈架梁慎受剪严都处限于弹忆性状捧态，移因此股框架路梁受仅剪满贤足预别期性删能水殿准。6.9框架梁抗震性能评估框架柱士受弯和巡寿受拉压筋都处于慌弹性阶售段，满足预练期性能水准；6.10框架柱抗震性能评估非弹辈性耗咐能所什占比被例均摧为10%左右，在罕遇地巩震作用邀下非弹准性耗能用水平处删于较低乡丰状态，读从能量仿角度验废证了结巾构宏观尖损坏程药度为“丢中度损遭坏”。6.11耗能分析X向工况Y向工稍况连梁和框鼻架梁敏的非寺弹性狱耗能惨共占漠非弹以性耗弊能总红量的93%，而项剪力绍墙占滥非弹沙性耗线能总烦量的7%不同混结构矿构件技的非隔弹性奥耗能铅比例升分布映图6.12结论及加强措施七、专题分析7.1超长结构混凝土收缩及温度应力分析四层楼块板降温爸工况应碎力分布锯图（σxx）四层赚楼板云降温职工况庆应力胜分布榜图（σy可y）十一层冠楼板降慌温工况略应力分油布图（σx齐x）十一层丽楼板降肠温工况始应力分剩布图（σy毫y）从以上马分析结吸果得出罩，温度跟、收缩钳、徐变施引起的越楼板应艰力均在逆楼板混昆凝土抗说拉、压积强度标恢准值以逗内。根据违分析纽奉结果摆，拟户采取俯以下窑措施听：1、根穗据温虎度应列力分暗析结勾果对耍楼板耻进行加强配筋。2、合理脖设置后饥浇带，款间距控煎制在30炕~4续0米。3、L型转角落处均采删用补偿疤收缩混河凝土，架限制膨杰胀率为0.责02迅5%。7.2楼盖舒适度分析对比以乓上图表今可知，境最大峰暗值加速脖度发生识在工况D为0.0辆27m更/s2，可满贫足我国跳规范0.牺05迅m/筝s2的限担值要置求。工况A峰值竖损向加速滴度分布迷图工况B峰值竖向仇加速响度分棵布图工况C峰值竖向硬加速南度分拐布图工况D峰值竖向拿加速颤度分姿布图该塔唐楼在盲步行喷荷载板激励申下，脸各楼订层舒危适度均在日本V-奔90等级窄标准颠和美榆国办快公、讽住宅丹标准备以内绳，可仪满足仍住宅口及办触公环吗境舒仁适度感的要奖求。7.3楼板失效后悬挑结构性能分析内榀框盼架竖向伐变形外榀框架恒竖向客变形上述结段果表明，块内外榀廊空腹桁哈架，竖箭向变形兔差约4.效0m脑m，楼板完全絮失效剑后结刺构竖绒向变殊形虽陕有所尤增加薄，但耐增加抛幅度捡非常先有限啄，说梨明楼差板失鸡效对宣结构辜的竖正向变虫形并林不起仙控制香作用漠。内榀框架扒弯矩营图外榀框拔架弯矩垦图上述结义果表明速，楼板疤失效后煌底部托摔梁的弯胶矩有所纤增大，炮但增加愚幅度较随小，说勇明楼板贴失效对琴其内力真影响非蹄常有限锡。7.4施工考虑及非荷载作用分析施工步骤：设计中梁采用的栽施工方厅案考虑裂如下，殊施工模饲拟分析歇仅考虑委塔楼地面上部分漏。1、基本许施工进纱度：普榴通楼层6天一缠层。引主体毫结构镇施工念总周柜期90天。2、除膏悬挑诸部分钉后接搬楼板姐外均秩假定考为同杜步施蜘工，框施工它进度伐按照纺第一计条。4、幕塞墙施雅工和聋室内流装修严产生恼的附交加恒模载，肥滞后吵主体请结构5层，每联层按6天考盾虑。5、主体浊结构施焰工完成苦后，施竟工后浇趁注的楼曲板，按6天考虑什。6、第六优天完成我后，投钻入使用幅，即产敌生活荷轿载。构件内庄力及竖仗向变形分析：楼层剃施工杏完成宋后，藏在上虹部重野力荷漏载作桌用下廊产生撑竖向待压缩国变形袖，上辜部荷辟载的帖施加燥来自拨两个害阶段杯，一士是施诱工阶京段上剑部楼幕层的煎荷载城，二著是主翼体结膀构完低工后杏施加祥的荷民载，鹅包括拘幕墙第、装凳修等喊恒荷朵载及劳使用胆活荷易载。竹与此箱同时逐，伴辽随混豪凝土参的收逝缩徐逝变，酱产生拉相应践的收蜓缩和异徐变杆变形清。无论是泊施工阶联段还是卧正常使勺用阶段恨，每个团分析阶丘段均进于行两次哗计算，别先进行予弹性分芽析，考湿虑每个距阶段结刃构刚度抚、荷载升作用，均再进行盆徐变收却缩效应跟非线性组分析。权荷载工番况取1.捧0恒载+1.爱0活载惑，考怀虑混头凝土永收缩爹徐变值，施得工阶到段按授上述合施工余步骤庙考虑指，分失析时纠间为核施工开开始引至主滩体结串构施押工完拒成20年。(a)混凝土(b脆)型钢(c)型钢+混凝寨土2层B2轴力篇随时兴间变亦化(a)混凝评土(b鹿)型钢(c)型钢+混凝土2层B2弯矩踪蝶随时索间变秧化8层B2轴力随蔑时间变凤化8层B2弯矩随盲时间变睁化15层B2轴力康随时坛间变选化15层B2弯矩随凳时间变斜化楼板拉力样：2层楼筹板拉元力(KN信/m)3层楼板欲拉力(K殖N/蚁m)8层楼板皮拉力(K惜N/皆m)15层楼板拉期力(K共N/所m)按《混凝固土规客范计世算最历大裂旱缝宽周度，街由于区计算斤分析乌考虑联了徐戏变收冶缩的讨长期址影响罩，根议据《混凝渡土规泄范条戏文说覆明，蓄计算出得到努的最目大裂蛋缝宽趁度除帐以1.5。楼板灾沿悬径挑方雪向，盼配置碰配筋蠢率为1%的钢筋(HR骗B33宣5)，直见径按10m趣m设计，赠保护层锐按20m梯m考虑，狮可得到丸裂缝宽挎度为0.3辟mm时对摊应的衔最大温楼板搂拉力半，200赖mm板厚爪为750捧KN/金m，150挠mm板厚看为57矩0K猪N/刺m。按逢此配悄筋设馅计，块对于15安0m挂m厚的腊楼板前除悬尘挑根接部梁辣边缘池楼板棍应力秀集中待外，进其他胡部位梦楼板咳拉力冒均在慕可控普范围果内。碎对于傲悬挑耍最下气部楼杏层200锤mm的楼卸板，缠梁边义缘楼怖板拉泰力超杂过750危KN的范理围较感大，该部候分楼未板可巧在配吼筋基线础上冰配置林预应盗力钢夜绞线(1会86渔0M莲pa筝)，配椅筋率0.4岛%，采唉用后宁张法臭施工右，预柳加力0.3茄fyk，裂尾缝宽砍度0.感3m练m对应的鉴最大楼灰板拉力漂约为140扛0KN喊/m，此时消，除梁没边缘楼糕板应力揪集中外颂，楼板踪蝶裂缝基志本可控。竖向构裁件累积碎变形随腐时间变化：下图给钻出了典竖型层C2和W2竖向蛙变形局随时集间的神变化院，随坛楼层唐的升币高，泡徐变足收缩冤累计增变形绞越大泊，根盆据下商面典匪型层歪分析扑结果饭，一苗般徐错变收球缩在距总变增形所券占比险例均缩慧大于50%，所占僻比例较座大，非剩荷载效鉴应对竖错向变形各影响较法大。(a)计2层(b科)8层(c)圈15层悬挑候端部C2竖向乌变形极随时荣间变熄化(a驶)2层(b)虹8层(c)尖15层悬挑端部W2竖向忆变形催随时毕间变棵化悬挑端蛙部和弃悬挑捞支座籍部位悲变形踩差下图给菜出了各勺时间点冠悬挑支租座部位看和悬挑槽端部的以竖向变匀形差随尺楼层分与布，可乓以看到达，徐变亭收缩产斤生的沉豆降差异模较大，20年后凑约是殿施工泪过程(不考虑功徐变收阴缩)的2倍。悬梨挑跨度9.正2m，挠度辣按沉降慎差/18累.4m考虑，食考虑徐捞变收缩疼，20年后滤最大影挠度鞋分别鸟为1/2告30和1/2主04，大懒于1/泊40大0。建议悬符挑端施滨工阶段告标高预萄留，类暮似两端摊支撑梁铺的起拱寇做法，虾具体预钞留数值阴可按40腥mm撇(W路1-幕C1痒)和50阵mm斯(W珍2-逃C2宫)考虑，悬则20年后门沉降往差可赢以估忍计为-4台0m线m，挠聪度1/4表68，大于1/4都00，可村满足资使用梳要求瘦。其炕他施醒工阶允段，领挠度锤也小须于1/4充00，均可童满足使敲用要求眨。主体结棒构施工馒完成1年、10年、20年后及盯施工过据程(不考袭虑徐僚变收列缩)最大课竖向象变形筝差见抢下表苍。

沉降差挠度

W1-C1W2-C2W1-C1W2-C2施工过程(不考虑徐变收缩)-46(4层)-54(2层)1/400(4层)1/341(2层)主体结构施工完成1年-69(5层)-78(5层)1/267(5层)1/236(5层)主体结构施工完成10年-78(6层)-88(5层)1/236(6层)1/209(5层)主体结构施工完成20年-80(6层)-90(5层)1/230(6层)1/204(5层)表悬挑端欣部和给悬挑崖支座李部位烫最大恩沉降扭差异(m薯m)结论：1.徐变半收缩省对悬遍挑空丹腹桁钓架弦质杆内疫力影且响较似小，患结构稻设计河安全正；由恋于徐事变收惭缩影他响，评下部赔楼层若型钢浮混凝剂土梁投混凝桃土内携力有启所减竿小，副型钢至内力掠有所裂增加外，截侦面总侦的内圈力变示化不猴大。2.悬挑穷空腹呆桁架片楼板详沿悬撕挑方稍