新春路和高科大道勘察设计-新春路K1+440～K6+347.874工程地质勘察报告

新春路和高科大道勘察设计-新春路K1+440～K6+347.874工程地质勘察报告新春路和高科大道勘察设计工程地质勘察报告（一次性勘察）新春路K1+440～K6+347.874目录TOC\o"1-2"\h\u1前言 页共71页1前言1.1任务由来及工程概况根据《重庆市综合交通规划》，新春路位于西部（重庆）科学城高新区直管园内，科学城的中部，道路起于高科大道，沿科学公园东侧山麓，向北延伸至西永大道，道路全长约15.4km，根据建设单位的建设时序安排及任务委托，本次勘察范围为新春路桩号K1+440.000～K6+347.874段。根据设计方案，拟建工程概况如下：1、新春路桩号K1+440.000～K6+347.874段，为城市次干道，起于余家沟，由南向北延伸，依次平交高环大道、高新大道、高龙大道，终点接高腾大道，全长4907.874m。设计速度为40km/h，标准路幅为双向六车道，道路规划红线宽26～32m（设计全线32m，高科～燕子湖段26m，局部29m），道路安全等级为二级。拟建道路实施范围起点桩号K1+440.000，X=61104.288，Y=41382.179，设计标高H=336.281；终点桩号K6+347.874，X=65580.511，Y=42648.212，设计标高H=314.690。2、按设计路基标高整平后将在路基两侧形成路堑、路堤边坡，详见下表：表1.1-1路堤边坡概况一览表序号桩号位置边坡类型最大高度安全等级1K1+480-K1+525线路左侧填方边坡25.2一级2K1+552-K1+600线路左侧填方边坡27.8一级3K1+600-K1+830线路左侧填方边坡7.1二级4K2+220-K2+420线路左侧填方边坡15.3一级5线路右侧填方边坡7.1三级6K2+420-K2+820线路左侧填方边坡14.3一级7K2+545-K2+820线路右侧填方边坡11.7二级8K3+000-K3+280线路左侧填方边坡12.3一级9线路右侧填方边坡13.1一级10K3+325-K3+605线路左侧填方边坡16.5一级11线路右侧填方边坡17.9一级12K3+685-K3+880线路右侧填方边坡15.1一级13K3+750-K3+900线路左侧填方边坡10.3二级14K3+900-K3+970线路左侧填方边坡7.8二级15K4+045-K4+200线路左侧填方边坡11.7二级16K4+240-K4+530线路左侧填方边坡14.2一级17线路右侧填方边坡12.7一级18K4+800-K5+140线路左侧填方边坡7.5三级19K5+030-K5+220线路右侧填方边坡5.0三级20K5+340-K5+580线路左侧填方边坡9.1二级21线路右侧填方边坡8.6二级22K5+665-K5+795线路右侧填方边坡7.6三级23K5+715-K5+795线路左侧填方边坡5.0三级24K5+860-K6+320线路左侧填方边坡11.2二级25线路右侧填方边坡11.7二级表1.1-2路堑边坡概况一览表序号桩号位置边坡类型最大高度安全等级1K1+440-K1+520线路右侧岩质边坡14.2二级2K1+440-K1+480线路左侧岩质边坡4.6三级3K1+520-K1+610线路右侧岩质边坡26.3二级4K1+620-K1+720线路右侧土质边坡8.3二级5K1+720-K2+220线路右侧岩质边坡25.3二级6K1+840-K2+220线路左侧岩质边坡22.9二级7K2+820-K2+990线路左侧岩质边坡3.9三级8线路右侧岩质边坡10.9二级9K3+280-K3+340线路右侧岩质边坡9.6二级10K3+600-K3+680线路右侧岩质边坡6.6二级11K3+610-K3+750线路左侧岩质边坡21.2二级12K3+880-K4+060线路右侧岩质边坡20.1一级13K3+970-K4+045线路左侧岩质边坡7.2二级14K4+080-K4+230线路右侧岩质边坡5.2二级15K4+530-K4+600线路左侧土质边坡3.7三级16K4+650-K4+800线路左侧岩土质边坡17.5二级17线路右侧岩质边坡16.8二级18K5+260-K5+340线路左侧岩质边坡3.8三级19线路右侧岩质边坡11.9二级20K5+580-K5+665线路右侧岩质边坡6.1二级21K5+580-K5+715线路左侧岩质边坡7.2二级22K5+795-K5+860线路左侧岩质边坡3.9三级23线路右侧岩质边坡3.4三级1.2勘察范围确定、勘察阶段及等级划分1.2.1勘察范围确定按渝建﹝2013﹞345号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》，据表1.2.1判定可知：本次勘察工作满足勘察范围要求。表1.2-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线的水平距离不应小于1倍边坡高度勘察范围线到坡顶线的水平距离大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围勘察范围线大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界(即剪出口位置)勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界(即剪出口位置)满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边坡线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍//2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边坡外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍//3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍//1.2.2勘察阶段划分按渝建﹝2013﹞346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》，对本次勘察工作进行勘察阶段判定，详见判定表1.2-2～1.2-3。表1.2-2选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地局部分布有危岩，但其影响范围较小。无其它不良地质作用不需选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。无滑坡、崩塌、泥石流不需选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。投资小于20亿元不需选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。非此类工程不需选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。非此类工程不需选址勘察表1.2-3重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地局部分布有危岩，但其影响范围较小。无其它不良地质作用不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。地形平均坡角小于30°，局部有陡坎，但影响范围较小不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。本场地不在三峡库区175m蓄水位(吴淞高程)岸线外侧水平距离100m范围内。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。本场地无地下洞室不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。非此类工程不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。非此类工程不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。非此类工程不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。非此类工程不需进行初步勘察由表1.2-2和表1.2-3判定结果可知，该工程勘察阶段满足《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》的要求，不需进行选址勘察和初步勘察，故本次勘察阶段为一次性勘察。1.2.3场地地质条件复杂程度划分根据本次勘察的目的和任务，结合勘察场区条件及建筑物特点，拟建场地属中等复杂场地（详见表1.2-4），拟建工程安全等级为一～二级；沿线涉及到的边坡安全等级为一～三级。按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）中表3.2.2划分勘察等级为甲级。表1.2-4地质环境复杂程度判定判定因素判别条件场地类别1地形、地貌有两种以上地貌单元，局部地形坡角大于35°复杂2岩层倾角（°）7～13°中等复杂3岩土特征种类较多，较不均匀，性质变化较大，有特殊性土复杂4岩体完整程度较完整为主简单5土层厚度（m）8～15m中等复杂6地表水、地下水对岩土体影响程度中等中等复杂7不良地质现象发育程度不发育简单8破坏地质环境的人类活动中等强烈中等复杂综合判定场地类别为中等复杂场地1.3勘察目的与任务根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）的规定，结合设计对勘察的要求、拟建物的特点及场地地质条件，确定本次勘察的主要目的是：查明拟建道路区域的地质条件，对道路区域的稳定性和建设适宜性作出评价，为工程设计提供工程地质依据。具体任务是：1、取得附有坐标和地形的道路总平面布置图，拟建道路的地面整平高程，拟建道路的性质、规模、荷载、结构特点，可能的基础型式、尺寸和埋置深度，及对地基基础有特殊要求的有关文件。2、搜集地下埋藏物的相关资料。3、查明致灾地质体的成因、类型、分布范围、发展趋势、稳定程度和危害程度，并提出评价与整治所需的岩土参数。4、查明道路范围内岩土的类别、结构构造、厚度、分布、工程特性等，分析和评价地基的稳定性、均匀性，提供地基基础设计、施工所需的岩土参数。5、查明道路区域的水文地质条件，地下水类型、埋藏条件及岩土层的渗透性，并提供地下水位及其变化幅度。评价地下水、土对建筑材料的腐蚀性。6、对道路区域地震效应作出详细评价。7、评价道路路堤、路堑边坡的稳定性，并提出合理的处理措施建议。8、对拟建道路、挡墙的基础持力层、基础类型提出建议，并提供承载力特征值等设计所需的地质参数。9、分析评价道路施工对周边环境的影响及提出施工注意事项。10、分析评价道路区域内特殊性岩土对工程建设的影响。11、分析评价地质条件可能造成的工程风险。1.4勘察依据及执行的主要技术标准1.4.1勘察依据1、建设工程勘察合同；2、工程地质勘察任务委托书；3、建设方提供的方案设计图；4、勘察纲要。1.4.2执行的主要技术标准《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）；《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）；《工程测量通用规范》（GB55018-2021）；《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）；《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）；《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）；《地下工程地质环境保护技术规范》（DBJ50T-189-2014）；《工程岩体分级标准》(GB/T50218-2014)；《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）；《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010（2016版））《工程测量标准》（GB50026-2020）；《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；《建筑工程抗震设防分类标准》（GB 50223-2008）；《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；《岩土工程勘察安全标准》（GB/T50585-2019）；《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）。1.5勘察工作布置及完成工作量我公司于2022年6月接到建设单位下达的勘察任务后，立即组织技术人员收集相关资料，对现场进行了踏勘，并针对设计方案编制了勘察纲要，勘察纲要经建设单位组织专家评审通过后实施。本次勘察根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中相关规定，工作量布置原则如下：1、沿道路中心线、支挡结构走向布置纵向勘探线，钻孔间距20～70m；2、道路全线形成多处路堑及路堤边坡，垂直于道路走向布置横向勘探线，勘探线间距20～70m。其中一般路基段勘探线间距60m左右，路堤、路堤边坡段勘探线间距40m左右，超限高路堤、深路堑边坡段勘探线间距为20-25m，支挡结构段勘探线间距20-30m。勘察方案共计布置钻孔690个，其中钻孔编号LZK1、LZK3、LZK4、LZK6、LZK10、LZK18～LZK20、LZK28、LZK29为新春路与新森大道连接路钻孔，作为边坡孔纳入本次勘察实施，连接路因建设单位建设时序安排，实施过程中取消；3、根据原始地形、岩土界面的起伏情况及路堤边坡、路堑边坡的高度及其影响范围在横向勘探线上布置勘探钻孔，钻孔间距20～30m。4、一般道路段、路堤边坡、路堑边坡横向勘探线协调布置，局部重点区域勘探线加密。5、孔深控制原则：钻孔进入设计高程以下中风化基岩5～8m，控制性钻孔数量不少于钻孔总数的1/3，控制性钻孔深度取大值，一般性钻孔深度取小值。同时钻孔深度应满足地基及边坡稳定性计算分析、地震效应评价、变形计算的要求。6、挡墙段钻孔：重力式挡墙、衡重式挡墙钻孔进入设计标高以下且稳定中风化岩层5～10m；桩板挡墙一般性钻孔进入设计标高以下且稳定中风化岩层8～10m，且悬臂桩进入嵌固段的深度土质时不宜小于悬臂长度的1.0倍，岩质时不小于0.7倍。7、原位测试、取样测试、物探1）对填方或土层进行动力触探等原位测试，部分钻孔进行波速测试，满足地震效应评价。2）在挡墙地段采集岩样进行岩石天然和饱和抗压强度试验，部分进行抗剪、抗拉和变形试验。3）在道路填方地段采集土样，进行物性、天然抗剪、饱和抗剪和压缩变形试验。4）在道路挖方边坡采集岩样，进行岩样抗压、抗剪、抗拉和变形试验，选取部份边坡钻孔进行波速测试。5）1/4～1/3钻孔取岩土样或原位测试。我公司于2022年6月22日组织人员进场正式开展外业工作，于2022年7月27日完成全部外业工作。外业工作后，及时进入室内资料整理阶段，完成的主要实物工作量见表1.5-1。表1.5-1完成实物工作量表项目单位完成工作量工程地质测绘(1:500)km21.12工程测量剖面(1:500)km4.94剖面(1:200)km22.85勘探点布测个/次673钻探钻孔/进尺个/m673/9358.49利用钻孔/进尺个/m33/503.74取样测试岩样组127土样组48水样件9原位试验及波速超重型动力触探m86波速测井孔12注：由于用地原因，经与业主沟通，取消钻孔4ZK68~4ZK80、5ZK14、5ZK15、5ZK20，由于无施工空间，取消钻孔4ZK61，共计取消17个钻孔。为满足评价要求，增加利用钻孔：利用科学会堂详勘孔L-ZY35~L-ZY38、L-ZY81~L-ZY84、L-ZY160~L-ZY162、L-ZY188~L-ZY190，共计14个；利用高新大道景观绿化项目勘察孔L-ZK343、L-ZK345、L-ZK348、L-ZK350、L-ZK354、L-ZK357、L-ZK360、L-ZK362、L-ZK365、L-ZK367、L-ZK371、L-BZK184、L-BZK188、L-ZK351、L-BZK35、L-BZK38、L-BZK192、L-ZK368、L-BZK194，共计19个。新增螺旋钻LXZ1～LXZ4，共计4个；新增地质点DZ1～DZ10、D4ZK77~D4ZK80、D6ZK1共计15个。上述勘探工作调整，满足勘察工作布置要求。1.6勘察工作质量评述本次勘察各项工作均严格按规范、规程操作，其质量分述如下：1.6.1工程地质测绘对场区及周边进行工程地质测绘，测绘面积约1.12km2。工程地质测绘的工作方法是追索法和线路穿越法相结合。根据地形地貌、地层岩性、水文及水文地质特点作详细工程地质测绘，对场地及其周边的微地貌、地层、不良地质现象、冲沟进行测绘、调查、访问，在基岩露头较好的地区，选取具有代表性的工作面进行节理裂隙统计。通过工程地质测绘，对场地的工程地质条件和存在的工程地质问题有了更加深入的认识，同时也对勘察工作的布置具有指导意义。地质界限和地质观测点的测绘精度，在图上不低于2mm。工程地质测绘工作满足精度和质量要求。1.6.2工程测量测量工作以建设方提供的1∶500比例尺总平面图（附有1:500现状管网地形图，电子版）和二级导线控制点（采用重庆市独立坐标、1956黄海高程系）为依据，经现场校核，控制点误差均在《工程测量标准》（GB50026-2020）允许的误差范围内；采用GPS仪器布设钻孔放样，共放孔690个，实际收孔673个。放孔高程测量误差±0.05m；所有剖面图全部实测。剖面测量采用经纬仪视距直伸导线测取。点与点间距不超过5～8米。本次测量方法正确，精度满足规范要求。表1.6-1控制点数据表点名纵坐标X（米）横坐标Y（米）高程H（米）B0160005.08141939.046318.050B0260025.97241906.270313.905B0360086.70341882.301311.649B0460168.86541832.220310.474B0560261.46041776.508303.604B0660323.47741756.887307.621B0760410.81841697.177313.479B0860453.30841772.143312.3761.6.3钻探本工程钻探施工单位为重庆卓汇工程勘察设计有限公司。本次工程地质勘探以钻探为主，主要用于查明场地岩土类型及结构、地下水的分布情况等。共采用10台XJ-150型钻机对场地岩土进行取芯钻进，严格按勘察纲要、钻探规程及技术人员的要求进行。未出现安全质量事故。对土层、岩石强风化层及采样段严格控制回次进尺，岩土芯采取率达到：第四系土层采用小水量清水钻进，填土层采取率＞65%，粉质黏土层采取率＞90%；强风化基岩采用小水量清水钻进，强风化层基岩采取率＞65%，中等风化层基岩采取率达＞80%。技术人员跟班编录，严格按有关规程验收钻孔，保证了原始资料的真实性、可靠性和准确性。跟班编录完成后，随即采用水泥砂浆进行回填封孔。钻探工作符合规范要求，钻探质量优良。1.6.4水文地质观测施工结束后将施工残留水提干，经24小时后对所有钻孔进行水位观测。水位观测工作满足相关规范要求。1.6.5取样及室内测试为满足工程设计和施工要求，选取场地范围内具有代表性的钻孔取中风化岩样进行了室内试验，岩样及时采用封口胶封包，并装箱保存，主要试验内容：岩石物理性质、单轴抗压试验、三轴剪切试验和变形试验；现场用薄璧取土器采集I级土样，并及时封存，主要试验内容：土常规试验、直剪试验、固结试验、渗透系数测试；在钻孔中采集扰动土样进行土腐蚀试验；采集地表水及钻孔地下水水样进行水质分析实验。采样及送样满足有关规定要求。本次勘察室内试验委托重庆市地质矿产勘查开发集团检验检测有限公司完成，试验严格按相关规范进行。1.6.6N120超重型动力触探试验场地内填土分布广泛，为了查明填土密实度等物理力学性质，勘察期间选取28个钻孔，对填土进行超重型动力触探试验。1.6.7钻孔波速试验勘察期间选取代表性钻孔进行钻孔波速试验，测试工作严格按相关规范、规程执行。1.6.8地质编录技术人员跟班按回次进行编录，并根据不同的地质情况及时指导施工。素填土按颜色、状态、物质组成、回填方式及回填时间等进行描述；粉质黏土按颜色、矿物组成、状态、包含物、刀切面等进行描述；基岩按颜色、结构构造、矿物成分、胶结物质、岩芯完整及风化情况、裂隙发育情况等进行了描述。地质资料的收集：准确、及时、齐全、可靠。各项资料在野外均进行了自检和互检，资料整理符合要求。1.6.9外业见证本工程的勘察全过程由建设方委托的重庆市二零五勘测设计有限公司的见证员龚德胜（印章号：YKJZ-2310293-0013）进行勘察全过程外业见证，见证工作按《建设工程勘察质量管理办法》（建设部第115号令）及市建委《关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见》（渝建发〔2008〕209号）的有关规定进行。勘探质量良好。1.6.9室内资料整理室内工作采用理正工程地质勘察软件8.5版（重庆版）结合AutoCAD制图，完成勘探点平面布置图、工程地质剖面图、钻孔柱状图的绘制；文字部分全部采用国产WPS软件进行编辑。综上所述，本次勘察工作严格按照相关规程、规范进行，勘探方法、手段及工作量布置合理，原始数据真实可靠，岩土测试符合相关技术标准的规定。勘察成果资料达到一次性勘察精度要求，经审查合格后可供设计与施工单位使用。2工程地质条件2.1地理交通新春路位于西部（重庆）科学城高新区直管园内，科学城的中部，道路由南向北延伸，依次平交高环大道、高新大道、高龙大道，终点接高腾大道，交通十分便利（如图2.1-1）。图2.1-1交通位置图2.2气象水文2.2.1气象根据重庆市气象局气象观测资料，勘察区属亚热带季风性湿润气候，日照总时数1000～1200h，气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，春夏之交夜雨尤甚。气温的垂直分带明显，海拔高程300m以下的沿江河谷区，年平均气温为18.0～18.8℃。年无霜期349天左右。气温：多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃(2006年8月15日)，日最低气温-1.8℃(1955年1月11日)，最大平均日温差11.9℃(1953.7)。降水量、蒸发量：最大年降水量1544.8mm，最小年降水量740.1mm，多年平均降水量为1082.6mm，降雨多集中在5～9月，约占全年降雨量的70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达65mm；多年平均蒸发量1138.6mm。2.2.2水文道路沿线分布有水库二座，包括拦河水库、青果树水库。其它地表水体主要表现为水田、鱼塘蓄水。大气降雨是该区域内地表水及地下水的主要补给源。表2.2-1拟建道路沿线地表主要水体分布一览表名称现状情况水库及水系概况拦河水库位于梁滩河流域，为均质土坝，坝高13.26m，坝长103m，坝址以上集水面积1.43km²，多年平均当地径流量55.06万m³。水库总库容20.85万m³，为Ⅴ等小（二）型水利工程，调洪库容7.8万m³，兴利库容13.6万m³，水面面积0.03km²。设计灌溉面积1380亩。校核洪水位338.37m，设计洪水位337.92m，正常蓄水位336.71m，防洪限制水位336.71m，死水位328.59m。该水库位于拟建道路K1+720～K1+820左侧，距道路填方区外侧约45m。本段道路设计标高约346m，填方外侧边缘标高约342m，高于水库防洪限制水位，水库对该段道路建设影响小。青果树水库位于梁滩河流域，为均质土坝，坝高约6.3m，坝长83.2m，坝址以上集水面积0.43km²。水库总库容23.1万m³，为Ⅴ等小（二）型水利工程，调洪库容5.1万m³。校核洪水位310.61m，设计洪水位310.32m，正常蓄水位309.60m，防洪限制水位309.60m，死水位304.94m。该水库位于拟建道路K3+800左侧，设计路填方区部分已回填至坝体中上部。本段道路设计标高约317m，水库对该段道路建设影响较大。表2.2-2拟建道路沿线地表其它主要水体情况序号位置桩号照片地表水体特征1K1+480～K1+600该段原始地形坡脚处有一小溪沟，位于拦河水库下游，宽度约2.5～4.2m，勘察期间水位约308.80m，最高水位约310.10m，勘察期间水深约0.2～0.45m。小溪沟在道路K1+580左侧回填区，建议在该处设置箱涵通过。2K2+060K2+140在桩号K2+060中线处及K2+140东侧位置各存在一积水塘，面积分别约为300㎡、280㎡，勘察期间水位为359.10m、363.92m，勘察期间水深约0.4～1.0m。该段为挖方区，后期将直接挖除。3K2+320拟建道路中线偏左侧分布有一鱼塘，地表水体分布面积约920㎡，勘察期间水位约318.51m，勘察期间水深约0.5～1.3m。该段为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。4K2+590～K2+690拟建道路中线偏左侧分布有多个鱼塘、藕田，地表水体分布面积约4800㎡，勘察期间水位约301.30m～303.10m，勘察期间水深约0.5～1.5m。该段中部有一自西向东排泄的小溪沟，宽度约1.5～2.8m，勘察期间水位301.40m，最高水位约301.90m，勘察期间水深约0.3～0.45m。该段为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。建议在该处小溪沟设置箱涵通过。5K3+160道路右侧外有一鱼塘，占地面积约143㎡。勘察期间水位为300.5m，水深约0.15～0.50m。拟建道路在此路段通过方式为高填方，已有鱼塘位于右侧回填边线外约5.0m，对道路影响较小。6K3+730～K3+820拟建道路中线偏右侧分布有多个鱼塘、藕田，地表水体分布面积约6500㎡，勘察期间水位约302.65～304.20m，勘察期间水深约0.3～1.2m。该段为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层，设置涵洞通过。7K4+310～K3+340拟建道路中线分布有一鱼塘，地表水体分布面积约1500㎡，勘察期间水位约311.59m，勘察期间水深约0.4～1.2m。该段为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。8K4+440～K4+480拟建道路右侧分布有一鱼塘，地表水体分布面积约4800㎡，勘察期间水位约305.57m，勘察期间水深约0.5～1.6m。该段为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。9K4+480该处有一自西向东排泄的小水沟，宽度约1.2～2.2m，勘察期间水位305.20m，最高水位约306.20m，勘察期间水深约0.12～0.25m。该段为填方，建议在该处设置涵洞通过。10K4+820道路左侧有一鱼塘，占地面积约300㎡。勘察期间水位为309.52m，水深约0.15～0.50m。拟建道路在此路段通过方式为高填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。11K5+360道路左侧外有一鱼塘，占地面积约350㎡。勘察期间水位为301.90m，水深约0.15～0.44m。拟建道路在此路段通过方式为填方，已有鱼塘位于左侧回填边线外约30.0m，对道路影响较小。12K5+380该处有一自西向东排泄的小水沟，宽度约1.4～2.5m，勘察期间水位301.34m，最高水位约302.55m，勘察期间水深0.1～0.2m，连续干旱后有断流情况。该段为填方，建议在该处小溪沟设置箱涵通过。13K6+080道路左侧有一鱼塘，占地面积约340㎡。勘察期间水位为301.70m，水深约0.15～0.50m。拟建道路在此路段通过方式为填方，建议排干鱼塘水体后清除软弱土层。14K6+120～K6+180该处有一自西北向东南排泄的钟家园河，宽度约2.6m，勘察期间水位300.96m，最高水位约301.81m，勘察期间水深0.1～0.3m。该段为填方，建议在该处设置箱涵通过。2.3地形地貌拟建道路位于构造剥蚀浅丘地貌区，区内背斜与向斜相间分布，构成低山、丘陵、平坝、河流的组合地貌特征。拟建道路位于槽谷地段，沿线微地貌类型属山地丘陵地貌区。区内地形地貌受区域构造和岩性的制约，地貌构架受构造控制，岭脊走向与构造线基本一致，总体呈北东南西向排列，丘陵呈串珠状排列，地形受岩性制约明显，区内地层以泥岩、砂质泥岩、砂岩为主，受其影响，地形起伏平缓，泥岩出露区，丘坡浑圆，丘谷宽缓，砂岩出露地段常形成局部陡坡。地面坡角一般为5°～30°，局部段较陡。2.4地质构造及地震2.4.1地质构造道路所在区域属扬子准地台重庆台坳—重庆陷褶束—华蓥山穹褶束。重庆陷褶束由一系列平行雁行排列的隔挡式梳状褶皱构造和走向压性断裂组成。如华蓥山、铜锣峡、观音峡及南温泉等线形高隆起背斜，呈北东-南西向展布；沿华蓥山复式背斜构造南端向西南撒开，向北东收敛的重庆帚状构造带由沥鼻峡、温塘峡、观音峡、铜锣峡、明月峡等背斜构造组成。背斜构造陡窄，向斜宽缓。背斜翼部岩层倾角在45°以上，局部直立或倒转，宽约4～6km；向斜地层倾角在10°～35°，轴部近水平，宽10～20km。场地处于北碚向斜东翼，倾向266°～282°，倾角7～13°，层面结合很差，为软弱结构面，砂岩、砂质泥岩互层呈单斜产出，岩体结构类型为中厚～巨厚层状。工作区构造分布见图2-4-1。综上，拟建场地地质构造简单。图2.4-1构造纲要图本次工作区位于北碚向斜东翼，区内无断层经过，岩层基本呈单斜产出，岩层层面多为泥质充填，结合很差，属软弱结构面；测得9组优势构造裂隙。结构特征见下表：表2.4.1-1拟建道路沿线层面特征一览表编号分布里程岩层产状层面特征CM1K1+440～K1+830271-305°∠5-9°（优势产状282°∠7°）间距0.5～1.0m，延伸1.6～3.4m，裂面较不平，闭合，无充填，结合程度差，属软弱结构面CM2K1+830～K3+340264-295°∠8-12°（优势产状274°∠10°）间距0.5～1.5m，延伸2.2～4.0m，裂面较不平，闭合，无充填，结合程度差，属软弱结构面CM3K3+340～K4+600258-285°∠10-15°（优势产状266°∠13°）间距0.5～1.5m，延伸3.1～4.4m，裂面较不平，闭合，无充填，结合程度差，属软弱结构面CM4K4+600～K6+347.874270-298°∠6-11°（优势产状277°∠8°）间距0.5～1.5m，延伸2.8～5.0m，裂面较不平，闭合，无充填，结合程度差，属软弱结构面表2.4.1-2拟建道路沿线裂隙面特征一览表序号分布里程优势裂隙产状结构面特征LX1K1+440～K1+830285°∠81°间距0.4～1.8m，延伸2.0～4.2m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX2195°∠83°间距0.5～1.6m，延伸1.8～4.6m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX3K1+830～K3+340298°∠82°间距0.4～1.5m，延伸2.1～5.2m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX4210°∠84°间距0.5～2.1m，延伸1.7～4.4m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX5K3+340—K3+900337°∠83°间距0.6～1.7m，延伸1.4.0～4.3m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX663°∠77°间距0.4～1.8m，延伸1.9～5.0m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX7K3+900—K4+600163°∠81°间距0.5～2.1m，延伸1.6～3.9m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX8261°∠85°间距0.3～2.4m，延伸1.2～6.7m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX9K4+600--K6+347.87492°∠76°间距0.3～1.6m，延伸2.1～4.5m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX105°∠71°间距0.4～1.1m，延伸2.0～5.3m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差LX11325°∠77°间距0.3～1.2m，延伸1.7～5.1m，裂面较不平，闭合，无充填，属软弱结构面，结合程度差2.4.2地震重庆地区位于我国南北地震带中段，辖区内分布三大地震断裂带：华蓥山基底断裂带、长寿遵义基底断裂带、七曜山基底断裂带，历史上曾发生多次地震。自公元前26年以来，有记载的大于或等于4.7级的地震有20余次，属地震活动性较弱的中强地震活动区。自2002年以来，监测到的最大一次地震是于2017年11月23日发生在武隆县5.0级地震，其次，2004年11月22日发生在石柱县4.6级地震，震中烈度为5度，有感范围900平方公里；武隆县江口地震震级为3.5级，烈度达6度；巫溪县孔梁水库诱发的3.4级地震，地面房屋被破坏。重庆地震的特点是震源很浅，比如1989年11月20日渝北区统景（靠近长寿遵义基底断裂带）发生的地震，震源仅5公里。表2.4.2-1重庆地区有记录的中强地震表发生日期震级震中烈度发震地主城区烈度备注1854.12.245.5Ⅶ重庆南川Ⅳ1855.84.75Ⅵ重庆彭水≤Ⅳ1856.6.106.25Ⅷ重庆黔江≤Ⅴ1989.11.205.2-5.4Ⅶ渝北统景Ⅳ双震1999.8.175.0Ⅵ重庆荣昌县城Ⅲ1997.8.135.2Ⅶ重庆荣昌Ⅲ2001.6.234.9Ⅵ重庆荣昌≤Ⅲ2004.11.224.6Ⅴ重庆石柱县有感2008.5.128.0Ⅺ四川省汶川县Ⅴ2010.1.315.0Ⅶ四川省遂宁市与重庆市潼南县交界处有感2016.12.274.8Ⅵ重庆荣昌有感2017.11.235.0Ⅵ重庆武隆有感2021.9.166.0Ⅷ四川省泸州市泸县有感根据上述资料，场区历史上未出现过地震烈度大于Ⅵ度的地震。本区新构造运动主要为间歇性抬升，属构造较稳定地区。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015年版）及《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010，2016年版）的规定，重庆市高新区所在地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。2.5地层岩性本场地内岩土种类较多，据地面调查及钻探揭示，场地内上覆土层为第四系全新统素填土(Q4ml)、残坡积粉质黏土(Q4el+dl)、淤泥质粉质黏土(Q4l)；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2s)的砂质泥岩(Sm)、砂岩(Ss)及泥质粉砂岩(As)；侏罗系上统遂宁组（J3sn）的泥岩(Ms)及砂岩(Ss)及泥质粉砂岩(As)。详述如下：第四系全新统（Q4）：1、素填土（Q4ml）：杂色，稍湿，组成物质主要为砂岩、泥岩碎石及粉质黏土，碎石主要粒径为5~30cm，局部粒径较大，含量6~50%不等。按成因可分为三类。第一类为沿线已有房屋及周边区域，结构松散～稍密，回填年限约3～5年；第二类为已有乡村道路区域结构中密～密实，回填年限约5年以上；第三类为沿线周边工程建设时无序抛填，结构松散，回填时间约1~3年。2、残坡积粉质黏土（Q4el+dl）：黄褐色、灰褐色，主要由粉粒和粘粒组成，韧性及干强度中等，无摇振反应，稍有光泽，表层含薄层耕植土、偶夹少量砾石、植物根系等杂物。主要呈可塑状；农田、洼地等区域主要呈软塑～可塑状。3、淤泥质黏土(Q4l)灰黑色，一般呈流塑状，韧性中等、干强度中等、无光泽，有刺激性气味。主要分布于水田、藕田、鱼塘及水库。一般淤泥厚度0.70～2.10m。～～～～～～～～～～～～不整合接触～～～～～～～～～～～～～K1+440～K3+910段侏罗系中统沙溪庙组（J2s）：1、砂岩（Ss）：灰白色～浅紫灰色，主要矿物成份为石英、长石、云母等，局部含泥质较重，夹紫红色泥质条带或团块；细粒～中粒结构，钙泥质胶结，以钙质胶结为主，中厚层～厚层状构造。强风化岩体强度低，锤击易碎，岩芯多呈碎块及短柱状。中风化岩体岩芯较完整，强度较高，局部含泥质重，强度偏低，锤击声脆，较难击碎，岩芯多呈柱状，其中部分浅紫灰色砂岩含泥质重长时间暴露在空气中较易风化，强度降低较严重。2、泥质粉砂岩(As)：黄褐色、暗灰色，由长石、石英、云母及少量暗色矿物组成。粉砂质结构，薄～中厚状构造，钙泥质胶结。强风化岩体强度低，锤击易碎，岩芯完整性差，呈粉砂状、碎块状及少量短柱状，岩质软，手捏易碎，强度低；中风化岩芯整体较完整，呈短柱状，强度较低，手搓表面砂粒脱落，长时间暴露在空气中较易风化，强度降低较严重。3、砂质泥岩（Sm）：紫红色～紫灰色，主要成分为黏土矿物，含有少量粉砂，局部砂质含量较高，泥质胶结，泥质结构，中厚层状构造。强风化岩体风化裂隙发育，裂面呈黑褐色，岩质极软，岩芯较破碎，呈碎块状；中风化岩体岩质较软，锤击声脆，岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整。K3+910～K6+347.874段侏罗系上统遂宁组（J3sn）：1、砂岩（Ss）：浅灰色～紫灰色，主要矿物成份为石英、长石、云母等，局部含泥质较高，夹紫红色泥质条带或团块；细粒～中粒结构，钙泥质胶结，以钙质胶结为主，中厚层～厚层状构造。强风化岩体强度低，锤击易碎，岩芯多呈碎块及短柱状。中风化岩体岩芯较完整，强度较高，局部含泥质重，强度偏低，锤击声脆，较难击碎，岩芯多呈柱状，其中部分紫灰色砂岩长时间暴露在空气中较易风化，强度降低较严重。2、泥岩（Ms）：紫红色～砖红色，主要成分为黏土矿物，局部砂质含量较高，泥质胶结，泥质结构，中厚层状构造。强风化岩体风化裂隙发育，裂面呈黑褐色，岩质极软，岩芯较破碎，呈碎块状；中风化岩体岩质较软，锤击声脆，岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整。3、泥质粉砂岩(As)：黄褐色、暗灰色，由长石、石英、云母及少量暗色矿物组成。粉砂质结构，薄～中厚状构造，泥质胶结。强风化岩体强度低，锤击易碎，岩芯完整性差，呈粉砂状、碎块状及少量短柱状，岩质软，手捏易碎，强度低；中风化岩芯整体较完整，呈短柱状，强度较低，手搓表面砂粒脱落，长时间暴露在空气中较易风化，强度降低较严重。2.6基岩面及风化带特征根据现场调查及钻探揭露，场地内基岩绝大部分区域被覆盖层覆盖，仅在局部陡坎处出露，基岩面起伏变化情况受地层岩性、地质构造及地形地貌起伏特征等影响。根据钻探揭示，场地内覆盖层厚度0.1～15.6m（4ZK120），基岩面埋深不均匀，基岩面坡度变化多为5～24°，局部有陡坎。场地基岩划分为强风化带及中等风化带。基岩强风化带厚度约0.0～5.5m（1ZK35）。强风化层底随基岩面起伏而起伏，强风化层风化强烈，质软，可见风化裂隙；中等风化带岩体较完整，岩质较硬。2.7水文地质条件1、场地地下水因含水介质的差异和赋水空间的不同，可分为松散土层孔隙水、基岩裂隙水。（1）松散土层孔隙水主要赋存于第四系全新统人工填土层中，主要靠大气降水补给为主，水量总体上较小，呈雨季大旱季小的特点，受季节影响显著，部分渗入地下，具埋藏浅，透水性强、富水性弱等特点。（2）基岩裂隙水裂隙水的埋藏条件受基岩面形态、岩性、节理裂隙发育程度及风化等因素的控制，因此富水性不均一。场地内基岩岩性为主要泥岩与砂岩互层。裂隙水主要赋存于浅部的风化裂隙和砂岩裂隙中，接受大气降雨补给，因风化带厚度一般较小，且泥岩具隔水性，其水量较小，由于区内地下水接受补给的来源主要为大气降水，故地下水的动态变化同大气降水密切相关，一般随着降雨量的变化而变化，受大气降水控制显著，降水后绝大多数沿岩土孔隙、裂隙向地形低洼处排泄。（3）钻孔地下水位测量钻探施工完成后，对所有钻孔均抽干钻孔循环液，24小时后，利用电子水位计进行地下水位测量。根据测量结果，地势较低处的鱼塘、农田、水沟周边范围钻孔见地下水位恢复，其余钻孔未见地下水恢复。2、拟建场地内岩土层主要为填土、粉质黏土、砂岩、泥质粉砂岩、砂质泥岩、泥岩，其中：填土渗透性好，为相对含水层，淤泥质黏土含水量高但透水性差，为相对隔水层；粉质黏土为相对隔水层；砂岩、泥质粉砂岩为相对含水层，泥岩、砂质泥岩为相对隔水层。粉质黏土属弱透水层，现场抽水试验难以形成稳定流状态，且恢复时间极慢，故选择不扰动土样进行室内试验测试，根据室内渗透试验，粉质黏土渗透系数取K=0.018m/d（详见表3.3.1-3）；根据地区及临近项目经验，填土渗透系数可取K=6.5~10.0m/d（经验值），泥岩渗透系数K=0.080-0.095m/d（经验值），砂岩渗透系数K=0.50-0.70m/d（经验值）。场地内地表水和地下水的主要来源均为降雨补给，水位受降雨影响波动较大，均通过蒸发及向地形低洼处径流排泄。综上所述，拟建场地水文地质条件中等复杂。2.8水、土腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009版））判定本场地环境类型为Ⅱ类。1、本次勘察取地表水样4件，进行水质分析，实验成果见表2.8-1。表2.8-1地表水腐蚀性判定表评价类型腐蚀介质规范标准测定值腐蚀性评价等级指标值S1S2S3S4按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性评价SO42-（mg/L）微＜30014.110.9885.24104.25微Mg2+（mg/L）微＜20005.655.79.679.62NH4+（mg/L）微＜5000000OH-（mg/L）微＜430000000总矿化度（mg/L）微＜20000267.82257.03303.91289.31按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性评价PH值微＞6.59.219.228.017.99微侵蚀性CO32-(mg/L)微＜150000HCO3-(mmol/L)微＞1.01.3361.4562.0741.615水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价（长期浸水）水中CL-含量（mg/L）微＜1000053.8960.3611.428.62微水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价（干湿交替）水中CL-含量（mg/L）微＜10053.8960.3611.428.62微本次勘察采取了钻孔内地下水样5件，进行水质分析，实验成果见表2.8-2。表2.8-2地下水腐蚀性判定表评价类型腐蚀介质规范标准测定值腐蚀性评价等级指标值2ZK1173ZK1284ZK585ZK446ZK18按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性评价（干湿交替）SO42-（mg/L）微＜30085.24102.2954.48122.28105.82微Mg2+（mg/L）微＜200012.409.7219.738.4312.15NH4+（mg/L）微＜50000000OH-（mg/L）微＜4300000000总矿化度（mg/L）微＜20000617.63305.75500.35359.07397.06按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性评价PH值微＞6.57.416.707.487.587.61微侵蚀性CO32-(mg/L)微＜1508.78000HCO3-(mmol/L)微＞1.05.7041.7954.9461.9542.632水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价（长期浸水）水中CL-含量（mg/L）微＜1000022.6311.6419.6217.8924.14微水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价（干湿交替）水中CL-含量（mg/L）微＜10022.6311.6419.6217.8924.14微2、本次勘察采取土样5件进行腐蚀性项目测试，实验成果见表2.8-3。表2.8-3土的腐蚀性判定表评价类型腐蚀介质试验值判别标准等级腐蚀性评价2ZK893ZK1234ZK1035ZK606ZK20按环境类型土对混凝土结构的腐蚀性评价SO42(mg/kg)5447575860Ⅱ类环境<300*1.5微微Mg2+(mg/kg)86778<2000*1.5微OH-(mg/kg)00000<43000*1.5微按地层渗透性土对混凝土结构的腐蚀性评价PH值8.848.908.798.918.86A>6.5微B>5.0土对钢筋混凝土结构中的钢筋Cl-(mg/kg)75667A<400微微B<250微微土对钢结构PH值8.848.908.798.918.86>5.5微微根据实验结果，判定地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性；判定场地内土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。场地局部分布有淤泥质土，局部可能存在腐蚀性，因无利用价值，一般建议清除后换填，故未取样测试腐蚀性。2.9不良地质现象通过工程地质调查测绘及收集资料，场地内未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象，无活动断裂等不良自然地质致灾体。本次勘察范围内未见墓穴、岩溶、河道、防空洞、沟浜、孤石等对工程不利的埋藏物。场地总体上稳定性良好。局部发育有危岩，具体如下：（1）在主线起始端K1+440西侧斜坡发育有危岩W1（见平面图及剖面图1—1’），斜坡下方为毛毛虫农场范围。照片2.9-1危岩体W1根据现场调查，该处危岩长约5.1m，高约4.3m，厚约2.8m，危岩体积约50m3（见照片2.9-1）。危岩W1主要受层面、裂隙的不利组合控制，现状基本稳定，但在卸荷裂隙、风化、水的作用、地震、树木的根劈作用等因素的长期影响，对其稳定性影响很大，随着影响因素的加剧，稳定性将会越来越差，在各种不利因素作用下，危岩体稳定性逐渐降低，危岩由基本稳定状态向欠稳定状态发展，在暴雨等不利因素作用下，易出现失稳崩塌。破坏模式包括为滑移式、倾倒式、坠落式等，主崩方向220°～280°。该危岩位于设计放坡线以外斜坡坡顶，距离较近，后期道路开挖、放炮及后期运营均会对危岩造成不利影响，建议施工阶段对其进行清除或封闭处理，必要时采取锚固措施。（2）在主线K1+580～K1+630线路东侧坡顶发育有危岩带（见平面图及剖面图9-9’）。该处危岩主要受层面、裂隙的不利组合控制，同时危岩将受卸荷裂隙、风化、水的作用、地震、树木的根劈作用等因素的影响，对其稳定性影响很大，随着影响因素的加剧，稳定性将会越来越差，在各种不利因素作用下，危岩体稳定性逐渐降低，危岩由基本稳定状态向欠稳定状态发展，在暴雨等不利因素作用下，易出现失稳崩塌。破坏模式包括为滑移式、倾倒式、坠落式等。根据现场调查，勘察影响范围危岩带总长约41m，高2.5～6m，厚1～5m，危岩体积约400m3（见照片2.9-2）。危岩带表面见较多外倾裂隙，坡顶偶见宽度0.1～0.3m的卸荷裂隙，危岩下部砂泥岩交界处形成凹岩腔，陡坡下有滚落的块状砂岩。危岩破坏模式为坠落式，滑移式，主崩方向270°～340°。该危岩带位于设计放坡线以外坡顶，后期道路开挖、放炮及后期运营均会对危岩带造成不利影响，建议施工阶段对其进行清除或封闭支护处理，必要时采取锚固措施。照片2.9-2危岩体W2（3）在主线K2+160～K2+210线路西侧坡顶发育有危岩带,（见平面图及剖面图26-26’）。该处危岩主要受层面、裂隙的不利组合控制，同时危岩将受卸荷裂隙、风化、水的作用、地震、树木的根劈作用等因素的影响，对其稳定性影响很大，随着影响因素的加剧，稳定性将会越来越差，在各种不利因素作用下，危岩体稳定性逐渐降低，危岩由基本稳定状态向欠稳定状态发展，在暴雨等不利因素作用下，易出现失稳崩塌。破坏模式包括为滑移式、倾倒式、坠落式等。根据现场调查，勘察影响范围危岩带总长约40m，高2.2～4.5m，厚1～4m，危岩体积约300m3（见照片2.9-3）。危岩带表面见较多外倾裂隙，坡顶偶见宽度0.1～0.3m的卸荷裂隙，危岩下部砂泥岩交界处形成凹岩腔，陡坡下有滚落的块状砂岩。危岩破坏模式主要为坠落式，主崩方向260°～330°。该危岩带位于设计放坡线顶（与路基边坡反向），距离较近，后期道路开挖、放炮及后期运营均会对危岩带造成不利影响，而坡脚有民房，破坏后果严重。建议施工阶段对其进行清除或封闭支护处理，必要时采取锚固措施。照片2.9-3危岩体W32.10特殊性岩土本场地存在的特殊性岩土主要为填土、残坡积粉质黏土、淤泥质黏土及强风化岩体，详述如下：1、素填土：杂色，稍湿，组成物质主要为砂岩、泥岩碎石及粉质黏土，碎石主要粒径为5~30cm，局部粒径较大，含量6~50%不等。按成因可分为三类：第一类为沿线已有房屋及周边区域，结构松散～稍密，回填年限约3～5年；第二类为已有乡村道路区域结构中密～密实，回填年限约5年以上；第三类为沿线周边工程建设时无序抛填，结构松散，回填时间约1~3年。2、残坡积粉质黏土：黄褐色、灰褐色，主要由粉粒和粘粒组成，韧性及干强度中等，无摇振反应，稍有光泽，表层含薄层耕植土、偶夹少量砾石、植物根系等杂物。主要呈可塑～硬塑状；农田、洼地等区域主要呈软塑～可塑状。3、淤泥质黏土道路沿线多为原始地形，淤泥质黏土属软土，主要分布在水田、鱼塘、水沟位置表层，呈灰黑色，一般呈流塑状，韧性中等、干强度中等、无光泽，有刺激性气味，一般淤泥厚度0.70～2.10m，为软弱土，建议对呈流塑～软塑状黏土进行清除、换填或抛石挤淤处理。4、强风化岩体：场地内基岩强风化带厚度约0.0～5.5m，为侏罗系中统沙溪庙组、侏罗系上统遂宁组基岩，强风化层底随基岩面起伏而起伏，强风化层风化强烈，质软，风化裂隙发育。强风化层承载力低，可作为荷载较小的构筑物基础持力层。3岩土物理力学特征为准确获取各岩土体物理力学指标及设计参数，本次勘察按不同地层划分地质单元，并结合各地层单元特征取样进行室内试验，取得了相应的岩土物理力学参数。试验过程及成果整理严格按相关规程规范执行。3.1工程地质分层与统计单元划分1、素填土：杂色，主要由粉质黏土及砂岩、泥岩碎块石组成，拟建场地内分布较广泛。该层土根据现场调查、钻探揭示、动力触探等情况，划分为三个统计单元。K1+440～K4+360段填土多分布在已有居民住宅附近及已有乡村道路区域，已有房屋及周边区域，结构松散～稍密，回填年限约3～5年，划分为一个统计单元；已有乡村道路区域结构中密～密实，回填年限约5年以上，划分为一个统计单元。桩号K4+360～K6+347.874途经高新大道、科学会堂、高龙大道、高腾大道，该段区内（除已完成道路区域）填土多为周边场地建设时无序回填，回填时间1～3年，结构松散为主，划分为一个统计单元。2、粉质黏土：黄褐色、灰褐色，呈可塑状态，残坡积成因，无摇振反应，稍有光泽、干强度中等，韧性中等。根据现场调查、钻探揭示，划分为二个统计单元。桩号K1+440～K2+560段粉质黏土多分布在原始丘陵及斜坡表层，将其划分为一个统计单元；桩号K2+560～K6+347.874段多经过地势较低洼的区域，该段粉质黏土多分布在农田区域，将其划分为一个统计单元。3、砂岩：强风化带的岩体破碎，中等风化带岩体较完整。根据现场地质调查及室内试验成果，划分为二个统计单元。桩号K1+440～K3+910段位于侏罗系中统沙溪庙组，划分为一个统计单元；桩号K3+910～K6+347.874段位于侏罗系上统遂宁组，划分为一个统计单元。4、砂质泥岩：强风化带的岩体破碎，中等风化带岩体较完整。砂质泥岩分布在桩号K1+440～K3+910段侏罗系中统沙溪庙组，根据现场地质调查及室内试验成果，将其划分为一个统计单元。5、泥岩：强风化带的岩体破碎，中等风化带岩体较完整。泥岩分布在桩号K3+910～K6+347.874段侏罗系上统遂宁组，根据现场地质调查及室内试验成果，将其划分为一个统计单元。6、泥质粉砂岩：强风化带的岩体破碎，中等风化带岩体较完整。钻探揭露该层多为强风化，中风化泥质粉砂岩分布在桩号K1+440～K3+910段，主要以透镜体形式存在，层位不稳，分布不均，故将中风化泥质粉砂岩划分为一个统计单元。3.2工程地质统计原则本次勘察岩土的物理力学指标，按场地的工程地质分层分别进行统计，主要应用了《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-174-2014)中统计公式统计：1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、计算标准值公式：5、某一风险概率ɑ时的修正系数：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率ɑ时的修正系数；——风险概率ɑ（或置信概率Ps）时的概率系数，按附录查取；——岩土参数标准值。当风险概率ɑ=0.05，变异系数≦0.3时，修正系数也可按下式确定。工程安全等级为一级的勘察工程应取ɑ=0.025（或置信概率Ps=0.975）；工程安全等级为二级、三级的勘察工程可取ɑ=0.05（或置信概率Ps=0.95）。3.3室内试验成果分析统计3.3.1室内土样试验成果的统计分析本次详细勘察在场地内采集了原状粉质黏土样进行了室内物理力学性质试验，详见下表3.3.1-1～表3.3.1-3。3.3.1-1粉质黏土物理力学试验成果汇总表（K1+440～K2+560）野外编号物理性质天然快剪饱和快剪固结天然含水率(%)天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)比重孔隙比饱和度（%）10mm液限(%)塑限(%)塑性指数液性指数粘聚力(kPa)内摩擦角（°）粘聚力(kPa)内摩擦角（°）压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量Es1-2(MPa)1ZK1223.22.002.021.622.730.68292.931.118.412.70.3825.114.817.210.10.335.061ZK2922.12.022.031.652.710.63893.929.517.911.60.3619.715.114.910.40.315.221ZK3725.51.931.961.542.720.76990.231.818.713.10.5225.112.217.28.70.404.442ZK4625.81.951.961.552.720.75593.030.618.312.30.6122.812.415.68.90.374.762ZK8923.91.992.011.612.730.70093.231.318.512.80.4223.813.817.89.70.345.022ZK9427.11.901.941.492.730.82689.531.018.812.20.6816.711.913.58.90.513.55频数（n)66666666666666666平均值(μ)24.61.971.991.582.720.72892.130.918.412.50.5022.213.416.09.40.384.68标准差（σ）1.850.050.040.060.010.071.780.780.330.520.133.351.401.670.720.070.62变异系数（δ）0.0750.0230.0190.0380.0030.0930.0190.0250.0180.0420.2640.1510.1050.1040.0760.1940.132修正系数0.940.980.980.971.000.920.980.980.990.970.780.880.910.910.940.840.89标准值19.412.214.68.8由物理力学性质试验统计结果可知：K1+440～K2+560段场地内粉质黏土塑性指数平均值12.5；液性指数平均值为0.50，土层定名粉质黏土、可塑状态；压缩系数平均值a1-2=0.38MPa-1，压缩模量平均值Es1-2=4.68Mpa，表明粉质黏土具中等压缩性；粉质黏土天然快剪粘聚力标准值19.4KPa，内摩擦角标准值12.2°；粉质黏土饱和快剪粘聚力标准值14.6KPa，内摩擦角标准值8.8°。3.3.1-2粉质黏土物理力学试验成果汇总表（K2+560～K6+347.874）野外编号物理性质天然快剪饱和快剪固结天然含水率(%)天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)比重孔隙比饱和度（%）10mm液限(%)塑限(%)塑性指数液性指数粘聚力(kPa)内摩擦角（°）粘聚力(kPa)内摩擦角（°）压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量Es1-2(MPa)2ZK11225.41.941.961.552.720.75891.130.718.312.40.5722.413.016.18.90.394.562ZK12322.52.032.041.662.730.64794.931.618.613.00.3025.014.918.210.00.305.432ZK12628.01.881.911.472.720.85289.431.918.713.20.7018.511.614.08.50.543.432ZK13324.21.982.001.592.720.70693.230.518.212.30.4921.613.715.99.40.354.933ZK1225.01.951.991.562.730.75091.032.419.013.40.4527.513.018.48.70.424.213ZK2024.51.961.991.572.730.73491.132.619.313.30.3926.913.217.79.60.384.613ZK3221.62.042.061.682.720.62194.628.917.711.20.3517.915.513.410.80.305.463ZK4025.21.941.961.552.730.76290.332.118.813.30.4826.612.817.68.80.424.153ZK4423.61.992.011.612.730.69692.631.518.612.90.3924.513.917.79.70.384.493ZK6323.32.002.031.622.730.68393.130.918.412.50.3923.114.815.610.10.364.703ZK7124.51.951.991.572.730.74390.031.518.612.90.4624.913.517.19.60.414.263ZK7522.81.982.011.612.710.68190.829.417.811.60.4318.814.813.710.40.335.153ZK8824.11.971.991.592.720.71391.930.818.312.50.4623.713.916.19.60.384.563ZK9425.31.941.971.552.730.76390.531.218.512.70.5423.512.916.99.10.463.863ZK12327.51.891.931.482.720.83589.632.018.813.20.6616.611.814.39.00.483.863ZK12928.61.881.911.462.730.86790.032.419.612.80.7017.411.914.28.50.523.623ZK13123.61.971.991.592.720.70790.930.618.312.30.4322.714.815.110.10.344.953ZK13529.01.881.911.462.720.86691.032.919.713.20.7018.711.315.98.20.553.414ZK4325.51.941.981.552.730.76690.932.419.213.20.4825.212.617.89.20.443.974ZK5127.11.901.921.492.720.82089.931.118.412.70.6823.912.617.78.70.483.774ZK5726.21.921.951.522.730.79490.033.019.313.70.5025.612.818.59.40.463.904ZK5824.91.931.961.552.730.76788.732.619.413.20.4225.513.617.39.70.384.594ZK10325.81.921.961.532.730.78989.332.018.813.20.5325.412.718.09.30.473.824ZK11924.71.951.981.562.730.74690.431.718.713.00.4625.313.316.69.60.374.675ZK725.91.931.971.532.730.78190.531.518.612.90.5723.912.616.98.90.424.235ZK824.31.941.971.562.720.74389.030.618.312.30.4920.713.515.510.00.364.865ZK1226.81.911.951.512.720.80690.530.918.412.50.6723.112.316.28.70.453.985ZK5125.01.931.961.542.730.76888.932.619.113.50.4426.513.018.99.60.414.335ZK5526.61.901.931.502.730.81988.732.919.613.30.5325.813.118.39.20.503.645ZK5624.01.951.991.572.730.73689.031.118.412.70.4423.514.016.79.80.394.465ZK5923.51.982.011.602.720.69791.829.417.811.60.4919.314.414.210.40.325.225ZK6024.11.961.991.582.730.72990.330.518.212.30.