高大支模架专项施工方案

中建五局（辽宁）建设有限公司盘锦佳兆业中心一期工程高大支模架施工方案中建五局（辽宁）建设有限公司盘锦佳兆业中心一期工程高大支模架施工方案1一、编制依据工程施工图《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）等技术规范规程和相关参考书。二、工程概况1）本工程为盘锦市佳兆业中心一期主体建筑总包工程，位于盘锦市，东临双兴南路，南临医院北街，西临鹤舞路，北临市府大街，总建筑面积约170000㎡，总用地面积为30567.6㎡，其中住宅建筑面积128799.4㎡，商业建筑面积10259.1㎡，会所建筑面积为3846.6㎡。本工程由设计单位：中国中建设计集团有限公司；监理单位：中辽国际工程管理建设有限公司；施工单位：中建五局（辽宁）建设有限公司。2）工程主要结构概况如下：（1）本工程模板部分主要为地下室顶板、各层楼面板、屋面板，均采用钢筋砼现浇结构，超高部分高度分为会所东侧和会所西侧，会所东侧层高9.1m，跨度15.6m*16.0m，底板标高为-0.1m，顶板标高为9.0m；会所西侧层高9.85m，跨度34m*40.1m,底板标高为-4.75m，顶板标高为5.1m。（2）顶板板厚均为120mm。（3）会所东侧最大梁截面为(b×h)：400×1000㎜，会所西侧最大梁截面为(b×h)：500×1600㎜三、支模架搭设（一）支撑体系在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。（二）施工顺序1）结构支模架施工程序：梁板支模架施工→梁模板施工→板模板施工→安装→验收合格→浇筑混凝土。（三）支模架材料选择本工程结构采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。l、钢管选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合标准要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。（四）支撑体系方式梁模板及支架：梁侧模板次楞材料为木方，宽度为45mm，高度为75mm，沿梁高均布，间距150mm；主楞材料采用的钢管类型为Φ48×3mm；梁底面板采用胶合面板，梁底支撑支承搁栅采用Φ48×3钢管，间距300mm。2）现浇板模板及支架：采用胶合面板，以满堂钢管排架作垂直支撑，支承搁栅采用Φ48×3钢管，立竿间距900mm×900mm，立杆步距153）钢管排架搭设时立杆间距要求严格控制，纵横拉线确保顺直，在底板以上20cm处设置一道纵横向扫地杆，往上沿立杆每步距用钢管纵横向拉通，使模板支撑系统形成一个整体。排架搭设完成确保标高正确后，安装梁板底水平钢管和搁栅，铺设模板。架体总体要求：1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4）立杆的接头，必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mmm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。2、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转达扣件固定。端部扣件盖板的边缘到杆端距离不应小于100mm。3、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。4、满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5）支撑体系基础为已完成的沉井底板，表面平整，具有足够的强度和承载力。模板支架简图四、模板安拆施工梁、板模板均采用厚度为14mm的清水模版制作，楞条采用45×75方木。模板进场必须进行材质的验收，弯曲大的，变形严重的均不能使用。（一）模板支设（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固.（2）顶板模安装工艺：搭支架→测水平→调整楼板模标高及起拱→铺九合板模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度≥4m的梁必须起拱1--3‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。（二）模板拆除1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。2）支拆模板时，2米3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到设计要求，且满足上面承受荷载的要求下批准后方可拆模。4）板、梁模拆除，应先拆除板底模，再拆除侧帮模，板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米五、板模板及梁模板（扣件式）计算书板模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高5.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)19.95新浇混凝土楼板边宽B(m)1.82、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值1.85新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计模板支架高度(m)9.73立柱纵向间距la(mm)752立柱横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)199立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)75小梁两端各悬挑长度(mm)200，200设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×281250)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.19小梁截面惯性矩I(cm4)158.2因[B/lb]取整＝[1800/700]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.72×0.72+0.125×0.63×0.72＝0.08kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.06×0.72+0.203×3.15×0.7＝0.45kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.08，0.45，0.63]＝0.63kN·mσ＝Mmax/W＝0.63×106/42190＝14.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.72×0.7+0.625×0.63×0.7＝0.59kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.06×0.7+0.688×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.59，2.2，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×75×45)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.66×7004/(100×9350×1582000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×1582000)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.14×0.7＝1.19kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kNR＝max[Rmax，R1]＝1.19kN;同理，R'＝0.82kN，R''＝0.82kN正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.7×0.7＝0.74kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.74×0.2＝0.15kNR＝max[Rmax，R1]＝0.74kN;同理，R'＝0.51kN，R''＝0.51kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/4490＝75.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.76kNτmax＝2Vmax/A=2×2.76×1000/424＝13.02N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.28mm跨中νmax=0.28mm≤[ν]=752/400=1.88mm悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=124/400=0.31mm满足要求！7、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.63Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.75×1.52/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.75×0.7+0.92×1.4×0.06/0.7＝3.45kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3450.56/(0.63×424)+0.06×106/4490＝25.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.45kN≤[N]＝30kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称WKL5新浇混凝土梁计算跨度(m)19.55混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1400新浇混凝土结构层高(m)9.85梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架1.85新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)752梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)752、1222混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)375设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.26kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.5kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、强度验算Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×43.5×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×35.8×133.334/(100×10000×281250)＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×43.5×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.43kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×43.5×0.13+1.2×1.76×0.13＝6.66kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×35.8×0.13＝1.91kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×35.8×0.13＝5.25kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.19小梁截面惯性矩I(cm4)158.2为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.43+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.69kN/mq2＝max[1.91+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，5.25+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.28kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.69×0.752，0.5×6.69×0.372]＝0.47kN·mσ＝Mmax/W＝0.47×106/42190＝11.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.69×0.75，6.69×0.37]＝3.056kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.056×1000/(2×45×75)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.28×7524/(100×9350×1582000)＝0.72mm≤[ν]＝l/400＝752/400＝1.88mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.28×3754/(8×9350×1582000)＝0.88mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.69×0.75，0.393×6.69×0.75+6.69×0.37]＝5.75kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.22kN，R2＝R3＝5.75kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.28×0.75，0.393×5.28×0.75+5.28×0.37]＝4.54kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.78kN，R'2＝R'3＝4.54kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.538×106/4490＝119.92N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.729kNτmax＝2Vmax/A=2×7.729×1000/424＝36.46N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.24kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.24kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.671、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×0.75×1.52/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝40.93kN/m2)小梁验算q1＝max{2.2+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.03+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.06kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.16kN，R2＝14.16kN，R3＝1.16kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.16+0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.22+0.4-0.4/2)/2×0.75，14.16，1.16+0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.22+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.75]+0.06/0.8＝14.3kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14299.25/(0.67×424)+0.06×106/4490＝62.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.46kN≤[N]＝30kN满足要求！六、质量管理措施（1）领会施工图的要求，及时提出不明之处，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按规范规定施工和验收，并随时接受业主、质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中派专人1～2名看模监测，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。七、安全管理措施1）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。4）装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要戴好安全帽、系好安全带和脚穿防滑鞋等安全措施。9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10）搭设应由专业持证人员安装；安全员应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。八、应急预案措施（一）事故类型和危害程度分析在施工过程中，可能发生支模架坍塌事故主要体现在立杆间距偏大，水平杆或剪刀撑搭设不到位，缺少保险扣件等方面。事故发生后会造成人员伤亡或周转材料、设备和损坏。（二）应急处置基本原则现场指挥部应根据事故性质、类别、严重程度，研究部署现场救援处置方案，责成各有关部门及相关人员立即进入岗位，按照现场勘查和救援同步进行的原则及时开展工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急救援物资到位。（三）组织机构及职责1）应急组织体系组长：涂兴宏副组长：覃雪峰尹福军组员：王磊崔鑫陈勇2）指挥机构及职责（1）了解和掌握事故情况，组织现场抢救指挥。（2）及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知当事人的亲人。（3）维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员的问讯记录、保持与当地公安部门的沟通。（4）妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地有关部门的沟通联系。（四）预防与预警1）危险源监控完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。2）预警行动（1）快速反应原则：事故处置要坚持一个“快”字，做到反应快、报告快、处置快。事故单位必须在第一时间向项目部办公室或向项目部领导直接报告，同时迅速报警，指挥中心领导要尽快到达事故地点。（2）先期处置原则：一旦发生事故，应立即启动先期处置应急预案，迅速采取有效措施，尽可能的控制事态发展，以减少人员伤亡和财产损失。（3）统一指挥原则：发生重、特大事故后，由指挥中心全面负责内部的统一指挥、统一调度，并配合、服从上级有关部门的对重、特大事故的统一指挥，保证处置工作的统一高效。（4）协调作战原则：项目部各部门在指挥中心的统一领导指挥下，按照各自职责，密切协作，相互配合，共同做好事故的应急处置和抢险救援工作。信息通讯：项目负责人：涂兴宏手机术负责人：覃雪峰安全负责人：吉万固医院急救中心120火警119匪警110项目部办公室接到报告后，应迅速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括：发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况。（五）应急处置1）响应分级根据生产安全事故造成的人员伤亡或者直接经济损失，坍塌倒塌造成人员伤亡事故，按照分级负责的原则，明确应急响应级别。2）响应程序在领导到达事故现场之前，事故单位应按着救人优先的原则，同时在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，在此基础上，注意保护好事故现场。指挥中心领导和成员到达事故现场后，应立即了解事故情况，立即研究部署抢救方案，上级有关部门到达现场后，听从上级的统一指挥，坚决执行上级的决定，并配合有关部门对事故的调查。3）处置措施（1）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。（2）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。（3）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。（4）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。（5）消除伤员口、鼻内砂浆、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。（6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。（7）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。（8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（9）现场安全员应对支模架倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。（10）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。（六）应急物资与装备保障按照目前项目部准备的应急物资，消防器材及卫生器具、通信装备等，管理责任人经常进行检查设施是否完好有效，配备的数量合理。安全事故应急常用物资和设备有：1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。2）抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实