基础工程第二一六

一、单桩的荷载传递规律

当竖向荷载施加于单桩桩顶时，桩身受到压缩而产生相对于土的向下位移，与此同时桩侧表面受到土的向上摩阻力。桩身荷载通过所发挥出来的桩侧摩阻力传递至桩周土层中，致使桩身荷载和压缩变形随深度递减。随着作用荷载的增加，桩身压缩量和位移量增大，桩身下部的摩阻力随之逐步调动起来，桩底土层也因受到压缩而产生桩端阻力。而桩端土层的压缩加大了桩土相对位移，从而使桩身摩阻力进一步发挥出来。第三节竖向荷载下的桩基础1.单桩的荷载传递过程

4/29/20231当桩身摩阻力全部发挥出来达到极限后，若继续增加荷载，荷载增量将全部由桩端阻力承担。由于桩端持力层的大量压缩和塑性变形，位移增加速度显著增大，直至桩端阻力达到极限，位移迅速增大至破坏。此时，桩达到其极限承载力。2．荷载传递函数

由此可见，桩侧和桩端阻力的发挥，需要一定的桩土相对位移，即桩侧和桩端阻力是桩土相对位移的某种函数，这种特定的函数关系，通常称之为荷载传递函数。实际的荷载传递函数比较复杂，与土层性质、埋深、桩径等有关，一般需要对其进行简化。荷载传递函数主要的特征参数是极限摩阻力和对应的极限位移。4/29/20232桩侧摩阻力只要桩土间有不太大的相对位移就能得到充分的发挥，一般认为粘性土中su为4～6mm，砂性土中su为6～10mm。

(大直径钻孔灌注桩，如果孔壁呈凹凸形，发挥侧摩阻力需要的极限位移较大，可达20mm以上，甚至40mm，约为桩径的2.2%，如果孔壁平直光滑，发挥侧摩阻力需要的极限位移较小，只有3~4mm。)(1)桩侧极限摩阻力qsu与对应的桩侧极限位移su(2)桩端阻力qpu与对应的桩端极限位移spu桩底阻力的充分发挥需要有较大的位移值，桩端阻力qpu对应的桩端极限位移spu在粘性土中约为桩底直径的25％，在砂性土中约为8％～10％，对于钻孔桩，由于孔底虚土、沉渣压缩的影响，发挥端阻极限值所需位移更大。4/29/202333.桩侧、桩端阻力的荷载分担比与桩的分类

桩侧、桩端阻力的荷载分担情况，除了与桩侧、桩端土的性质有关以外，还与桩土相对刚度、长径比l/d有关。桩土相对刚度越大，长径比l/d越小，桩端传递的荷载就越大。按桩侧阻力与桩端阻力的发挥程度和分担荷载比，将桩分为摩擦型桩和端承型桩两大类和四个亚类。摩擦型桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部或主要由桩侧阻力承受。根据桩侧阻力分担荷载的大小，摩擦型桩分为摩擦桩和端承摩擦桩两类。(1)摩擦型桩4/29/20234在深厚的软弱土层作中，无较硬的土层作为桩端持力层，或桩端持力层虽然较坚硬但桩的长径比l/d很大，传递到桩端的轴力很小，以至在极限荷载作用下，桩顶荷载绝大部分由桩侧阻力承受，桩端阻力很小可忽略的桩，称其为摩擦桩。当桩的l/d不很大，桩端持力层为较坚硬的粘性土、粉土和砂类土时，除桩侧阻力外，还有一定的桩端阻力桩顶荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同承担，但大部分由桩侧阻力承受的桩，称其为端承摩擦桩。这类桩所占比例很大。端承型桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部或主要由桩端阻力承受，桩侧阻力相对桩端阻力而言较小，或可忽略不计的桩。(2)端承型桩4/29/20235根据桩端阻力发挥的程度和分担荷载的比例，又可分为摩擦端承桩和端承桩两类。桩端进入中密以上的砂土、碎石类土或中、微化岩层，桩顶极限荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同承担，而主要由桩端阻力承受，称其为摩擦端承桩。当桩的l/d较小(一般小于10)，桩身穿越软弱土层，桩端设置在密实砂层，碎石类土层中、微风化岩层中，桩顶荷载绝大部分由桩端阻力承受，桩侧阻力很小可忽略不计时，称其为端承桩。对于钻（冲）孔灌注桩，桩侧与桩荷载分担比还与孔底沉渣有关，一般为摩擦型桩。4/29/20236单桩的破坏模式同桩的荷载－沉降曲线以及受力特点有关。如图所示，对于摩擦型桩，桩端持力层地基反力系数ks值很小，2－3直线段近似于竖直线，Q－s曲线陡降，在点2处出现明显拐点，一般属刺入破坏；对于端承型桩，桩端阻力占承载力的比例较大，ks值较大，在点2处不出现明显拐点，而端阻破坏又需要很大位移，整个Q－s曲线呈缓变型。

4.单桩的破坏模式对于端承桩和桩身有缺陷的桩，在土阻力尚未充分发挥情况下，出现桩身材料强度破坏，Q－s曲线也呈陡降型。4/29/202374/29/202385.极限桩侧阻力、桩端阻力的影响因素当桩端进入均匀持力层的深度h小于某一深度时，其端阻力一直随着深度线性增大；当进入深度大于某个深度后，极限端阻力基本保持恒定不变，该深度称为端阻力的临界深度hcp，该恒定极限端阻力称为端阻稳定值qpl。在上海、安徽蚌埠对桩端进入粉砂不同深度的打入桩进行了系列试验，表明了临界深度在7d以上；硬粘性土中的临界深度hcp≌7d。(1)深度效应

4/29/20239(2)成桩效应

(a)挤土桩、部分挤土桩的成桩效应非密实砂土中的挤土桩，成桩过程使桩周土因挤压而趋于密实，导致桩侧、桩端阻力提高。对于桩群，桩周土的挤密效应更为显著。饱和粘土中的挤土桩，成桩过程使桩周土受到挤压、扰动、重塑，产生超孔隙水压力，随后出现孔压消散、再固结和触变恢复，导致侧阻力、端阻力产生显著的时间效应，即软粘土中挤土摩擦型桩的承载力随时间而增长，距离沉桩时间越近，增长速度越快。(b)非挤土桩的成桩效应非挤土桩（钻、冲、挖孔灌注桩）在成孔过程由于孔壁侧向应力解除，出现侧向土松弛变形。孔壁土的松弛效应导致土体强度削弱，桩侧阻力随之降低。4/29/202310采用泥浆护壁成孔的灌注桩，在桩土界面之间将形成“泥皮”的软弱界面，导致桩侧阻力显著降低，泥浆越稠、成孔时间越长，“泥皮”越厚，桩侧阻力降低越多。如果形成的孔壁比较粗糙(凹凸不平)，由于混凝土与土之间的咬合作用，接触面的抗剪强度受泥皮的影响较小，使得桩侧摩阻力能得到比较充分的发挥。对于非挤土桩，成桩过程桩端土不仅不产生挤密，反而出现虚土或沉渣现象，因而使端阻力降低，沉渣越厚，端阻力降低越多。这说明钻孔灌注桩承载特性受很多施工因素的影响，施工质量较难控制。掌握成熟的施工工艺，加强质量管理对工程的可靠性显得尤为重要。4/29/202311二、荷载传递基本方程的建立竖向荷载下桩土体系荷载传递过程可简单描述为：桩身位移和桩身荷载随深度递减，侧摩阻力自上而下逐步发挥。、和三者之间的关系可通过数学表达式加以描述。求解的基本思路就是把桩沿长度方向划分为若干个弹性单元，土体与桩单元的相互作用可用弹簧模型来描述，这些弹簧的应力-应变关系表示了桩侧摩阻力与剪切位移之间的关系，计算模型如图1(a)所示。取深度z处的微小桩段为对象，由力的平衡条件可得：(1)1.荷载传递基本方程4/29/202312图1单桩荷载传递分析4/29/202313(2)由桩身压缩量与轴力之间的关系(3)可得，断面荷载(4)以及断面沉降(5)由式(1)可得4/29/202314在以上各式中：为自桩顶以下的深度；为桩身截面周长；为桩身截面积；为桩身弹性模量；为桩侧摩阻力；为桩身位移。式(2)、(4)、(5)分别表示于图1(c)、(d)、(b)。将式(4)代入式(2)，可得桩土体系荷载传递过程中的基本微分方程为(6)4/29/202315按照求解微分方程(6)的途径不同，荷载传递法可分为解析法、位移协调法两种方法。

解析法是把传递函数假定为某种简单的曲线方程，直接代入微分方程(6)求得解析解。简单且有代表性的传递函数模型是理想弹塑性模型(佐藤•悟,1965)等。

位移协调法是用实测的传递函数来描述土体与桩单元的相互作用，由于实测的传递函数表达形式一般比较复杂，难以直接求得解析解，这时可采用位移协调法求解。求解时将桩划分成许多单元体，从桩端开始分析，考虑每个单元的内力与位移协调关系，用迭代法求解桩的荷载传递及沉降量。2.荷载传递方程求解方法4/29/2023163.理想弹塑性模型的求解结果

理想弹塑性荷载传递函数如图2所示，其假定为(1)当时，当时，(7)式中为剪切变形系数，沿深度方向相同。(2)桩端持力层垂直方向上的地基反力系数为则。其中为桩端截面面积；为桩长。4/29/202317图2理想弹塑性荷载传递函数4/29/202318将式(7)代入式(6)，得：

这是一个二阶线性微分方程，结合边界条件，可以得到桩顶的荷载-沉降(Q-s)曲线如图3所示，图中的Q-s曲线可分为三个阶段。(a)桩侧土弹性阶段相当于0～1段(直线)，桩身各点侧摩阻力都小于极限侧摩阻力，即。

4/29/202319图3单桩的Q-s理想化曲线4/29/202320(b)鹅桩侧土弹错塑性阶段相当于1革～2段(卡曲线)，虽当桩顶的据侧摩阻力丢达到极限荣时(相当您于1点)发，Q-s曲线不以再是直肾线，桩新侧进入虾塑性状判态，随钳着桩顶巨荷载增判大，桩笑侧土塑狡性范围灰逐渐由弟浅到深抵不断发和展，直如至桩侧答土均达饺到塑性郑状态(堪2点)不。(c)保桩侧促土完全后塑性阶因段相当于啄2～3粘段(直赞线)，普新增加桌荷载全梢部由桩级端承担晓，直至储持力层估破坏(世)芒。图3的Q-s曲线是在时假定均质涌地基、传则递函数为坝理想弹塑步性的基础闸上得到的猫，因此是俭理想化的底曲线。实小际工程桩抓的Q-s曲线要复头杂一些。4/2瞒4/2苹02321单桩竖龄向极限断承载力是指单桩觉在竖向荷仆载作用下糊到达破坏舌状态前或鞠出现不适瞧于继续承筐载的变形落所对应的辟最大荷载径。确定单份桩极限承粉载力的方无法有：静载荷阴试验法、经验参烈数法、静力趁计算法苦、静力闭触探法商、高应情变动测矿法等。（一）经餐验参数法单桩极丝式限承载膨力标准倚值由总桩娱侧摩阻晃力和总素桩端阻暮力组成掌。即单桩承衫载力特蜘征值为：Ra＝Quk/K式中Qsk、Qpk—分绢别为单全桩的总温极限侧弄阻力标兼准值和武总极限壁端阻力惜标准值而；三、单桩俩承载力确辛定4/24毛/202伏322qski、qpk—分扩别为桩梅周第i层土的极职限侧阻力糖标准值和思桩端持力李层极限端箱阻力标准浆值，可分经别按表4词-1、4产-2选膝用；u—桩周长宜；li—按土罢层划分的使第i层土中悟的桩长衰；K—安全系数遍，一般取K＝2。表4-册1、4猴-2是链《建筑门桩基技要术规范既》给出僚的混凝续土预制隐桩，灌绘注桩的叨在常见悼土层中积的摩阻娘力经验趴值，这构是在对债全国各丘地收集遮到的几雀百根试寒桩资料朋进行统渐计分析泄得到的滩。由于浪全国各冤地的地汉基性质贸差别很栋大，这猪些表格点用于指数导各地亿的设计淘也有局悔限性，创使用各呼地方或天各区域市自己的猜承载力扬参数表塌更合理宝。4/24陡/202株323（二）竖搬向静载荷两试验法1.渔试验装置试验装命置主要勤由加载猴系统和尖量测系谎统组成闷。图4钓-10玻a所示介为锚桩横梁与试验装置布置图阀。加载起系统由必千斤顶久及其反肢力系统日组成，怖反力系秃统包括岗主、次泰梁及锚邮桩，所脑提供的晶反力应泪大于预飞估最大辨试验荷勺载的1肚.2倍钥。采用猫工程桩膛作为锚逗桩时，垫锚桩数钞量不能蹈少于4越根，并窄应对试御验过程卵锚桩上赴拔量进日行监测御。反力系统爽也可以采茧用压重平台渣反力装置或锚桩母压重联互合反力风装置。成采用压泼重平台衬时（图掘4-1宋0b）喘，要求渠压重量额必须大店于预估脸最大试经验荷载芒的1.荷2倍，南且压重望应在试易验开始槐前一次预加上，嘱并均匀瞎稳固放炮置于平展台上。4/24淹/202遭3244/24巴/202勿3252.泥试验哈方法一般采锣用逐级源加载，毕每级基必本荷载心增量一迎般按预傻估极限纠荷载的语1/1株0施加科，第一猴级荷载崭可加倍肝施加。素每级加淋载后，货按5、顿10、蹈15、奸30、筒45、疾60分纷钟间隔月测读沉谎降，以后按30分钟间寒隔测读拨桩顶沉慨降。当每训小时沉廊降不超域过0.柏1mm眼，并连抛续出现鹅两次，梢则认为倚沉降已元达到相肌对稳定笼，可加洁下一级漂荷载。茧符合下济列条件泽之一时姿，可终幻玉止加载惑。(1)唐桩沉降毁量为前咬一级荷储载作用牢下沉降妇量的5线倍；(2)塞桩沉降美量为前敢一级荷扶载作用标下沉降敏量的2速倍，且乳24小芦时尚未匙达到相雨对稳定染；(3)桩芬顶加载达壶到设计规社定的最大洽加载量；(4)师已达锚读桩最大贯抗拔力束或压重勺平台最姜大重量历。破坏荷颜载4/2榆4/2偷02326终止加载均后进行卸鸦载，每级臣基本卸载帅量按每级刚基本加载零量的2倍武控制，并潮按15、净30、6恼0分钟测钓读回弹量姥，然后进固行下一级监的卸载。搬全部卸载渡后，隔3胆～4小时武再测回弹酸量一次。上面介隶绍的是率慢速维旦持荷载柴法，常慰规试验亩方法还番有快速腔维持荷麻载法（贱每隔1平小时加甘一级荷结载）。如果有郊选择地存在桩身境某些截川面（如翠土层分耻界面）土的主筋趁上埋设捆钢筋应历力计，丙在静载矿试验时祥，可同躁时测得会这些截预面的应简变，进恨而可得折到这些触截面的幸轴力、赛位移，奋根据公芦式（4绑-3）密算出两辩个截面津之间的等平均摩鞋阻力。雀这就是姑研究基饱桩在竖么向荷载葱作用下息荷载传餐递特性陡的试验妈方法。4/24动/202候3273.试享验成果与商承载力确刚定上面的略测试结怪果一般束可整理坡成Q－s、愉s－lg牙t等曲线，Q－s曲线表似示桩顶商荷载与碰沉降关共系，s－l配gt曲线表候示对应锋荷载下阻沉降随木时间变蛾化关系甩。陡降型Q－s曲线发生撑明显陡降疏的起始点栗对应的荷课载或s－l惠gt曲线尾挥部明显刷向下弯碰曲的前抽一级荷己载值即尚为单桩枕极限承束载力。如图4安-11美、图4凝-12肝所示，涉试桩的土破坏荷印载为7铁480驾kN，挂尽管还他未稳定鸣，满足渡终止加迈载条件煌后开始旧卸载，逆单桩极犯限承载照力为6蓄800议kN。对缓变慢型Q－s曲线，破耍坏荷载较貌难确定，戚一般取s矛＝40m嗽m对应的茄荷载作为洲单桩极限埋承载力，刑对于大直枪径桩(不袭大于80徐0mm)根可取s＝绕0.05山D对应的扇荷载。4/24莲/202戒328作业：课习题4暑-14/24莫/202泰329当各试桩今条件基本捉相同时，闲单桩竖向嘱极限承载微力标准值Quk可按下检列统计叫方法确毙定：参加统若计的试桶桩，当恨满足其量极差不总超过平喊均值的会30%垒时，可涂取其平桂均值为杨单桩竖跑向极限峰承载力映。对桩距数为3忙根及3顶根以下街的柱下疫桩台，寻取最小支值。当顶极差超橡过平均依值的3窃0％时迈，应查旨明原因弯，必要遍时宜增团加试桩跌数。将胆单桩竖干向极限屈承载力渔除以安跌全系数坦为2，标即得单膏桩竖向资承载力炮特征值迷Ra。4.检蛋测数量对于甲级垃、乙级建际筑和地质幅条件复杂红、施工质棋量可靠性染低的桩基知础，必须嫌进行单桩崇竖向静载燥荷试验。填在同一条甜件下的试朗桩数量不卖宜小于总禁桩数的1棕％，且不探应小于3趣根，工程蓬总桩数在类50根以芹内时不应危小于2根羽。4/2网4/2主02330静载荷试可验也可在州工程桩中改进行，此间时，只要伴求加载到推承载力特椅征值的2员倍，而不限需加载至药破坏，以炸验证是否触满足设计古要求。5.炸从成桩肆到开始拨试验的控间歇时原间对灌注胜桩应满御足桩身锐混凝土掘养护所徒需的时书间，一姐般宜为湾成桩后给28天仁。对预猴制桩尽驳管施工严时桩身嫁强度已框达到设粪计要求蚊，但由圈于单桩燃承载力然的时间进效应，贝试桩的辉距沉桩局时间也小应该有抵尽可能帆长的休偿止期，顿否则试幻玉验得到再的单桩计承载力链明显偏预小。一消般要求违，对于偶砂类土自不应少堂于7天舱；粉土向不应少裕于10毁天；非定饱和粘吵性土不诊应少于议15天当；饱和瞒粘性土音不应少无于25客天。4/24融/202失331四、群桩浸承载力确母定群桩在竖青向荷载作黑用下，由蚀于承台、毒桩、土之膀间相互影并响和共同创作用，群狮桩的工作溜性状趋于税复杂，桩股群中任一狮根桩的工爱作性状都稳不同于孤夏立的单桩悠，群桩承润载力将不素等于各单葱桩承载力蜂之和，群认桩沉降也细明显地超雁过单桩，隐即是群桩效跳应。群桩效惨应可用区群桩效英率系数η和沉降膊比ζ表示。群桩效麦率系数η是指群桩州竖向极限声承载力Pu与群桩中伶所有桩的想单桩竖向设极限承载红力Qu总和之日比，即η=Pu/(nQu)，n为群桩中刃的桩数。（一）群蒜桩效应的奸基本概念沉降比ζ是指在嫁每根桩益承担相意同荷载罩条件下朽，群桩号沉降量sn与单桩沉巧降量s之比，即灾ζ=sn/s。4/24禾/202伸332群桩效嫌率系数η和沉降比ζ主要取姨决于桩足距和桩脑数，其煮次与土呈质和土特层构造魄、桩径故、桩的筋类型及涌排列方俘式等因踩素有关虎。由端承练桩组成封的群桩庙，通过之承台分中配到各逃桩桩顶专的荷载进，其大木部或全滚部由桩专身直接含传递到絮桩端。步通过承或台土反货力、桩叉侧摩阻顾力传递漠到土层个中的应踩力较小晌，桩群谣中各桩缎之间，巷承台、邮桩、土泼之间的糖相互影晓响较小忌，其工娇作性状勤与独立贞单桩相月近。因告而端承育型群桩朽的承载洞力可近匪似取为般各单桩朗承载力周之和，倡即群桩键效率η、沉降比ζ可近似摆取为1期。群桩效池率系数η越小、抓沉降比ζ越大，表色示群桩效蹈应越强，苦也就意味斜着群桩承载载力越低妹、沉降越敲大。4/2议4/2毛02333由摩擦桩闸组成的群尼桩，桩顶套荷载主要旱通过桩侧椒摩阻力传喘布到桩周院和桩端土醉层中，在漂桩端平面筐处将产生潮应力重叠缺。承台土抖的反力也掠传递到承巷台以下一辞定范围内别的土层中侮，从而使再桩侧阻力柳和桩端阻训力受到干某扰。就一般剃情况而扯言，在樱常规桩岭距(3看~4d)下，粘谅性土中的步群桩，随墨着桩数的扮增加，群捡桩效率系皮数明显下齐降，且η<1，同降时沉降比庆迅速增大设，ζ可以从2筑增大到1点0以上；前砂土中的佣挤土桩群梳，有可能η>1；而愿沉降比则取除了端承疲桩ζ=1外，培均为ζ>1。4/2较4/2作02334由于各影狠响因素对撕各群桩效劲应特性的寻影响效果但不同，单谣一或各分耀项的群桩川效率系数点确定较为爱困难。大屿量的原位蔑和室内试白验表明，年低桩承台恶土反力的秘分担荷载食作用明显庆，不可忽桶视，因此夸计算群桩卫承载力时院，《建筑贿桩基技术虚规范》根营据试验总千结引入了振承台效应欲系数c，以考虑烛承台下土撒反力分担惕上部荷载破的作用，c与桩距谈、桩长删、承台营宽、桩误排列，丧承台内卡外区面铲积有关预。考虑承陆台效应亏系数后叉，群桩刻竖向极透限承载纵力Pu及复合基光桩承载力棕特征值R的表达式饱如下所示血：（二）庆考虑承纲台效应微系数确报定基桩谅承载力4/2恨4/2谋02335式中Pu——群桩极常限承载橡力；R——复合基桩椅竖向承载亚力特征值勿；A，Ap，Ac——分别为承泻台底面积具、基桩截是面积和基网桩所对应昼的承台底马与土接触曾的净面积判，禾；n——总桩数露；fuk，fak——承台底杆1/2慕承台宽朝度深度示范围（≤5侵m）内地基土扩极限承载跌力标准值意和特征值丙；K——安全系数仍，K>2；c——承台效持率系数鸽，可按摩表4-惹3取值放，当计俊算基桩指为非正齿方形排民列时，测，A为承台吸总面积踏。4/2影4/2惜02336对于软躬土地区李减沉复笼合疏桩狮基础，栏其复合朽基桩承狼载力特旬征值可毛按下式径确定。（4-1径1）式中p——单桩带竖向承载钓力特征值荣调整系数痒，可取p＝1.1依~1.2绵；c——疏桩丈承台效应喊系数，c＝1.月1c，c可按表扎4-3搏取值。4/2券4/2跨02337与常规痛方法比稀较，桩绿基规范巴法的显书著特点滤是考虑淹了承台穿底土分横担荷载企的作用鲜。对于呜端承型哭桩基、碰桩数少更于4根删的摩擦堡型桩基集，不考卸虑承台柿效应，巷其基桩躲竖向承旬载力特溜征值取承单桩竖蓝向承载科力特征垦值。当承台底蛮面以下是结可液化土痕、湿陷性奥黄土、高耽灵敏度软顿土、欠固驻结土、新顺填土或可泪能出现震旬陷、降水话、沉桩过跨程产生高歉孔隙水压错力和土体文隆起时，颤土体的沉怒降会大于笨桩的沉降接，承台底宝与地基土棕将会脱离刺，此时不寄能考虑承棍台效应，议即取c＝0。4/2午4/2转02338偏心荷载予作用下躬,各桩掩顶荷载为耐:（三）桩袜顶作用效吼应验算在荷载互效应基揪本组合捉情况下刺，单桩沃(规范帖中称基劲桩)竖润向承载埋能力应随满足Nik≤R在偏心竖册向荷载作尿用下，尚跃应满足下把式：Nikmax≤1.肺2R当Nmin≤0时，捎尚需验算役抗拔承载妙力。4/24肌/202赵339当桩端朋平面以啄下荷载府影响范朽围内存忘在承载掠力小于摩持力层泥承载力颗1/3磨的软弱遥下卧层德时，可宝能会引促起冲破慎硬持力律层的冲键剪破坏台，如图狱4-1值3所示疗；为了舰防止上陈述情况陶的发生劫，需进驴行相应折的群桩戚软弱下缓卧层承械载力验踩算。验算原案则为：扩律散到软越弱卧层挣顶面的台附加应中力与软必弱下卧悼层顶面穷土自重房诚应力之铸和应小叨于软卧丘层的承誉载力特怕征值。（四）群塞桩软弱下宇卧层承载近力验算4/24摘/202挂3404/2祝4/2毒02341群桩软弱略下卧层承渐载力验算翼公式：式中z——作用酒于软弱下年卧层顶面瞒的附加应梢力，见图粮4-13纲；i——软爸弱下卧逗层顶面拉以上土刊层重度霜，对于甘分层地僚基，取沾按各土鼓层厚度脸的加权碑平均值窜，在地贞下水位普以下取丘浮重度升；z——地面茄至软弱下活卧层顶面盒的深度；fa——软闸弱下卧茅层经深驳度修正崖的地基袭承载力裙特征值付；A0、B0——桩群骆外缘矩形懒面积的长绳、短边长粘；——桩呢端硬持热力层压滥力扩散串角，可秃参照表慨2-9幻玉取值。4/24倾/202变3424/2戒4/2辩023434/2浴4/2织023444/2列4/2冶023454/24延/202搅3461.呼负摩阻垂力产生摔的原因在一般拳情况下币，桩受验轴向荷历载作用莲后，桩碗相对于谋桩侧土椅体作向跟下位移调，使土权对桩产蛛生向上饥作用的誓摩阻力莫，称正摩阻楚力(图4-水16a)。但才是，当死桩周土胜体因某团种原因伴发生下凡沉，其掀沉降速绕率大于旋桩的下垃沉时，旅则桩侧依土就相毅对于桩翼作向下块位移，笛而使土缘瑞对桩产壶生向下朵作用的汗摩阻力智，即称尤其为负摩阻善力(图4案-16b)。桩负摩神阻力的拢发生将替使桩侧米土的部颈分重力速传递给裂桩，因摩此，负训摩阻力盘不但不集能成为夫桩承载铸力的一骗部分，辫反而变墙成施加压在桩上躲的外荷根载，使愉桩的外炕荷载增瞎大，桩迷承载力存相对降铜低，桩董基沉降呼加大，校这在桩宝基设计非中应予撞以注意战。五、桩沾的负摩踪蝶阻力和缸抗拔承夜载力（一）闯负摩阻悟力产生押的机理4/24碰/202若3474/2毛4/2盟02348桩负摩亡阻力能但