3#转运站施工方案12

1扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案 2扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案 3扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案第一章编制依据州市秦邮特种金属材料有位MJMJ称结构施工图平面整体表示方法制图规则GBGBJGJ0-19991234567894扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案第二章工程概况序序号项目内容2建设单位扬州市秦邮特种金属材料有限公司3设计单位北京明诚技术开发有限公司4监理单位扬州市四维工程管理有限公司5施工单位中国二十二冶集团有限公司程概况1294.44m2结构形式框架桩基础由业主独立分包已完合格施工现场公司级安全文明施工州秦邮特种金属材料有限公司院内西侧为施工道路，东侧为上料转运站工程，北侧为粉煤仓工程。场地现已平整完毕，具备开挖条件，此工程垂直及水平运输采用吊车。施工组织织机构图5扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案二二十二冶项目部项目经理副经理、总工施工队质量监督站监理单位人员与职责分工表12345职务长职责3#转运站扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×10803#转运站扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案6789职务负责人职责保卫消防工作，并按施工方案和交底要求对施工的全过程进行现场监督检查，发现施工平面图《现临时施工道路粉粉煤仓转运站7扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案第五章施工准备；机具统计表序号序号名称数量1反铲挖掘机(1m3以内)1台2弯曲机1台3切断机1台4调直机1台5汽车吊1台1台3组个1台3台任任务28扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案信号工622111责机械操作和观察机械运转情况及进行维修作和观察机械运转情况及进行维修保养。指挥吊车进行安全操作。注：其中人员情况可以随施工进度进行应当调整。量。第六章施工进度计划9扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案第一月第一月第二月810121416182022242628302468101214161820土方开挖承台基础施工4.0m层施工8.0m层施工mm20.0m层施工26.0m层施工32.1m层施工246方法3、所有定位测量、放线完及在砼浇筑前均报甲方进行复；序号重点及难点筋制安质量3高空坠落扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案名名称全站仪经纬仪水准仪钢卷尺MJSm数量1套1套1套1把利用扬州秦邮特种金属材料有限公司2×1080m³高炉工程测量成果报告的控制网设置0000C控制点混凝土台详图 临时控制点做法 程中的高程控制点，并定期校核。必须复查合格后方可交付使用。7.3.1确定开挖顺序及放坡系数→一次下挖至基底→修边和清底→凿桩头A、施工顺序的确定根据现场实际情况本工程采用大开挖的形式进行土方开挖，因为本基坑北面靠近临时施工道路，所以根据现场情况考虑，本基坑开挖方向采用从南向北逐渐开挖，一次开挖完毕。指定扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案边边坡放坡系数1:1基坑周边预留开挖方向基底四周设排200mm水沟集水井土方开挖平面图根据土类按坡密布网刷红色油漆刷白色油漆.600土方开挖剖面图扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案汽车300mm×300mm×300mm积水井，便于集中排水。积水井顶部设置滤砂网，防止淤泥进入积水井堵塞排污泵。土方开挖示意图扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案钢筋进场计划钢筋进场计划项目部物资处材料组NO收集资料验收批量NO填写试验委托单试验员按规定现场随机取样、复试填写材料报验单报监理公司入使用质量检查员材料员B、钢筋的出厂质量证明书或试验报告单(一式两份)必须随料到达。质量证明书须加符时，外观检查方法：每次进场的每批钢筋(≤60t为一批)随机抽取5%进行检查，钢筋表面试验检查方法：每次进场的每批钢筋(≤60t为一批)中任取三试件不合格，则该批钢筋判定为不合格，退回厂家，以确保用于工程的，如右图所示:扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案设置状态标识牌，表明钢筋种类(生产厂家、牌号、规格、材质、数量)和所处状态(待检、钢筋存放示意图E、在已加工好的钢筋上绑扎塑料套卡的标示牌(可回收利用的)，说明：钢筋种类、使绑扎钢筋时寻找方便。料表必须经项目部钢筋加工段负责人审定后方可下料加工。C、钢筋抽样由专业人员进行，抽样前仔细阅读有关技术交底、设计变更、洽商、图纸D、钢筋抽样中结合现场实际情况，考虑搭接、锚固要求，进行放样下料，下料时必须兼顾钢筋长短搭配，最大限度地节约钢筋。E、料单在该批钢筋加工使用前3天编制完毕，并经有关钢筋加工段负责人审批后，方加工；F单查看现场钢筋的规格及原材料复试是否合格，用量情况。原材料扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案G、钢筋工按钢筋料表制作钢筋，加工成型好的钢筋要分类堆放并绑好工料牌。成型后钢筋要及时绑扎，如不能及时使用应做好防雨水侵蚀工作。H、钢筋下料严格按照下料单的尺寸执行，钢筋加工的允许偏差如下表所示：项项目净尺寸允许偏差(mm)设计总说明的要求加工，钩直段长度不小于箍筋直径(d)的10倍。箍筋成型时以内边尺寸来计算，以工尺寸精确。保持平行d弯钩ddD平直长度绑扎塔接的柱、梁纵筋135弯钩保持平行d2.钢筋弯曲直径：一级钢筋时为2.5d,二级钢筋时4d；并不小于主筋的直径。筋扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案√/√/备注/√/√钢筋35d且≥500钢筋直螺纹连接套直螺纹连接套筒2)直螺纹套筒一侧的钢筋为直筋可以旋转，则可以采用标准型接头连接施工；若套筒扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案3)剥肋滚压直螺纹连接施工工艺钢筋端面平头→剥肋滚压螺纹→带帽保护→丝头质量抽检→存放待用接头拧紧→现场就位→拧下钢筋保护帽和套筒保护盖→作好标记→施工检验4)直螺纹丝头加工：钢筋切断后，端面要与轴线垂直，端头无弯曲，马蹄状，不得使用气经检验合格后，应立即带上丝头保护帽加以保护。5)直螺纹接头质量检查1234566)现场连接施工定。拧紧力矩(N.M)L扬州市秦邮特种金属材料有限公司L扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案1)钢筋搭接接头位置规定：框架梁、楼层楼板及屋面板的受力钢筋的搭接接头，下铁2)同一区段内，纵向钢筋绑扎搭接接头面积百分率规定：在1.3LLE倍钢筋搭接长度范 L>35d且不小于500mm钢筋绑扎扎扣位置,中间扎扣位于搭接长度中点505050钢筋搭接连接示意图4)钢筋搭接范围内钢筋应扎牢，紧密贴在一块，不分叉。1)施工准备a、钢筋：钢筋的级别、直径必须符合设计要求，有出厂证明书及复试报告单。进口钢筋还应有化学复试单，其化学成分应满足焊接要求，并应有可焊性试验。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案UNUN1-50UN1-75杠杆挤压弹簧(人力操纵)2.9~5.0610~1220~220220/3803.52~7.04812~1632~360动夹具传动方式次级电压调节次级电压调节连续闪光焊钢预热闪光焊钢压缩空气消耗量UN504.05~8.1020~253.8~7.620~255UN004.5~7.6816~2020~30Vh2)作业条件b水、压缩空气等应符合要求。d、作业场地应有安全防护措施，防火和必要的通风措施，防止发生烧伤、触电及火灾等事3)操作工艺检查设备→选择焊接工艺及参数→试焊、作模拟试件→送试→确定焊接参数→焊接→质连续闪光加热到将近熔点连续闪光加热到将近熔点(两钢筋端面徐徐移动接触)扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案焊焊机容量(kVA)钢筋直径(mm)25150201001675Ⅲ级(两钢筋端面轻微接触)(两钢筋端面轻微接触)→→连续闪光加热到将近熔点→ (两钢筋端面徐徐移动接触)(两钢筋端面交替接触和分开)→一次闪光闪平端面 (两钢筋端面轻微徐徐接触)→ (两钢筋端面交替接触和分开)→二次连续闪光加热到将近熔点(两钢筋端面徐徐移动接触)g、检查电源、对焊机及对焊平台、地下铺放的绝缘橡胶垫、冷却水、压缩空气等，一切必扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案○1连续闪光焊：通电后，应借助操作杆使两钢筋端面轻微接触，使其产生电阻热，并使钢断地移○2预热闪光焊：通电后，应使两根钢筋端面交替接触和分开，使钢筋端面之间发生断续闪。。k、质量检查：在钢筋对焊生产中，焊工应认真进行自检，若发现偏心、弯折、烧伤、裂缝等缺陷，应切除接头重焊，并查找原因，及时消除。4)质量标准。检验方法：检查出厂证明书和试验报告单。○2钢筋的规格、焊接接头的位置，同一截面内接头的百分比，必须符合设计要求和施工规检验方法：观察或尺量检查。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案按1212类1.减小预热程度2.加快烧化速度，缩短焊接时间3.避免过多带电顶锻44焊缝金属过烧或热影响区过热扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案678钢筋表面微熔及烧伤接头弯折或轴线偏移1.清除钢筋被夹紧部位的铁锈和油污2.清除电极内表面的氧化物3.改进电极槽口形状，增大接触面积4.夹紧钢筋1.正确调整电极位置2.修整电极钳口或更换已变形的3.切除或矫直钢筋的弯头○2当调换焊工或更换焊接钢筋的规格和品种时，应先制作对焊试件(不小于2个)进行冷曲。当焊接后张预应力钢筋时，焊后趁热将焊缝毛刺打掉，利于钢筋穿入孔道。D、钢筋电渣压力焊施工工艺。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案2、自动电渣压力焊设备(应优先采用)包括：焊接电源、控制箱、操作箱、焊接机头等。3、焊接电源。钢筋电渣压力焊宜采用次级空载电压较高(TSV以上)的交流或直流焊接卸下夹具→质量检查钢筋安装之前，焊接部位和电极钳口接触的(150mm区段内)钢筋表面上的锈斑、油污、扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案焊焊接通电时间(S)t1455666789焊接电压(V)U22~2722~2722~2722~2722~2722~2722~2722~2722~27焊接电流(A)200~250250~300300~350350~400400~450500~550600~650700~750850~900U40~4540~4540~4540~4540~4540~4540~4540~4540~45钢筋直径e罐高度偏下5~10mm，以确保焊接处的焊剂有足够的淹埋深度。源间扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案○5接头焊毕，应停歇20~30s后(在寒冷地区施焊时，停歇时间应适当延长)，才可回收焊时，应5)应注意的质量问题扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案施防防止措施1.矫直钢筋端部2.正确安装夹具和钢筋3.避免过大的挤压力4.及时修理或更换夹具1.矫直钢筋端部2.注意安装与扶持上钢筋3.避免焊后过快卸夹具4.修理或更换夹具1.减低顶压速度2.减小焊接电流3.减少焊接时间1.减小焊接电流2.缩短焊接时间3.注意上钳口的起始点，确保上钢筋挤压到位1.增大焊接电流2.避免焊接时间过短3.检修夹具，确保上钢筋下送自如1.按规定要求烘焙焊剂2.清除钢筋焊接部位的铁锈3.确保被焊处在焊剂中的埋入深度1.按规定要求烘焙焊剂2.清除钢筋焊接部位的铁锈3.确保被焊处在焊剂中的埋入深度1.钢筋导电部位除净铁锈2.尽量夹紧钢筋1.彻底封堵焊剂罐的漏孔2.避免焊后过快回收焊剂焊接缺陷轴线偏移弯折焊包薄而大咬边未焊合焊包不匀气孔烧伤焊包下淌123456789A、承台基础钢筋绑扎扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案三角形支撑0mm5钢筋钢筋支架详图注：支架顶面标高为基础顶部钢筋网底面标高3)在立好的柱竖向主筋上，按图纸间距用粉笔画好箍筋间距线，按间距线由上往下绑。Lmmm，以及5)底板柱预留筋见独立基础钢筋绑扎一节。每层板浇混凝土前在板筋表面设一道定位范区密加筋箍扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案尺边长柱≥密密加密加板横向钢筋→绑板纵向钢筋→专业预埋管线→绑板上层扣1)先穿主梁的纵向受力钢筋及弯起钢筋，在梁的纵向钢筋上画出箍筋间距，将箍筋按2)在主、次梁受力筋下均放置砂浆垫块，侧面采用砂浆垫块，垫块厚度等于保护层的合设计凡未在此两侧注明箍筋者，均在次梁两侧均要符扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案5050505050506)绑扎梁上部纵向钢筋的弯钩，宜采用套扣法绑扎。箍筋在叠合处的弯钩在梁中交错D筋绑扎1)板钢筋绑扎前，将模板上面的杂物清理干净，用白油漆在模板上弹好主筋、分布筋2)按划好的间距，先摆放受力主筋、后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配3)板面通长筋须搭接时在跨中搭接，在同一连接区段内钢筋接头面积百分率不大于4)板上开洞，在图纸明确表示做法时按照图纸施工。图纸没有明确注明，当其边长≤300mm时，板中钢筋绕过孔洞设置；当孔洞边长在300~500mm之间时，按照规范要求加As1000D单向板DAs放下排梁或墙la300<D≤1000la5)绑扎板筋时一般用顺扣或八字扣，除外围两根筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可交错绑扎(双向板相交点须全部绑扎)。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案Φ12~14钢筋高度＝板厚-板上钢筋-保护层序号项目允许偏差(mm)1受力钢筋的排距±3中心线位置33焊接预埋件柱、梁±3受力钢筋的保护层板±2mmmmmmmmmmmmmmmm0mm×800mm、等几种。扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案距步距步距步距步距步0050×100mm木方,立放间距150mm13mm木模板0梁底木方，立放梁底木方，立放08000扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案mmm50×100mm木方,立放间距150mm13mm木模板12对拉螺栓00梁底木方，立放梁底木方，立放0梁底承重立杆梁底承重立杆040040003)、梁两侧立杆及承重立杆的纵距(梁跨度方向)为0.6m；柱箍配合对拉螺栓，柱箍采用双钢管及双扣件连接，柱箍及对拉螺栓竖向间距均为400mm。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案50mm×100mm木方，立放距150mm12对拉螺栓配双螺母13mm厚复合多层板13mm厚多层板13mm厚多层板150mm螺栓斜顶撑双钢管48×3.0竖向间距为400mm状及相扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案须在柱模板找正固定后弹出轴线和平线；2)钢筋砼框架梁，跨度等于及大于4米时，模板应起拱，如设计无要求时，起拱高度3)梁模板安装后校正中线、标高、断面尺寸，经检查符合要求后才能浇注砼。非承重强度达现浇结构拆模时所需混凝土强度按按砼达到设计强度标准值的百分率计(%)板梁1233)在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量4)已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案，和隔离剂残渣，再用棉丝擦净。A、木模板加工质量标准允许偏差(mm)2-2~-12项目线误差B质量标准序序号项目1轴线位置(柱、梁)3截面尺寸(柱、梁)允许偏差(mm)2+3~-3-3222扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案序号序号项目1预埋钢板中心线位置2预埋管、预埋孔中心线位置3预留洞允许偏差(mm)225+5~0砂--采用河砂(中砂)，含泥量≤1%；期扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案D、浇筑混凝土用的架子及马道已支搭完毕，混凝土泵车到位；振捣器等机具经验试运转正E。以免mB、浇筑混凝土应连续进行。当必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之C当发施进行处理。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为30~40cm)。振捣上一层时应管处于扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案试块养护到期后及时送试验室，并要求试验室及时出具试验报告。A、水泥取样数量：以一批水泥中取平均试样20kg。B、碎石1)用于检验结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土浇筑地点随机抽取，取样与试件扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案2)试件应在混凝土浇筑现场由各方见证取样。同一强度等级的试件的留置数量不宜少于10组，以满足按统计方法评定混凝土强度的基本条件；留置数量不应小于3组，是为了按非统计方法评定混凝土强度时，有足够的代表性。脚手架的搭设详见脚手架工程专项施工方案第八章安全保证措施8.1水平、垂直运输的安全技术措施修、8.2混凝土浇筑的有关安全技术措施分层浇注的方法，每次浇注高度 板支架外侧多增设一排承重立杆，防止直壁浇筑过高导致脚手架倾翻。8.2.2浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.3一般安全技术措施要求8.3.2平台施工时注意各临边及洞口的情况，做好防护工作。不能在平台集中堆放施工物扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案用电设8.3.9固体废弃物应集中堆放,定期清理，直螺纹接头保护帽应及时进行回收，避免污染环车内剩余砼不得随意倾倒，以免污染环境。8.3.11施工人员进入施工现场必须统一着装。8.3.12各种机械设备使用前必须经电工检验确认合格后方可使用；现场机械必须“一机一4危险源点辨识扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案害的可行交底。时，严格按照拟定拆除次序拆除，并配戴安全带。2、二、三级配电箱距离≤30m。3、三级箱与其控制设备距离≤3m。序号项目1共性要求临电设施设备保护接零保护机具保护扬州市秦邮特种金属材料有限公司临电设施设备保护接零保护机具保护扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案序号项目内容配电箱2线。具4电焊机；交流电焊机安装专用触电保护装置。。5作火焊工合理使用劳动保护用具，遵守操作规程。扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案序号序号项目内容易易燃品上方严禁动火作业查进行整扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案8.5安全施工技术保证小组一双印卞炳辉马春福刘尚超谢军第九章质量保证措施现场指挥和值班人员应时刻检查施工9.2在正式施工之前,应与其他专业单位办理专业工序交接单,对上道工序进行复测,确认符9.4认真按规范要求作好原材料复检工作,复检不合格的原材料坚决不许使用。并设置专人(甲方)联系气象台收集气象资料。接头质量。9.6混凝土搅拌必须按实验室出具的配合比调整为施工配合比，并按其准确计量,不准私自9.7坚决把好混凝土振捣关,作业前认真交底,掌握振捣方法,保证混凝土振捣密实。。用经纬仪或吊线和尺量检查检查检查检查垂直度全高表面平整度预留洞中心线位置预埋件中心线位置3H/1000且不大于45512345扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案辉马春福赵康谢军第十章施工进度保证措施根据总控计划编制月控制计划，根据月控制计划编制周计划，周计划根据前三天的实际情扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案辉马春福谢林杰谢军第十一章成品保护措施禁止垫级禁点焊或与其施焊固定埋件等(防雷接地除外)。已拼装好的模板要分类、分规格及使用部位码放在牢固可靠支架两侧或铺设在平整的场地浇筑砼时严禁将振动棒强行从主筋与模板之间插入，防止将模板振变形。严禁随意拆除拉砼终凝后或采取其它加固措施。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案砼工程完成拆模后，必须对容易损坏的部位各棱角进行有效遮盖围绑保护，防止被碰撞损坏。现场已完成的实体要有成品保护标识。模板拆除时侧模应保证不损坏砼表面和棱角，不得乱扒乱撬，应满足强度要求后方可拆模。在刚浇注砼表面已经施工完成后周围采取围挡保护，并设保护标识，在砼强度未达到1.2N/mm2前,不得在其上踩踏,堆放杂物、钢筋、模板或安装模板及支架。及时清理浇筑砼时表面的流浆，确保已浇筑砼表面洁净。组卞炳辉马春福谢林杰谢军十二章文明施工要求0002扬州市秦邮特种金属材料有限公司0002扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案附录1截面尺寸400mm×800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为12.0m，梁截面B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.20m，3道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁顶托采用100×100mm木方。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。000800211图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×8采用的钢管类型为48×2.8。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.900=18.360kN/m)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×0.800+0.400)/0.400=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.900=0.720kN均布荷载q=1.35×18.360+1.35×2.250=27.824kN/m集中荷载P=0.98×0.720=0.706kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；AB200计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：20.61kN/mAB200200变形计算受力图扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案00.0000.234变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为1N=7.661kN2N=2.087kN3最大弯矩M=0.139kN.m最大变形V=0.234mm经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.139×1000×1000/25350=5.483N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取12.50N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!面板最大挠度计算值v=0.234mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!木方的计算(一)梁底顶托梁计算式如下:均布荷载q=7.661/0.900=8.513kN/m最大剪力Q=0.6×0.900×8.513=4.597kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=166.67cm3；截面惯性矩I=833.33cm4；抗弯计算强度f=0.690×106/166666.7=4.14N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!最大变形v=0.677×5.725×900.04/(100×4500.00×8333333.5)=0.678mm最大挠度小于900.0/250,满足要求!、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.43kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×1.643=2.218kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.205=0.277kN非顶部立杆段N=8.428+2.218=10.645kN顶部立杆段N=8.428+0.277=8.705kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；l0——计算长度(m)；非顶部立杆段：l0=ku2h(2)uu参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；=0.153=0.153=8705/(0.153×397.4)=142.855N/mm2=8705/(0.144×397.4)=152.232N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，=0.144=0.144=145.981N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!顶部立杆段：u2=2.399,l0=3.503m；=3503/16.0=218.695,=0.153=10645/(0.153×397.4)=174.699N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.140×1.134=0.323kN/m2扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案lb0m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.323×1.000×1.200×1.200/10=0.059kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.428+1.350×0.205+0.9×0.980×0.059/0.900=8.762kN非顶部立杆Nw=8.428+1.350×1.643+0.9×0.980×0.059/0.900=10.703kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.503m；=3503/16.0=218.665,=0.153=8762/(0.153×397.4)+59000/4248=157.602N/mm2=8762/(0.144×397.4)+59000/4248=167.041N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，=160.748N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!顶部立杆段：u2=2.399,l0=3.503m；=3503/16.0=218.695,=0.153=10703/(0.153×397.4)+59000/4248=189.446N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42.58N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.65A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00地基承载力的计算满足要求!扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案截面尺寸400mm×800mm梁侧模板计算书计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50×80mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距200+200mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。NmmN/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。mmmm0080102102120000202模板组装示意图模板荷载标准值计算土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；ct——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.200kN/m219.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值q=1.2×17.280×0.400+1.40×3.600×0.400=10.310kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案截面抵抗矩截面惯性矩W=11.27cm3；截面抵抗矩截面惯性矩I32cm4；10.31kN/mBAB2272272227227计算简图弯矩图(kN.m)11.401.170.930.931.17剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.91kN/mAB227227227变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为1N=2.571kN23N=0.935kN4最大弯矩M=0.052kN.m最大变形V=0.375mm经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.052×1000×1000/11267=4.615N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取12.50N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!AA扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案面板最大挠度计算值v=0.375mm面板的最大挠度小于226.7/250,满足要求!内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.23×17.28+1.4×0.23×3.60=5.843kN/m挠度计算荷载标准值q=0.23×17.28=3.923kN/m式如下:均布荷载q=2.337/0.400=5.843kN/m最大剪力Q=0.6×0.400×5.843=1.402kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；抗弯计算强度f=0.093×106/53333.3=1.75N/mm2抗弯计算强度小于12.5N/mm2,满足要求!最大变形v=0.677×3.917×400.04/(100×4500.00×2133333.5)=0.071mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。BB200200280支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)A扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：BB200200280支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M=0.449kN.mmax最大变形v=0.082mmmax最大支座力Q=5.720kNmax抗弯计算强度f=0.449×106/8496.0=52.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于280.0/150与10mm,满足要求!计算计算公式:N<[N]=fAN——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.720对拉螺栓强度验算满足要求！3831831383183181006扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案柱模板支撑计算书参数柱模板的截面宽度柱模板的截面高度柱模板的截面宽度柱模板的截面高度柱模板的计算高度柱箍间距计算跨度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，L=6000mm，d=400mm。柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。mmNmmNmm500.0N/mm2。NmmN/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。柱模板支撑计算简图板荷载标准值计算土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；ct——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；——外加剂影响修正系数，取1.000；1——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=44.340kN/m244.340=39.906kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下AA扬州市秦邮特种金属材料有限公司AA扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案BB183183183面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值q=1.2×39.906×0.400+1.40×3.600×0.400=21.171kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=11.27cm3；截面惯性矩I=7.32cm4；f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×15.962+1.40×1.440)×0.183×0.183=0.071kN.mm面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.962×1834/(100×4500×73233)=0.370mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下9.70kN/mBB400400400竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.183m。荷载计算值q=1.2×39.906×0.183+1.40×3.600×0.183=9.703kN/m式如下:均布荷载q=3.881/0.400=9.703kN/m扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案最大剪力Q=0.6×0.400×9.703=2.329kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；抗弯计算强度f=0.155×106/53333.3=2.91N/mm2抗弯计算强度小于12.5N/mm2,满足要求!最大变形v=0.677×7.316×400.04/(100×4500.00×2133333.5)=0.132mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P83×0.400=3.88kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。荷载P取木方传递力。BAB支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A扬州市秦邮特种金属材料有限公司A扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案BB410支撑钢管变形计算受力图00.0000.037支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M=0.362kN.mmax最大变形v=0.037mmmax最大支座力Q=9.072kNmax抗弯计算强度f=0.362×106/8496.0=42.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!计算公式:N<[N]=fAN——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.072对拉螺栓强度验算满足要求!竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P83×0.400=3.88kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。荷载P取木方传递力。BAB支撑钢管计算简图A扬州市秦邮特种金属材料有限公司A扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：BB410支撑钢管变形计算受力图00.0000.037支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M=0.362kN.mmax最大变形v=0.037mmmax最大支座力Q=9.072kNmax抗弯计算强度f=0.362×106/8496.0=42.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!计算公式:N<[N]=fAN——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.072对拉螺栓强度验算满足要求!扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案模板扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。计算参数:模板支架搭设高度为12.0m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。木方50×80mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.40×2.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中fM W面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；面板的最大弯距(N.mm)；面板的净截面抵抗矩；面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.981+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061×1000×1000/25350=2.388N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.981×3004/(100×4500×164775)=0.220mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载q1=1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×0.900=2.018kN2.木方的计算均布荷载q=2.018/0.900=2.242kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.24×0.90×0.90=0.227kN.m最大剪力Q=0.625×0.900×2.242=1.261kN最大支座力N=1.25×0.900×2.242=2.523kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.227×106/53333.3=4.26N/mm2木方的抗弯计算强度小于12.5N/mm2,满足要求!扬州市秦邮特种金属材料有限公司扬州市秦邮特种金属材料有限公司2×1080m3高炉工程3#转运站工程基础与主体施工方案(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m最大变形v=0.521×0.994×900.04/(100×4500.00×2133333.5)=0.354mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。AAB900900900支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AA