地下车库模板施工专项方案(专家论证)

*****三期一组团商品住宅地下车库模板施工专项方案上海******建筑有限公司二零一六年七月目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概况 3二、编制依据 3三、模板支撑系统选择 4四、模板钢管支撑排架验算计算书 4（一）顶板模板计算书 4（二）梁模板计算书 11（三）柱模板计算书 19（四）墙模板计算书 25五、模板的制作与安装 32六、模板设计 34七、模板安装过程中的质量限制 39八、模板安装留意事项 40九、模板安装允许偏差及检验方法 41十、模板拆除留意事项 41十一、砼施工方案42十二、平安事项 43十三、成品爱护 44十四、文明施工要求 44十五、事故应急预案措施 45附图一、地下车库无梁楼盖及柱帽出支撑节点示意图附图二、地下车库梁及250厚板支撑节点示意图一、工程概况工程名称：*********住宅地下汽车库建设单位：大华（集团）有限公司设计单位：上海市地下空间设计探讨总院上海**建筑设计有限公司监理单位：上海**建设工程监理有限公司施工单位：上海******建筑有限公司1、建筑概况：本工程位于上海市宝山区*****，本地下车库为单建式一层小型汽车停车库，层高为3.60米，框架结构形式，顶板为无梁楼盖，局部层高5米，顶板为梁式楼盖。总建筑面积7206.86㎡，共一层，停车位331个，本工程为人防建筑，局部非人防。耐火等级为一级，采纳自动灭火系统。地下车库分三个防护单元共设三个主要出入口和七个次要出入口，整个地下车库分三个防火分区，每个防火分区人员疏散口不少于两个。本工程车库顶板面标高相当于肯定标高+4m，室外场地自然地坪相对标高为-0.15m(相当于肯定标高+5.2m），顶板覆土为1.2m。结构自防水，砼强度等级为C35抗渗等级为P8，地下室底板、顶底及墙外侧除混凝土自防水外，均做外防水。外墙防水涂料2、结构概况：A、本工程建筑抗震等级为三级，抗震烈度为7度，设计运用年限50年，砼强度等级为C35，抗渗等级P6，垫层砼为C15，15B、基础底板为筏板基础。基础底板砼面肯定标高为+0.40m，基础底板砼厚为C、地下室砼外墙厚300，局部400，共设有4道伸缩型后浇带。后浇带须砼浇筑后60天进行封闭，砼后浇带做法详图见〈结通-03〉。D、本工程为无梁楼盖结构，局部梁式楼盖，柱帽上口尺寸为2700*2700、2000*2700柱帽斜边的垂直高度为400mm，板厚为450mm，柱截面尺寸为500*500、500*600。在1-5#楼处为梁式楼盖，梁截面尺寸为400*800、400*2000、400*2500不等，板厚为250mm二、编制依据1、上海**建筑设计有限公司、上海市地下空间设计探讨总院设计的地下车库图纸；2、施工组织设计；3、我国建筑业现行的施工及验收规范：1）、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-20022）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20023）、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014)、《建筑施工平安检查标准》JGJ-59-2011；5）、《施工现场平安保证体系》DBJ08-903-2003；6）、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011；4、有关平安生产、文明施工的标准要求和规范。5、《简明施工计算手册》；6、现场实际状况。三、模板支撑系统选择依据本工程的实际状况，梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次，用木方做次楞，木方规格为4090，主楞采纳483.2钢管，14对拉螺栓，扣件支撑系统采纳48*3.2钢管、配套扣件等及4090木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距均为700mm并采纳双扣件。隔离剂选用油性隔离剂或采纳QW-903脱模剂。扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面限制在500mm四、模板钢管支撑排架验算计算书结构施工采纳钢管支撑排架系统，选用48*3.2钢管，利用直角扣件和回转扣件连接。钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。（一）顶板模板计算书450mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采纳的钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):450.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度(℃):25.000；4.材料参数面板采纳多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,须要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.45×1+0.35×1=11.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×11.6+1.4×3=18.12kN/m最大弯矩M=0.1×18.12×0.152=0.041kN·m；面板最大应力计算值σ=40770/37500=1.087N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.087N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=11.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×11.6×1504/(100×6000×2430000)=0.003mm；面板最大允许挠度[V]=150/250=0.6mm；面板的最大挠度计算值0.003mm小于面板的最大允许挠度0.6mm,满意要求!三、模板支撑方木的计算:方木依据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.15×0.45=1.688kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.15=0.052kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.15=0.525kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.688+0.052)=2.088kN/m；集中荷载p=1.4×0.525=0.735kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.735×0.7/4+2.088×0.72/8=0.257kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.735/2+2.088×0.7/2=1.098kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.257×106/54000=4.75N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为4.75N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满意要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满意:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=2.088×0.7/2+0.735/2=1.098kN；方木受剪应力计算值T=3×1.098×103/(2×40×90)=0.458N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.458N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.74kN/m；集中荷载p=0.525kN；最大挠度计算值V=5×1.74×7004/(384×9000×2430000)+525×7003/(48×9000×2430000)=0.42mm；最大允许挠度[V]=700/250=2.8mm；方木的最大挠度计算值0.42mm小于方木的最大允许挠度2.8mm,满意要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.088×0.7+0.735=2.197kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.721kN.m；最大变形Vmax=1.003mm；最大支座力Qmax=11.229kN；最大应力σ=721238.219/4730=152.482N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值152.482N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为1.003mm小于700/150与10mm,满意要求!五、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=11.229kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×3.15=0.407kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.45×0.7×0.7=5.512kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.091kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(3+2)×0.7×0.7=2.45kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.739kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.739kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=10738.798/(0.537×450)=44.439N/mm2；立杆稳定性计算σ=44.439N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！柱帽处650mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.35；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.95；采纳的钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):650.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度(℃):25.000；4.材料参数面板采纳多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,须要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.65×1+0.35×1=16.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×16.6+1.4×3=24.12kN/m最大弯矩M=0.1×24.12×0.32=0.217kN·m；面板最大应力计算值σ=217080/37500=5.789N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为5.789N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=16.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×16.6×3004/(100×6000×2430000)=0.062mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.062mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满意要求三、模板支撑方木的计算:方木依据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.65=4.875kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.3=1.05kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(4.875+0.105)=5.976kN/m；集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×0.7/4+5.976×0.72/8=0.623kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.47/2+5.976×0.7/2=2.827kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.623×106/54000=11.542N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为11.542N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满意要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满意:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=5.976×0.7/2+1.47/2=2.827kN；方木受剪应力计算值T=3×2.827×103/(2×40×90)=1.178N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值1.178N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=4.98kN/m；集中荷载p=1.05kN；最大挠度计算值V=5×4.98×7004/(384×9000×2430000)+1050×7003/(48×9000×2430000)=1.055mm；最大允许挠度[V]=700/250=2.8mm；方木的最大挠度计算值1.055mm小于方木的最大允许挠度2.8mm,满意要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.976×0.7+1.47=5.653kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.354kN.m；最大变形Vmax=0.114mm；最大支座力Qmax=7.727kN；最大应力σ=354025.469/4730=74.847N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值74.847N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为0.114mm小于350/150与10mm,满意要求!五、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=7.727kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.95=0.381kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.35=0.086kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.65×0.7×0.35=3.981kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(3+2)×0.35×0.7=1.225kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.052kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=7.052kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=7052.414/(0.537×450)=29.184N/mm2；立杆稳定性计算σ=29.184N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！250mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，依据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体平安性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.75；采纳的钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；4.材料参数面板采纳多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,须要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×3=12.12kN/m最大弯矩M=0.1×12.12×0.252=0.076kN·m；面板最大应力计算值σ=75750/37500=2.02N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.02N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=6.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×6.6×2504/(100×6000×2430000)=0.012mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.012mm小于面板的最大允许挠度1mm,满意要求!三、模板支撑方木的计算:方木依据简支梁计算，其惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3+2)×0.8×0.25=1kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.562+0.088)=1.98kN/m；集中荷载p=1.4×1=1.4kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.4×0.8/4+1.98×0.82/8=0.438kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.98×0.8/2=1.492kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.438×106/54×103=8.119N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为8.119N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满意要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满意:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.8×1.98/2+1.4/2=1.492kN；方木受剪应力计算值T=3×1492/(2×40×90)=0.622N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.622N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.562+0.088=1.65kN/m；集中荷载p=1kN；方木最大挠度计算值V=5×1.65×8004/(384×9000×2430000)+1000×8003/(48×9000×2430000)=0.89mm；方木最大允许挠度值[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.89mm小于方木的最大允许挠度值3.2mm,满意要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.98×0.8+1.4=2.984kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.803kN.m；最大变形Vmax=1.47mm；最大支座力Qmax=10.589kN；支撑钢管最大应力σ=0.803×106/4730=169.669N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值169.669N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为1.47mm小于800/150与10mm,满意要求!五、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.589kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.75=0.657kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.881kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.338kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.338kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10337.68/（0.537×450）=42.78N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=42.78N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！假如考虑到高支撑架的平安因素，相宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数依据表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7依据表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.5+0.1×2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.9=133；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10337.68/（0.381×450）=60.296N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=60.296N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，依据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体平安性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面较多，以最大梁截面进行验算。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采纳的钢管类型为Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：多层胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面反抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×18×0.9=8.75kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q=q1+q2=8.748+1.134=9.882kN/m；计算跨度(内楞间距):l=321.43mm；面板的最大弯距M=0.1×9.882×321.4292=1.02×105N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.02×105/1.69×104=6.05N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=6.05N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.45=8.1N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=321.43mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×8.1×321.434/(100×6000×1.27×105)=0.771mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=321.429/250=1.286mm；面板的最大挠度计算值ω=0.771mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.286mm，满意要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采纳1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面反抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.321=7.06kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=450mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.06×450.002=1.43×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.059×0.45=3.494kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.43×105/5.40×104=2.647N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.647N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满意要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.32=5.79N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=450mm；I--面板的截面惯性矩：I=4.86×106mm内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.79×4504/(100×9000×4.86×106)=0.037mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.037mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满意要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.494kN,依据集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采纳钢楞，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面反抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面反抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。依据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.873kN.m外楞最大计算跨度:l=450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.73×105/8.98×103=97.272N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=97.272N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！（2）.外楞的挠度验算依据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.894mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=450/400=1.125mm外楞的最大挠度计算值ω=0.894mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.125mm，满意要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.45×0.475=3.848kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.848kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满意要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=800×15×15/6=3.00×104mmI=800×15×15×15/12=2.25×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×2.50×0.90=55.08kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.30+2.02=57.40kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×57.398×0.1332；σ=0.102×106/3.00×104=3.401N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.401N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×2.500+0.35）×0.80=51.28KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×51.28×133.34/(100×6000×2.25×105)=0.081mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.081mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，满意要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2.5×0.133=8.5kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×2.5+0.4)/0.4=0.63kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×8.5+1.2×0.63=10.956kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；钢管计算简图钢管依据三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=4.73cm3I=11.36cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=10.956+0.84=11.796kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.796×0.8×0.8=0.755kN.m；最大应力σ=M/W=0.755×106/4730=159.608N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管的最大应力计算值159.608N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满意要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必需满意:其中最大剪力:V=0.6×10.956×0.8=5.259kN；钢管的截面面积矩查表得A=450.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×5258.880/450.000=23.373N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管的受剪应力计算值23.373N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满意要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:q=8.500+0.630=9.130kN/m；钢管最大挠度计算值ω=0.677×9.13×8004/(100×206000×11.36×104)=1.082mm；钢管的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；钢管的最大挠度计算值ω=1.082mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满意要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管依据简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.500=63.750kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(63.750+0.350)+1.4×4.500=83.220kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.482kN，中间支座最大反力Rmax=12.713；最大弯矩Mmax=0.296kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.1mm；支撑钢管的最大应力σ=0.296×106/4730=62.646N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值62.646N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满意要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=12.713kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.482kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×4.75=0.849kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.672kN；N=1.482+0.849+0.202+3.672=6.204kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.5；W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.9=99；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.595；钢管立杆受压应力计算值；σ=6203.897/(0.595×450)=23.17N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=23.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！假如考虑到高支撑架的平安因素，相宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数依据表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1依据表2取值1.005；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.728；钢管立杆受压应力计算值；σ=6203.897/(0.728×450)=18.937N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=18.937N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=12.713kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(4.75-2.5)=0.849kN；N=12.713+0.849=13.115kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.5；W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.243；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.9=106；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=13114.651/(0.544×450)=53.573N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.573N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！假如考虑到高支撑架的平安因素，相宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数依据表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1依据表2取值1.005；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.728；钢管立杆受压应力计算值；σ=13114.651/(0.728×450)=40.033N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.033N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。（三）、柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为干