工程施工模板工程施工方案改

宜宾市翠屏区邱场镇中心学校寄宿制学校建设项目模板工程专项施工方案宜宾正一建设集团有限公司二○一四年九月二十日模板工程概况本工程要求达到优质工程，模板工程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，本工程模板系统打算接受九夹板木模系统，支撑及加固系统接受Φ48*3.5钢管扣件式排架，还应在墙模外侧间距1.5米设置剪刀斜撑，将墙模与满堂脚手架连成一个全体系统。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。现场备齐一层半的用料，以利于循环周转运用。本工程模板隔离剂接受水质类脱模剂，模板每一层运用后均该当清算洁净，涂抹脱模剂后再运用。本工程模板接受九层板，柱梁模板、楼板模板接受规格915×1830。支撑接受钢管排架系统（钢管、扣件租赁）。墙板接受Φ12螺杆，具体做法要求如下：柱：模板接受九层板，背楞5×10木方，间距150-200，接受钢管扣件固定，间距400-600，0.8米以上柱两头加直径14对拉螺栓加固。楼板模板：接受脚手钢管排架，地下室纵、横间距1000，楼层纵、横间距1000～1200，50×100楞木间距400，15厚九层板。支撑及加固系统梁模板的架设：梁模由底板、侧模、夹木和斜撑等组成，下面用顶撑支承，间距把握在0.9米之内。当梁较大的时分，应在侧模上加对拉螺杆。平台及梁下排架间距为0.8~1.0m，主梁下排架间距0.9m，程度牵引杆每1.8m高设置一道，并加剪刀撑固撑，平台模搁栅用钢管或50X100方木，间距0.3~0.4m。底模承受垂直荷载，接受4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必需坚固坚实，如基座不往常该当接受木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和紧缩变形形成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。上、下层立柱应在同一竖直线上，否则要务实行措施时下层楼面立柱的荷载能直接传递到下层楼面立柱上去，由于下层楼面的混凝土强度还很低，不能承受由立柱传来的施工荷载。当梁的跨度在4米或4米以上时，梁的底模应起拱，起拱高度宜为全跨长度锝0.1%--0.3%。梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模。当梁较大的时分，应在侧板上家钉斜撑。平台及主梁下排架间距为0.8m,程度牵引杆每1.8m高设置一道，离地0.2米高必需设置一道扫地杆，并加剪刀撑固撑，底模承受垂直荷载，接受4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必需坚固坚实，如基座不往常该当接受木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和紧缩变形形成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。框架梁模板架设和支撑体系参见附图三。柱模：方型框架柱模板接受木模，钢管排架支撑体系。本工程方形柱模尺寸较大，最大的达到1.2米*0.9米，接受钢管做柱箍，Ф14螺杆对拉。方柱模板架设参见附图四。楼板模板的架设：平台板接受15mm厚九夹板。平台模搁栅用钢管，间距0.3~0.4m。板模板安装时，先在模板的外侧弹程度线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在根据墨线架设程度钢管，并用钢管扣件安装坚固。再在程度钢管上铺设4cm×5cm的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板的架设和支撑体系参见附图五。楼梯模板施工前按实践层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步两头下面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。楼板模板的架设：平台板接受20mm厚九夹板。接槎阳角处接受经平刨处理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安装时，先在模板的外侧弹程度线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在根据墨线架设程度钢管，并用木方支撑坚固。再在程度钢管上铺设4CM×5CM的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板架设支撑参见附图五。楼梯模板：楼梯模板施工前按实践层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步两头下面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。模板的拆除本工程模板的拆除根据同条件养护试块的强度确定构件模板能否可以拆除。每次拆除之前，必需有监理工程师签发的《拆模令》方可进行。模板的拆除：砼浇捣终了后，能保证砼表面及棱角不受损坏，方可拆除侧模，并拔出拉杆螺栓，尽可能反复运用。梁板等结构跨度小于等于8米的承重结构的底模必需待砼强度达到75%当后方可拆模，而悬臂结构或跨度大于8米的简支结构必需等混凝土强度达到100%后才可拆除底模。另外，必需保证在其下面二层结构梁板砼浇捣终了后，才可拆除该层的结构承力模板。模板拆除是必需留意确保混凝土结构的质量和安全，应严厉恪守以下规定：拆摸挨次是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的程度方向的模板等。在拆除模板过程中，如发觉混凝土消灭特别景象，可能影响混凝土结构的安全和质量等成绩时，应马上中止拆摸并经处理认证后，方可连续拆摸。冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5度后方可拆模。当混凝土与外界温差大于20度时，拆摸后应对混凝土表面实行保温措施，例如暂时掩盖，使其缓慢冷却等。现场模板拆除过程中，须渐渐传递上去，不得听凭抛掷，拆上去的模板随即清算洁净，并将板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放划一。模板工程质量要求竖向模板及其支架的支撑部分，应有足够的支撑面积。其支撑面积必需具备足够的强度，满足全部荷载的承载力。安装模板及其支架的过程中，必需设置足够的暂时固定设备，以免倾覆。为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，应从模板构造上实行有效的防倾覆措施，以保证模板的波动性。梁、板的模板安装必需保证其有足够的强度、刚度和波动性。梁模安装后应拉中心线检查，以校正梁模的地位；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加程度支撑或剪刀撑，保持顶撑的波动以免失稳。现浇结构模板安装的允许偏向为：轴线地位允许偏向5mm；底模上表面标高允许偏向±5mm；基础截面尺寸允许偏向±10mm；梁、柱、墙截面尺寸允许偏向+4、-5mm；层高小于5米时，垂直度允许偏向6mm；相邻两板凹凸差允许偏向2mm；表面平整度允许偏向5mm模板工程安全施工措施拆装模板时，必需有波动的登高工具，高度超过3.5m时，必需搭设脚手架，操作时，下面不得站人；安装柱、墙模板时，应一边安装一边支撑固定，未支撑坚固不得松手以防止倾覆。安装梁的侧模时，不得在梁的底模上站立或行走，运用模板施工时期，对电线和电灯等各类用电安装必需实行爱护措施。零星物料如钉子、垫木、水泥垫块等，必需装箱或装袋吊运、防止坠落伤人。冬季高温季节施工，留意错开高温作业工夫，避开烈日下工作，做好防暑降温工作。冬季霜雪时期施工，应支配专人肃清脚手架上、道路上和混凝土上的积雪，做好防滑具体措施，确保施工人员施工操作的安全。木模板计算书附梁模板计算书：梁模板(扣件钢管架)计算书工程称号：宜宾市翠屏区邱场镇中心学校寄宿制学校建设项目建设地点：邱场镇中心学校建设规模：教学楼3753平方米，大门14.6平方米，生活污水净化池410m3，其中：1#池200m3、2#池100m3、3#池100m3、食堂生活污水隔油池10m3。支撑架的计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑方式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底添加承重立杆根数：1；接受的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；钢筋自重(kN/m3):0.20；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材种类：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝工夫，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需求验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板根据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵制矩，W=40×2×2/6=26.67cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；根据均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.4×4=2.24kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.24×[(900-120)/(4-1)]2=7.56×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.149kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.56×104/2.67×104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=8.567N/mm；l--计算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×2×2×2/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.567×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.67×105)=0.166mm；面板的最大允许挠度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值ν=0.166mm小于面板的最大允许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载根据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.149/0.400=7.873kN/m本工程中，次楞接受木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵制矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.126kN·m，最大支座反力R=3.464kN，最大变形ν=0.060mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.26×105/6.40×104=2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大允许挠度值:[ν]=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.06mm小于次楞的最大允许挠度值[ν]=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,根据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞接受木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵制矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.312kN·m，最大支座反力R=5.592kN，最大变形ν=0.113mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.12×105/1.28×105=2.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.113mm主楞的最大允许挠度值:[ν]=180/400=0.45mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.113mm小于主楞的最大允许挠度值[ν]=0.45mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M16；查表得：穿梁螺栓有效直径:13.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.592kN。穿梁螺栓最大允许拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.592kN小于穿梁螺栓最大允许拉力值[N]=24.48kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需求验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵制矩W分别为:W=400×20×20/6=2.67×104mm3；I=400×20×20×20/12=2.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+0.20）×0.40×0.90=10.454kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(10.454+0.096)×2002+0.117×2.52×2002=5.40×104N·mm；σ=Mmax/W=5.40×104/2.67×104=2N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=10.454+0.096=10.550kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.55×2004/(100×6000×2.67×105)=0.071mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.071mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+0.2×0.2×(2×0.78+0.4)]=2.185kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：q2=1.4×[(2.5+2)×0.4×0.2]=0.504kN；均布荷载设计值q=2.185+0.504=2.689kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的方式传递，其设计值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.098kN2.支撑钢管的强度验算：本工程梁底支撑接受钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵制矩W和弹性模量E分别为：W=5.08×100cm3；I=1.22×101cm4；E=206000N/mm2；简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)钢管的支座力:N1=N3=0.3kN；N2=2.285kN；最大剪力：V=1.143kN钢管最大正应力计算值：σ=M/W=0.064×106/5.08×103=12.6N/mm2；钢管最大剪应力计算值：τ=2V/A=2×1.143×103/(4.89×100)=4.673N/mm2；钢管的最大挠度：ω=0.011mm；钢管的允许挠度:[ν]=600.000/250=2.400mm；钢管最大应力计算值12.619N/mm2小于钢管抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值4.673N/mm2小于钢管抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度ν=0.011mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！八、梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵制矩W和弹性模量E分别为：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管根据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.3kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.09kN·m；最大变形νmax=0.162mm；最大支座力Rmax=1.013kN；最大应力σ=M/W=0.09×106/(5.08×103)=17.7N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值17.7N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.162mm小于800/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管根据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.285kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.686kN·m；最大变形νmax=1.232mm；最大支座力Rmax=7.712kN；最大应力σ=M/W=0.686×106/(5.08×103)=134.9N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值134.9N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=1.232mm小于800/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实践的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向程度杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据后面计算结果得到R=7.712kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的波动性计算:立杆的波动性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆波动性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.285kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=7.712kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.149×3=0.536kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2×[(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.20+(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120×(0.20+24.00)]=1.341kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4×(2.500+2.000)×[0.800/2+(0.600-0.400)/4]×0.800=2.268kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142kN；φ--轴心受压立杆的波动系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵制矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:l