高速公路沉降计算的若干理论

地基沉降的计算分析软基处理不论在设计还是在施工中都会遇到许多棘手的问题。如本来通过设计是稳定的路堤而在施工中发生了事故；或使用在相距几百米范围内的地质资料计算出的极限高度相差一倍；本来计算沉降量为100cm，而实测只有60cm，或相反实测比计算大的多。这些现象主要是地质条件、计算方法、参数选值等原因造成的。计算方法的不当会引入不少误差，如采用一维单向固结理论还是三维沉降计算；一维沉降计算亚层取值大小以及泊松比，沉降系数，排水层认定的准确性都是主要影响因素。地基沉降的计算一般按以下思路进行：1、总沉降量s总＝固结沉降s固＋瞬时沉降s瞬＋次固结沉降s次，其中次固结沉降较小且历时很长，不予考虑，而工程中瞬时沉降不易准确测定，而影响结果的精确性，因而用固结沉降乘以个沉降系数来做为最终沉降量，即：s总＝m×s固。固结沉降根据分层总和法计算，压缩试验资料可用e-p曲线，压缩模量Es或e-lgp计算。2、考虑沉降与时间的关系，这里主要计算一个平均固结度。3、有了以上两个数据，即可计算工后沉降量。值得注意的是，不管是稳定计算还是沉降计算，都应注意：1、设计参数的选取要合理。2、设计应该分段进行，不能以沿线最不利孔位的计算结果作为整段路的设计依据。3、对软土地基变形和稳定的计算，既有土力学模型和数值分析法，又有工程经验法。前者设计很多软土的自然属性和工程属性，准确测试困难，后者是不作计算，而采用工程比拟法，进行分析判断，实际工程应用要把两者结合起来，而最有效的方式是通过修试验路堤，或以实体工程进行现场试验，用试验观测数据来验证理论和计算方法。《高等级公路软土地基路堤设计与施工技术》王晓谋袁怀宇人民交通出版社200110沉降计算的三个目的：1、预估路堤在施工期间和工后由于地基沉降而增加的土方量，以及路堤底宽，顶宽和边坡变化情况。2、推算沉降量和时间的关系，作为地基加固的依据。3、预估工后沉降量，合理确定预压期和基层、面层施工时间。一、不同变形阶段的沉降计算方法：次固结沉降定义为当土中超静水压力基本消散，土固结结束后，地基随时间的增长而产生的沉降，这部分沉降通常较小，不予考虑。瞬时沉降主要是指加载瞬间土中孔隙水来不及排出，孔隙体积来不及变化，载荷使土产生的剪切变形。对于严格的一维土体变形，瞬时沉降很小，当土体完全饱和时由于土中水及土颗粒本身的变形可忽略不计，故瞬时沉降接近零。对于土体的二维三维变形，瞬时沉降占比例相当大，它与加荷方式和速率有很大关系。瞬时沉降由两部分组成，一部分是由地基的弹性变形产生的，另一部分是由地基塑性区开展继而扩大所产生的侧向剪切位移而引起的，目前的瞬时沉降计算都是针对前者的，后者尚无令人信服的计算方法。由于计算中弹性模量和泊松比不易准确测出，故瞬时沉降的影响经常用经验系数对固结沉降进行修正。固结沉降，采用一维应力状态下分层总和法计算具体有三种方法:1、按e-p曲线计算：式中——第i层中点土自重应力对应的孔隙比；——第i层中点土自重应力和附加应力之和对应的孔隙比；徒—权—昼第萌i棍层土厚冲度丙药纽易呀为导0.说5女－不1m炕柱丈n新些—功—灾地基沉降计算熟分层层数位2洪、用压缩模速量秋E瑞s戒计算主固结沉逃降：雨授衔式中畅—麻—皆地基中各分层废中点的附加应锣力增量——压缩模量粪—宣—筋第庭i厉层土厚度倘3捕、考虑前期固搬结压力计算沉干降且前期固结压力渴指土层历史上瓣曾承受过的最橡大固结压力，辛就地质学意义粱上讲，大部分搅软粘土可看作焦正常固结土，护但实际上就其肢天然状态而言社，这样的土层鹅常表现出微超锻固结土的特征领，地下静水位窑的变化，次固欧结或粘滞固结枕，风化作用，狠土中水的蒸发徐，被植物根系糟吸收所造成的输干燥都将使土葬层形成强烈的业超固结状态，城但这些因素的比影响厚度一般宴只有婚1m嚷左右。外确定前期固结物压概力菜p拐c挠一般用室内压杆缩试验作出鉴的粪e-lg便p杜曲线，此方法资是卡萨格兰酒德单193胳6面年提出的。塔（脱1才）正常固结情杂况下：喘式中：垄n点啦—乡—值地基沉降计算付分层层数垫申—彼—蒜土层的压缩指把数忠—浅—票地基中各分层呆点的自重应力私—边—聋前期固结压力献，正常固结时抖＝摇（耽2火）超固结条件慈下翼a功、当应力增量妥Δ增p>p记c铸-p浅0暴时浇，打餐b免、当应力增量练Δ评p<p问c桶-p特0登时，柱式中：警c卡si壤—岁—牲回弹指数路二、压缩层厚亿度的确定魂在以上计算中挡都涉及到要确耕定压缩层厚度讽的问题，然后脉才能谈分层厚秩度，其厚度确附定一般要满足纹以下条件：教1炉、压缩层底部继1m送的压缩量不超惕过压缩层范围怠内的总压缩量跃的冲2.5冰%存来控制，其优肚点是将压缩层六的厚度同压缩御量联系起来，嫂理论上严禁，筋但需要试算，炊工作量大。自2壶、以附加应力灰与自重应力之轿比小别于代n片来确定治，雨n大一般洽取主0.1-0.舞2漠，但在计算中堵还应注意以下档几点：角（撇1倾）当软土地基施分层不均时，怎会出现软硬层眨相间分布，这场样在遇到压缩弦性较小的土层虎时条冻件怕1鞭可能满足，但门向下算还存在三的软弱层时可邻能又不满足。阁（膀2溜）如硬层埋藏桨较浅，硬层顶肯面的应力或其伸上土层的压缩粱量不满足以上汽两个条件时，滔也只计算到硬街层顶为止。已（坑3需）考虑地下水茶浮力作用下，株用品n辜取隔0.全1灿控制的压缩跌层厚度，大约结为填筑高度浪的旅1跌0貌倍，庙取段0.1恢5臂控制，大约为蓄填筑高度始的统8.锻5瞧倍。脖三、硬壳层对淋沉降的影响的目前国内对硬忘壳层只作为软词土的相对概念送提出，即软土惭层上呈软塑－最硬塑状态、力太学性质比下卧杜层土层稍好的买表土层并没有制具体的物理力摇学指标，我国先交通部公路科灶研所提出的硬炸壳层划分标准水为：稠度拿w身e公>0.漠5趁，孔隙始比嫌e<1.树0摩，压缩系数跳α短1-2渠<0.05*催10殊-2扶kP胆a输，锥头阻假力浊q>=1然0参，回弹模赢量金E真0晶>10000惜kP纯a退，没CBR2.5隆>艺2拘，凝聚樱力哨c悦u近>15kP糟a善的表土层，可邀看成硬壳层。章当其厚度大于剧1.5m绢时才有利用价胸值。招Calden周ius(19蹲25姜)晓在一篇报告中逮讨论了土质条组件和路堤地基狱承载力之间的赶相互关系，他屯把干的硬壳层粗分成与它的抗臂剪强度有关的臂三个部分，并探把重力式触探枣方法所得的结络果考虑在分析信中。太沙基和逮佩裕克选(1948毯)舌尝试计算覆盖雅在软土层上的圣硬层承载力，株他们假定上面陶土层的主要作曲用式把基础载革荷扩散在其下欺卧层上，由此隶来减少基础荷邻载的强度览。苦Helene牢lund(1拍953猎)蓝也考虑了干硬瑞壳层对承载力奸的作用，他建祸议在计算中只晨能考虑取用实若际硬壳层的一贵般厚度，他也燕发现较薄的软妇土和泥炭软土兼硬壳层的存在垃，大大有助于辟提高低路堤地乡基的承载力。补雅各布森等扯人婶(1977刑)减把圆形基础埋杜置于软土层上烘的沙垫层中，丝进行了大量的填模型试验。陈侨国跑靖勉(1986存)裕根据京津塘高今速公路的资料亏，提出硬壳层寨具有扩散能力座，减小不均匀环沉降，减少地套基沉降量及增岸加固结度的作摊用。郭灿犁华蚀(1990箱)志曾根据锌松公什路软土地基沉幅降测试资料提碧出，当表土层潮错镇在尝1.5浪-3.0m桐的硬壳层时，借天然地基上的背最佳填土高度肚为泡2.5m毅左右，即在此贼情况下可不对聚地基进行处理们。金吉寅等移人艳(1991甜)笛针对上海地区管软土地基的情委况，将低路堤库沉降较小的原嗓因归结为三方会面：一是由于圆地表一下晶4.0m给土层处于超固唤结状态，超固誓结比可排达历8总左右；二是由票于粘土中的初惰始水利梯度较绘大，当外载荷远较小时，粘土蚕中的超静水压慢力很难完全小狱时，所以沉降把较小；三是由办于硬壳层的群扰在，使其传到垃软弱下卧层的错附加应力大大让地减小。郝传盯毅等记人网(1993膛)提则认为，即使夜路堤填土高度穿较大时，硬壳卸层对地基沉降裳仍具有一定的蛾影响，这是因帖为硬壳层的存纠在，时该层承活担了更多的载煌荷，从而见效壁了软弱下卧层错所承担的载荷旁比例。王善庆善认为硬壳层处赏于超压密状态帆，提将出麦2笼-3m打高的路堤不作忆地基处理，更咱不能因施工而稻扰动原地基的乱观点。张留纤俊隙(1999困)凉根据石安高速爆公路试验工程虚指出：硬壳层追在高炉的作用董下，随着变形挠的增大对应力呀扩散作用在减粗小，但对路堤冒稳定作用不因刘其变形而丧失仅，变形后硬壳群层起到反压护除道作用。施综上所述，大拥部分研究成果次说明的问题可央归结为硬壳层玉的扩散作用或涉支撑作用。尽绩管目前对硬壳捎层的作用机理姿以及对沉降的辉影响尚未取得矩一致意见，但涛硬壳层具有一单下方面的作用察：叔硬壳层可以提挑高地基极限承聚载力并具有扩坏散应力作用。搏硬壳层可以显辰著提高淤泥质猫软土的承载力画，而对于硬壳张层与软土性质浆相近的一般软肥粘土，其作用诉不很明显。忽硬壳层具有限刃制侧向变形的身作用。雾硬壳层在前期阔具有减少沉降郑的作用，但随考着填土高度的巴增加，这种作布用在减小。近四、经验方法论对一维沉降计仗算的修正鼻1杰、沉降系魄数搜m仆的意义和影响累因素：免S犬∞苏=mS夸C育，弦m筹为一个考虑侧酸向变形的一个既经验系数，原蛛苏联的规卵范贼HNTY12肺7-5龙5怕中建议采用一膝个与土层的泊跃松比有关的系倚数利β竞（相当交于假1/托m涂）来考虑侧向复变形的影响。葱对粘土，亚粘僻土，亚沙土，大砂土取值分别耽为乖0.4险3秀，寨0.5财7裳，双0.7疼2萍，亏0.7票6多。但后来规范迁中又改为和土裙质无关，一律均采臂用男0.填8浪。册影响沉降系数松的因素主要有窑：填土高度、石施工速率、地菠下处理类型、蝇软土层厚度、绩硬壳层厚度、绒软土的强度及孝渗透性质等方惠面。以上的因揭素又可分为两丸类：娘荷载因霞素贫—挡—洗路堤高度及填篮土容重，填土扣速率咐地基承载力因彼素恼—扛—家软土的强度及御渗透固结性质密，地基处理类避型对地基土性林的改变，软土零层厚度及位置隙，硬壳层的应烛力扩散作用牲荷载越大级，吸m放取值越大；处削理方法对应的暖取值大小全为巷m令挤实沙桩型届<姓m常沙井类型漫<m搏无地下处理类驴型斧。些总体分析列表凳如下：削影响因素阵因素变化喷m犁变化趋势奴填土高度侨随高度增加应增大筒填土容重气随容重增加迎增大饥施工速率悬随施工速率增腿快兆增大吨硬壳层敏随硬壳层厚度寻增加颤减小消软土厚度诱随软土层厚度肺的增加住减小心软土强度湾随强度的增加蜜减小亏土的变形模量质变形模量增大目减小孤2爬、建筑规范对贺沉降系回数尸m壁的规定泻辣调各种地方规范持对无m扎的取值有一定符的规范，但他碌们范围较大，违且有相当的差贩距，浙江省《怠建筑软弱低级揭基础设计规范袋》根据压缩模备量丹E父s咱及基础底面附架加应力，制定耍了沉降系数取伍值表。我国《竖工业与民用建慌筑物低级基础蹈设计规范》制融定了和土的侧宵限变形模量（毯压缩模量屑）土E慕s饲有关的沉降系梦数取值表。《丢上海市低级基赌础设计规范》务中根据基础底粘面的附加应力牵制赌定贯m早取值范围。树3倘、公路工程关苍于基m宁的研究配由于沿线工程稼地质条件的复抗杂、荷载强度叨及其增长的多玩变性，以及各尤种处置措施的久差异萄，存m弹涉及的制约因盛素比一般建筑元物要多。六京津塘高速公陈路软基试验工抖程实测沉降系逼数，结合沉降兼系数与各影响泛因素分的关其一般关系，并虑参考塘沽和国止内其他地区的爸工程实测资料顷，经统计计算宝，得出了沉降隆系数的综合计霉算公式：漫式中：辰H竖—购—姑填土高度煎θ析诱—旧—桥地基处理类型席系数（只分为齿挤实砂桩，砂开井，未作地下夫处理三种）摧V贴贯—末—竿填土速率修正棒系数忧Y狸润—船—双地质因素修正庭系数警书中还给出了风广佛高速、深踩汕汽车专用公遗路的试验工程铲的计算分析结示果，结果说明章沉降系数的取裹值应根据试验涉工程的观测或盒者当地的经验惯来决定其大小假，《软基规范催》中给出邀的啄1.1-1.览7斩仅可作为参考永，设计时怖不能取平均值衡，也不能保守饮的取最大值。赏4返、工后沉降和沉差异沉降玩根据国外的资廊料介绍，美国躁对桥头引道规逆定俯12.7崭-25.4m穗m识的容许差异沉恶降，路面容许聋总沉降常不作锻规定，一条道叔路的工后沉南降争30怒-61mm椒是允许的。法刺国对桥头引道混规队定亿30呼-50mm窝的容许差异沉铅降，一般路段豆为类100mm漏。德国对预压介的沉降要求很梁高，通过预压烘达到控制次固钱结的目的。日傲本与上述国家部规定不同，对购工后沉降的重染视程度逐渐减饲小，主要把工竟后沉降的问题些放在养护中解桂决。叶国内一般规抢定充2振0旱年内对高等级月公路路面，邻寿近桥梁等人工应构造物的路堤桨段（其长度根运据路线纵坡斩取统50污-100m扬）的容许值菌为并10下-20cm纠，其他路段熄为归30帝-55cm赴。偶五、固结度计弓算齿土的固结计算呢是沉降计算的伪重要组成部分取，一般固体材峡料是应变与应侍力同时发生，落而软土是应力声作用后会发生智一定的应变，激大部分变形是钩随时间慢慢发酸展的，很长时首间以后才达到跨稳定，通过固来结度的计算可魔较准确的估计担变形与时间的枝关系，推算地绪基强度的增长虎，确定适应强木度增长的加荷矛计划。甩1院、单层土地基姓竖向平均固结汽度（太沙埋基很Terzag略h宰i侍理论）倦路堤荷载下，壁地基中应力属勇于平面应变状驶态，地基中各拆点的固结情况税不同，工程设铜计中只考虑路梁堤中心下地基道的固结过程，文而实测沉降也黄是以路堤中心浮为准，根据这塔一特点，路堤易中心一下地基摄固结主要是单惯向固结，利用廊太沙基一维固稍结理论计算某暂一土层的固结卫度。虽然步太沙基的大多却数假设是不现辉实的，单由于符他使用简单，堆更重要的是土哑层、土性、荷势载条件的不确兴定性比分析中锈简化带来的误昌差更大，所以弦即使荷载条件浩与一维固结情白况相差很大，惩最初的太沙基鸣还是为现场工食程师广泛使用岸。蛾2牛、单层土地基篮水平向平均固阀结度（巴朽伦增Barro芒n在径向平均固结糠度）苗库榜没有考虑井阻撞和施工时的涂勒抹作用。挂3方、单层土地基才平均固结度（润卡里乘罗岩Carril淋l疼o肝理论）榆考虑井阻和涂请抹作用，认为筹任意时刻的平吧均固结度都是圆竖稍向优U吧V刚和水平向平均怨固结胃度办U类r侍综合作用的结僻果。愈4拐、竖向排水体跳未穿透整个受芳压土层的平均贼固结度坡播节这种情况固结荷度分为两部分旨计算，竖向排挡水体范围内地宗基平均固结度孩和竖向排水体达以下部分受压淹土层平均固结摩度计算。俗5厘、以上四种方哭法均为假设一热次瞬间加荷，自而实际中是逐检渐加荷的，考熄虑这种情况的倒方法有两种。弹改进的太沙基锡法：将每一级赞加荷对固结度肺的影响看为是叶单独的，加载娱过程中取加载讨过程的中间时确刻点的结果，挂计算总荷载时脖按荷载的比例叛进行修正。咳改进的高木俊找介法：根据巴决伦理论，考虑捏变速加荷使砂或井地基在径向日和竖向排水条瓶件下推导触砂默井地基平均固更结度，其特点投是不许要求得眨瞬时加荷条件向下地基固结度推，而是直接求朝得修正后的平爸均固结度。枣高速公路软土撕地基处理技壳术搜—精—说试验研究与工艳程实玩例雪阶中交第一公路心勘察设计研究杯院蜂巨张留踏俊逆华王福晶胜依塔刘建才都汽俭人民交通出版宅社现2002穗9异以上所提到的堪计算沉降的方据法为通过沉降徒系数修正一维捡沉降计算结果私，这只是三维竹沉降计算的一州种，本书中提牵到了三维沉降储计算法的另两翁种。顾一、三维沉降胃计算法借1谋、弹性理论法佛这类方法，国趣内外学者提出才的公式很多，躲我国黄文熙提炎出的公式为：纲魏汝龙册教授提出的公纤式为：袄黄文熙勾和魏汝龙熄教授的公式很烛相似，使用的雷参数相同，可睬将其简化如下师：膨其中：＝趣娇黄文熙遵＝截增魏汝龙佩＝舍—肠—巾未受荷载时土牺的孔隙比禁—起—讲受荷载后土的泊孔隙比光—聪—绘3讨个方向应力和得＝描μ况—提—分土的泊松比闷当仅μ钩=0.胖5洪时两者计算结死果完全一致。2、模拟方法床利用室内试验种模拟三维应力谅状态，根据试征验测得的参数烧计算沉降。该蜻方法试验方法芦太复杂，工作坟量大，不是一高般条件能满足掘的，因而应用僚不广泛，有待昏改进。娘二、固结度计壤算方法跨前面介绍了改勒进太沙基和改葛进的高木俊介万法，他们都是赏考虑分级加载虚后，对原地基鸡平均固结度的搭一种修正，本建书提到的在京台津塘高速公路粘建设时，研究嫁的另一种考虑喊分级加载的新愁的计算方法：1、定解问题锦在满足太沙基鸽一维固结理论顽假设条件下，届适合任一荷载项形式的一维固强结微分方程为短：叔**贺补：太沙基一偏维固结理论微南分方程为：疗—问—柳土的竖向固结蜓系数留搁—揭—涝压缩系数，舱—事—遇压缩模量，唉＝节上述固结微分劳方程可以根据活土层身流固结窝的初始条件与凶边界条件求出觉其特界，当附括加应力脏σ粮z却沿土层均匀分号布时孔隙水压庭力息u(z,t使)喜的解答如下：——奇正整数鸡T倦V峡—周—齿时间因数卡＝参C掌v狂t/H铜2坟H鸦—且—叫孔隙水的最大与渗径，单面排丽水条件下为土贞层厚度，双面隶排水条件下为地土层厚度一半蛛根据孔隙水压巡力的结果即可缩计算固结度。匀**剥稀这种考虑加荷信的渐进性引起心的附加应力随晋时间的逐渐增勿大的特点的方烟程中，将附加倾总应力沿底层密深仔度缝z僚线性分布的情装况，可以表示芦为谋式中黑：蝴k=1,抚0士分别对应于总躲应力沿深度呈所矩形分布和三条角形分布，其近他情况均为梯垂形分布。侦对于双面排水潮来说，定解问药题可用下面两封个控制微分方饲程表示：骄奉好对于单面排水攀来说，定解问巧题可用下面两堤个控制微分方习程表示：响孟吹2、求解问题趴对以上微分方萝程求解，可得零地基中的孔隙饰水压力：双面排水：单面排水：须………………次………………给………………版…壤式中：翠β伙—快—撞固结速率，对观于双面排水铜，对于单面排迎水，览式中当取活的极限，就可厉得到传统的瞬降时加载条件的裤解。呆根据以上的解惠很方便可求出症固结度。拜三、沉降观测析数据分析方法田软土地基的沉敢降观测是验证广设计与指导施腿工的重要手段亦，沉降观测资斯料可用于控制则地基的稳定性本；将沉降观测就数据进行回归塘分析，用适当肝的你和曲线可制推算地基的最肌终沉降量，计秃算沉降速率，产确定预压稳定辣后的铺筑路面批的时间。根据讽软土地基的沉练降规律，你和哗曲线可选亲用双曲线，指而数曲线，用三段点法也可以直漠接计算最终沉编降量；在日本之多采用星野法全、浅岗法、做焦曲线拟合，门贯田法用于最终沉沉降量与固结骆系数的推算。概虽然方法很多拥，但实际应用设中不是每种的诱精度都高，在刺对地基做地下平处理之后用三凤点法处理结果粒不理想，对未毁作处理的用不嘱能用门田法分愤析。总的来说饱分为两类：第袖一类，地下未败处理或采用加砖固土桩处理的晚地基的沉降曲投线开始比较平燕缓，且受填土右速率荷载强度炮的影响较大，相可能在路堤填洲筑结束之后数拐月之内不能稳锡定，这类曲线爆只能用双曲线呢拟合；第二类昨，用地下排水锐体处理的地基冤的沉降曲线，备开始很陡，到外填筑中期已趋忙于平缓，对这袄类曲线，用双柏曲线合星野法节均可拟合，两腿者配合会更好霸，但当观测点稠数较少时星野毕法较双曲线准挤确。1、双曲线法基本公式为：君t葱a辈、毙s叉a忙—嗓—含分别为拟和计戴算起始点参考圈点的观测时间斜与沉降值。晚t驾、良s诸t伞—侄—姥分别为拟合曲灵线上任一点的贵时间与对应的捏沉降值。乡α郑、敢β膜—食—毕根据实测值求虎出的参数，化网为直线时的截敞距与斜率。廊当陶时，可得到双籍曲线法计算最据终沉降量的公甚式：2、星野法侮星野法是基于赴太沙基固结理泡论得出的固结胀度和时间的平恰方根成正比的秘关系，通过现跨场获取的实测喜沉降的研究，括认为包括剪切疮变形沉降的总雨沉降量和时间雀平方根成正比代，基本公式为储：可改写为：乓s新i溪—稠—创瞬时加载产生雀的瞬时沉降量供K朽—逢—绒影响沉降速度敲的系数秤A若—搜—那当身时，最终沉降伸值的系数将可见头与厦素的关系正是斜骗率盛为每1/A钟2犯、截距谋为筒1/(A恰2遭K漂2蹈)欺的直线，可用拆图解法求出系临数闷A盗和珠K铺，具体步骤如都下：筛先假鼻定判t汉0捡和交s何i薯，由实测数据损计算出柳与但赔，并绘图。绵再假沉定竖t猴0款和嗽s竿i口，再计算，再搂假定卵的凭t奥0丰和义s抗i缠中选出直线性地最好的一组，络来确堂定视A琴和跟K峰的值。科将确定乘的秋A蜜、催K告、策t岩0锋和哀s虎i煎代入公式即可馋求得任一时间趴的沉降量。孙当宰时，可得到星大野法计算最终吃沉降量的公式弃：幕高速公路不良主地基处理理论氧与方运法锅烈沟汪双边杰现码张留兰俊疫羊刘松叶玉危钞倪一救鸿防唐人民交通出版歼社裂2004补10泳软粘土地基的碗沉降计算方法宽可分两大类，抱第一是经验系榨数法，采用这堪种方法是出于蛇对地基土的复哄杂性以及理论哥分析结果难以珍达到很高的精印度的认识，经方验系数校正法喷的计算公式及枣取得计算参数著的试验手段都寿比较简单，比俩如国内工程界庆常用的单向（监压缩）分层总棉和法计算固结盗沉降，再乘以胳沉降系数计算冶总沉降的方法衰。第二类，既匹看到了土的复润杂性，野考虑副到了现代工程汗设计对设计质辰量的要求的提蹄高，再蹲计算模式和手条段上加以改进仰，但并非完全续脱离第一种方握法，人们是从批不同的角度来饶研究沉降的，华所以一些研究棒成果仅是沉降经计算的一个侧遮面，沉降计算越的改进主要有戏以下四种：袍（唤1慌）从土的地质因历史来改进计牙算，这就是根捆据前期固结压壶力将土的固结轻状态分为正常莫，欠固结和超娇固结三种，借记助于土体现场油原是压缩曲线风计算主固结沉至降顶的节e-lg察p颈曲线法。伟（昆2塘）考虑土的应首力状态对沉降属计算进行改进邀，一般沉降计抛算依据的压缩宝试验资料是室镜内单向压缩试啦验的结果，而盖实际地基土的遮变形并不像再虾固结仪中仅沿款一个方向这样肿简单，在竖向垒变形的同时侧庆向变形也在发记生。因此有了颜三相应力状态织下的沉降计算姜，黄文熙是代忍表。卖（贤3悦）从土的变形玩特征来改进沉膊降计算，通过骄对地基土的全赵面分析，将沉尸降过程分为三蓬个阶段，即瞬胳时计算、主固冒结沉降、次固步结沉降、分别村加以计算似乎弃更为合理。聋（垦4席）计算方法的领改进，土体结妇构和变形是复助杂的，把土体岂假定为各向同纵性的半无限介梁质，采用线性纲弹性体的解决陈来求沉降和位忆移，必然导致贤与实际的差异华，随计算即的选发展，人民有歇可能对复杂的牌但比较精确的庄理论模式进行鲜分析，比如应沙用查分法或有谜限元法对土体替的本构关系进痰行研究，将理焰论分析结果与暑实际拉近了一磨大步。陕一、除固结沉下降乘以沉降系酿数外，还有另拥外两种考虑方供法。受1击、总沉降用瞬奋时沉导降扔S葡d鸟、主固结沉羽降斩S顽c倡、次固结沉秀降朋S容s副之和计算，瞬成时沉晌降承S忆d肾由土体的侧向鉴变形引起，对晕处于弹性变形仔阶段的地基，衰可亡按问S呈d厉=FPB/躬E分来计算。输P就—狐—负路堤低面中点夕的最大垂直荷德载腾E序—唯—浪由无侧限抗压通强度试验得到完的弹性模量的愚平均值（分层出厚度加权平均仗值）士F泥—中—改路堤中线沉降吐系数傍B发—砍—蹄计算示于图中详，当缺少实测袭资料示，可取蓬泊松肤比窄0.4-0.熄5唯查图。不采用次固结系快数时，可按事—叠—扮各土层的厚度邻—揉—止主固结完成所键需要的时间撕—颜—饼计算次固结变陡形所需计算的铁总时间戒—蜻—疲主固结完成时誓土的孔隙比烘—台—革次固结系数，芝又称灵敏性因浇子，由土层取裂样进行室内常叔规试验得到的太，陪e-lg刊t旗曲线确定，系伤数曲线反弯点趋以后直线段的恋斜率。斩二、任意时刻曾地基的沉降量堪，考虑主固结俭随时间的变化允过程按下式计聪算挠：梯S肃t优=(m享s贞-1+U)S佣c谷或伴S费t侦=S适d脆+S肤c显U+S隐s种上式中中平均随固结度采用太誉沙基一维固结选理论计算，对循于砂井，塑料益板排水体处理追的地基，固结瓜度按巴隆给除鞭的太沙基－伦错杜立克固结理扁论轴对称条件德固结方程在等昆应变条件下的涌解答来计算。些广东省高速公槽路软基处理实扑用技桥术斩流陈冠钱雄饼谈黄国晴宣滔俭洪宝季宁悦诵人民交通出版同社间2005结6淘高速公路软基板沉降不仅是施条工阶段稳定性匹控制的重要指评标，而且是软绞基处理施工方隆案与优化设计编、施工组织安咸排、工程质量写评定、沉降土飘方确定的重要暮依据。沉降情袜况的数据主要锦通过两个渠道欢：一是根据地扇质勘查资料和秀室内外土工试塞验报告，通过者理论计