风电场电气工程-一次设备的选择和配置

2.3.2导体发热计算-长期发热第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线τtτwTrτk210当t→∞时，导体的温升趋于稳定温升τw此时第一页，共一百零二页。

2.3.2导体发热计算-长期发热第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线当t→∞时，导体的温升趋于稳定温升τw此时而稳定温升τw=θw-θ0

，其中：θ0

是环境温度，θw是导体正常工作时长期发热稳定温度。第二页，共一百零二页。

2.3.2导体发热计算-短时发热1、三相短路电流周期分量的计算无穷大功率电源（计算电抗大于3，电流无衰减）：第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线：短路电流在t秒周期分量有效值：短路电流周期分量有效值：时间为无穷大电流周期分量有效值。：标么值计算中的电流基准值第三页，共一百零二页。

2.3.2导体发热计算-短时发热1、三相短路电流的计算有限大功率电源第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线式中:Ipt －对应时间t的短路电流周期分量有效值

inp0 －短路电流非周期分量初始值

Ta －非周期分量衰减时间常数I’’－短路电流非周期分量初有效值第四页，共一百零二页。

2.3.2导体发热计算-短时发热1、三相短路电流的计算—冲击电流计算第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线式中:Kch

－短路电流冲击系数（1.8~1.9）

ich

－短路电流冲击电流

I’’－短路电流有效值第五页，共一百零二页。

2.3.2导体发热计算-短时发热1、三相短路电流的计算—短路电流全电流最大有效值第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线式中:Kch

－短路电流冲击系数（1.8~1.9）

I’’－短路电流有效值第六页，共一百零二页。作者：版权所有二、短路电流热效应Qk的计算即短路电流热效应包括周期分量热效应和非周期分量热效应两部分。(1)周期分量热效应Qp的计算第七页，共一百零二页。作者：版权所有二、短路电流热效应Qk的计算tk－短路切除时间。等于继电保护动作时间与断路器全开断时间之和。I”－t=0时的短路电流周期分量有效值（次暂态电流）第八页，共一百零二页。短路计算时间tk校验热稳定短路计算时间tk为继电保护动作时间tpr和相应断路器的全开断时间tbr之和。而即：式中： tbr－断路器全开断时间

tpr－后备继电保护动作时间

tin－断路器固有分闸时间(查产品参数表)

ta－断路器燃弧时间二、短路电流热效应Qk的计算第九页，共一百零二页。作者：版权所有二、短路电流热效应Qk的计算(2)非周期分量热效应Qnp的计算T－非周期分量等效时间。如果短路电流切除时间tk>1s时，导体的发热主要由周期分量决定，故可以不计Qnp影响。所以有：第十页，共一百零二页。作者：版权所有二、三相导体短路时的电动力代入以上条件，最后得出：A相电动力最大值为B相电动力最大值为比较上述二式可知，FBmax>FAmax

。故三相短路时电动力最大值出现在中间相(B相)上。L-导体长度；a-导体间距第十一页，共一百零二页。第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线3常用电气计算可以认为：

FB为最大值时的φ，应能使非周期分量为最大通常：Ta=0.05s

短路发生后半个周期即t=0.01s时，短路电流幅值最大短路冲击电流第十二页，共一百零二页。第二章风电场电气部分的构成以及电气主接线4风电场电气设备的配置1、断路器的配置：第十三页，共一百零二页。1）小型风电机组与双绕组变压器一般以单元接线连接，如果采用双绕组变压器，在发电机和变压器之间装设断路器，当发电机与三绕组变压器或自耦变连接时，在发电机与变压器之间装设断路器与隔离开关，常用分支线接在断路器与变压器之间。2）当两台发电机与一台变（分裂变压器）为扩大单元接线时，发电机和变压器之间应装设断路器和隔离开关。3）当风电机组需要倒送厂用变，或接有公共常用变压器且不允许短时停电的单元回路，需要在发电机出口处加装断路器。2、隔离开关的配置：1）中小型发电机出口处一般应装设隔离开关，在容量为200MW及以上大机组与双绕组变压器为单元连接时，其出口不装设隔离开关。2）在出线上装设电抗器的6-10kV配电装置中，当向不同用户供电的两回线共用一台断路器和一组电抗器时，每回线上应装设隔离开关。3）220kV以下线路避雷器以及接于发电机与变压器引出线的避雷器，不宜装设隔离开关，变压器中性点避雷器不应装设隔离开关。4）220kV及以下母线避雷器和电压互感器宜合用一组隔离开关，330-500kV避雷器不应装设隔离开关（330-500kV避雷器除保护大气过电压外，还要限制操作过电压，因此不允许退出运行）。第十四页，共一百零二页。5）110-500kV线路电压互感器与耦合电容器或电容式电压互感器不装设隔离开关。（检修时可与相应回路配合运行或带电作业）6）一台半断路器接线，进线可装可不装隔离开关。7）桥接线的跨条宜用两组隔离开关串联。8）断路器的两侧均应配置隔离开关，便于不停电检修。9）中性点直接接地的普通变压器均应装设隔离开关接地，自耦变压器的中性点则不装设隔离开关。3、接地开关和接地器的配置：1）屋外配电装置，为保证母线和电气设备的检修安全，每段母线应装设接地开关和接地器。，安装的数量应该与母线电磁感应电压和平行母线的长度和间隔距离计算；2）66kV以上配电装置，断路器两侧的隔离开关靠电源侧，线路隔离开关靠线路侧，变压器的进线隔离开关的变压器侧，应配置接地开关，66kV及以上电压等级的并联电抗器的高压侧应配置接地开关，双母线接线两组隔离开关的断路器侧可共用一组接地开关。第十五页，共一百零二页。3）330kV以上电压等级同杆架设线路或平行回的线路的接地开关应具备开合电磁感应和静电感应电流的能力。4）旁路母线应装设一组接地开关，设在旁路回路隔离开关的旁路母线侧。4、电压互感器的配置：1）电压互感器的数量和配置与主接线相关，并应满足继电保护装置、计量和自动装置的要求，在保证在运行方式改变后，保护装置不得失压、同期电两侧都能取到电压。2）6-220kV电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器。3）当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相应装设电压互感器。4）110kV及以上配电装置的电压互感器配置，可按母线配置，也可按回路配置。5）500kV以上的配电装置，对于双母线宜在每回出线盒每组母线上装设电压互感器，对于1台半断路器，应在每回出线的三相上装设电压互感器，在主变进线和每组母线、在一相或三相上装设PT，线路和母线的PT二次回路不切换。第十六页，共一百零二页。5、电流互感器的配置：1）凡装有断路器的回路均应装设电流互感器2）在未装设断路器的下列地点应装设CT。

发电机和变压器中性点、发电机和变压器出口、桥型接线的跨条。3）对直接接地系统，一半按三相配置，对于非直接接地的系统，按两相或三相配置。4）一台半断路器的接线中，在满足继电保护和计量要求下，每串应装设三相电流互感器。3、避雷器的配置：1）配电装置的每组母线上应装设避雷器，但进出线都装设避雷器时除外。2）旁路母线上需要装设避雷器与否，应视在旁路母线投入运行后，避雷器到被保护设备的电气距离是否满足要求而定。3）330kV以上电压等级变压器和并联电抗器处必须装设避雷器，并尽可能靠近设备本体。三绕组变压器的低压侧的一相宜各设置一台避雷器，自耦变压器必须在两个耦合的绕组出线上装设避雷器，应接在变压器与避雷器之间。第十七页，共一百零二页。3、避雷器的配置：4）下列情况变压器中性点装设避雷器

直接接地系统中，变压器中性点为分级绝缘且装设有隔离开关。

直接接地的系统中，变压器中性点为全绝缘，但变电站为单进线且单台变压器运行；不接地和经消弧线圈接地系统中，多雷区的单进线变压器的中性点。5）连接变压器低压侧的调相机出线处，发电厂、变电站35kV及以上电缆进线段、在电缆与架空线的连接处应装设避雷器。6）110~220kV线路侧不装设避雷器，330-500kV线路侧如操作过电压超过操作波保护范围，应装设避雷器，不超过，是否装设避雷器，需要根据出线设备、本地区雷电活动并通过模拟实验和计算确定。7）SF6全封闭电器架空线路侧必须装设避雷器8）进线全部为电缆的GIS变电站内是否装设氧化物避雷器，应视电缆另一端有无雷电过电压侵入可可能，经校验决定。9）变电站采用1台半断路器主接线时，金属氧化物避雷器宜安装于没回线路的入口，每组母线上是否安装需经校验决定。10）单元连接的发电机出线宜装一组避雷器。第十八页，共一百零二页。一、主变压器的选择厂（所）用变压器或自用变压器：只供本厂（所）用电的变压器。主变压器：在发电厂和变电站中，用来向电力系统或用户输送功率的变压器。联络变压器：用于两种电压等级之间交换功率的变压器。第十九页，共一百零二页。型式：相数、绕组数、接线组别、调压方式、冷却方式二、与选择主变压器的相关因素

容量和台数练习：SFPZ7-120000/220产品型号设计序号额定容量（kVA）高压绕组电压等级（kV）第二十页，共一百零二页。相数单项三相DS绕组外绝缘介质油空气成型固体GC冷却方式自冷式风冷水冷FW油循环自然循环强迫油导向循环强迫油循环DP绕组数双绕组三绕组S调压方式无激磁调压有载调压Z绕组耦合方式自耦分裂O变压器型号代表符号第二十一页，共一百零二页。三、变压器容量和台数的选择合理选择变压器容量和台数的意义：容量过大和台数过多，造成投资、占地和运行损耗等的浪费；容量太小，使发出的电送不出去或不能满足负荷的需要。第二十二页，共一百零二页。油位计套管套管CT高压侧引线接头低压侧引线接头瓦斯继电器散热片散热风扇放油阀门呼吸器压力释放装置绕组温度计油温度计本体端子箱第二十三页，共一百零二页。压力释放装置测温探头主变端子箱第二十四页，共一百零二页。瓦斯继电器第二十五页，共一百零二页。调压机构箱滤油器鹅卵石第二十六页，共一百零二页。27/56电气设备的选择1电气设备选择的一般原则2高压开关设备的选择3低压开关电器选择4母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择5互感器的选择第二十七页，共一百零二页。28/56

按正常工作条件下选择额定电流、额定电压及型号等，按短路情况下校验开关的开断能力、短路热稳定和动稳定。电气设备选择的一般原则第二十八页，共一百零二页。29/56电气设备选择的一般原则1.1按正常工作条件选择电气设备

1．电气设备的额定电压电气设备的额定电压不得低于所接电网的最高运行电压。2．电气设备的额定电流电气设备的额定电流不小于该回路的最大持续工作电流或计算电流。3.选择电气设备时还应考虑设备的安装地点、环境及工作条件，合理地选择设备的类型，如户内户外、海拔高度、环境温度及防尘、防腐、防爆等。第二十九页，共一百零二页。第三十页，共一百零二页。第三十一页，共一百零二页。第三十二页，共一百零二页。33/561.2按短路情况进行校验1．短路热稳定校验当系统发生短路，有短路电流通过电气设备时，导体和电器各部件温度(或热量)不应超过允许值，即满足热稳定的条件

式中：I∞—

短路电流的稳态值；

tima—短路电流的假想时间，短路切除时间

It—

设备在t秒内允许通过的短时热稳定电流；在指定的时间段内短路电流不会是电气设备发热超过设备允许的最大短时温度的电流

t—

与It对应的设备的热稳定时间。电气设备选择的一般原则第三十三页，共一百零二页。34/56电气设备选择的一般原则2．短路动稳定校验

当短路电流通过电气设备时，短路电流产生的电动力应不超过设备的允许应力，即满足动稳定的条件

或式中：ish

，Ish——

短路电流的冲击值和冲击有效值;imax

，Imax——

设备允许的通过的极限电流

峰值和有效值。第三十四页，共一百零二页。35/56电气设备选择的一般原则3．开关设备断流能力校验

第三十五页，共一百零二页。36/56电气设备选择的一般原则1.3常用电气设备的选择及校验项目

供配电系统中的各种电气设备由于工作原理和特性不同，选择及校验的项目也有所不同，常用高低压设备选择校验项目如下：第三十六页，共一百零二页。37/56电气设备选择的一般原则设备名称选择项目校验项目额定电压(kV)额定电流

(A)装置类型(户内/户外)准确度级

短路电流开断能力(kA)二次容量热稳定动稳定高压断路器√√√√√√高压负荷开关√√√√√√高压隔离开关√√√√√高压熔断器√√√√电流互感器√√√√√√√电压互感器√√√√母线√√√√电缆√√√支柱绝缘子√√√穿墙套管√√√√√第三十七页，共一百零二页。38/56电气设备选择的一般原则设备名称额定电压(V)额定电流(A)短路电流开断能力(kA)热稳定动稳定低压断路器√√（√）（√）√低压负荷开关√√（√）（√）√低压刀开关√√（√）（√）√低压熔断器√√√返回第三十八页，共一百零二页。39/56高压开关设备的选择

高压断路器、负荷开关、隔离开关和熔断器的选择条件基本相同，除了按电压、电流、装置类型选择，校验热、动稳定性外，对高压断路器、负荷开关和熔断器还应校验其开断能力。第三十九页，共一百零二页。40/56高压开关设备的选择2.1高压断路器的选择1.断路器的种类和类型

高压断路器应根据设备安装的条件，环境等来选择断路器的类型和种类。常用的断路器类型主要有少油断路器、真空断路器、SF6断路器，由于真空断路器、SF6断路器技术特性比较好，少油断路器已经逐渐被它们代替。第四十页，共一百零二页。41/56高压开关设备的选择2.开断电流选择

高压断路器运行时应可以开断短路电流，所以断路器的额定开断电流应不小于短路电流周期分量的有效值，实际计算中我们一般根据次暂态电流来进行选择，即：≥或≥式中：，——

短路电流与短路容量的次暂态值；，——

断路器的开断电流与开断容量。第四十一页，共一百零二页。42/56高压开关设备的选择3.短路关合电流的选择

为了保证断路器在关合短路时的安全，断路器的额定关合电流需满足：

式中：—

断路器的额定关合电流（kA）。第四十二页，共一百零二页。型机组，主要采用六氟化硫断路器和压缩空气断路器第四十三页，共一百零二页。44/56高压开关设备的选择2.2高压隔离开关的选择例：试选择如图所示变压器10.5kV侧高压断路器QF和高压隔离开关QS。已知图中K点短路时I’’=I∞=4.8kA,继电保护动作时间tp=1S。拟采用快速开断的高压断路器，其固有分闸的时间ttr=0.1S,采用弹簧操作机构。第四十四页，共一百零二页。45/56高压开关设备的选择断路器及隔离开关的选择结果

计算数据ZN12-10I型断路器GN6-10型隔离开关工作电压10kV最大工作电流439.9A短路电流4.8kA短路电流冲击电流12.24kA热稳定性校验I∞2timar=4.82×1.1=25.34A2s额定电压UN=10kV额定电流IN=630A额定开断电流IOFF=25kA极限过电流峰值imax=80kA热稳定值It2t=252×3=1875A2sUN=10kVIN=630A----imax=50kAIt2t=142×5=980A2s第四十五页，共一百零二页。46/56高压开关设备的选择2.3高压熔断器的选择1．额定电压选择

对于—般的高压熔断器，其额定电压必须大于或等于电网的额定电压。对于充填石英砂具有限流作用的熔断器，则只能用在等于其额定电压的电网中，因为这种类型的熔断器能在电流达最大值之前就将电流截断，致使熔断器熔断时产生过电压。第四十六页，共一百零二页。47/56高压开关设备的选择2．熔断器熔体额定电流选择：

熔断器额定电流应大于或等于所装熔体额定电流，即

式中：——

熔断器额定电流（A）;

——

熔体额定电流（A）。第四十七页，共一百零二页。48/56高压开关设备的选择选择时还应必须满足以下几个条件：（1）正常工作时熔断器的熔体不应熔断，要求熔体额定电流大于或等于通过熔体的最大工作电流。（2）在电动机启动时，熔断器的熔体在尖峰电流的作用下不应熔断。（3）对于6~10kV变压器，凡容量在1000kVA及以下者，可采用熔断器作为变压器的短路及过载保护，其熔体额定电流可取为变压器一次侧额定电流的1.4～2倍。第四十八页，共一百零二页。49/56高压开关设备的选择（4）低压网络中用熔断器作为保护时，为了保证熔断器保护动作的选择性，一般要求上级熔断器的熔体额定电流比下级熔断器的熔体额定电流大两级以上。（5）应保证线路在过载或短路时，熔断器熔体未熔断前，导线或电缆不至于过热而损坏。第四十九页，共一百零二页。50/56高压开关设备的选择3．熔断器极限熔断电流或极限熔断容量的校验（1）对有限流作用的熔断器，由于它们会在短路电流到达冲击值之前熔断，因此可按下式校验断流能力：≥或≥式中：、——熔断器极限熔断电流和容量；、——熔断器安装处三相短路次暂态有效值和短路容量；第五十页，共一百零二页。第五十一页，共一百零二页。52/56高压开关设备的选择（2）对无限流作用的熔断器，由于它们会在短路电流到达冲击值之后时熔断，因此可按下式校验断流能力≥≥

式中：、—熔断器安装处三相短路冲击电流有效值和短路容量；第五十二页，共一百零二页。53/56高压开关设备的选择（3）对有断流容量上、下限值的熔断器，其断流容量的下限值，在小电流接地系统中按下式校验：≤或≤式中：、—熔断器的断流电流和容量的下限值；、—最小运行方式下熔断器所保护线路末端两相短路电流的有效值和容量。第五十三页，共一百零二页。54/56高压开关设备的选择4．熔断器保护灵敏度的校验为了保证熔断器在其保护范围内发生短路故障时能可靠地熔断，因此要求满足：≥(4～7)

式中：——熔断器保护范围末端短路故障时流过熔断器最小短路电流。返回第五十四页，共一百零二页。55/56低压开关电器选择3.1低压断路器的选择1.低压断路器的种类和类型按用途常分为：①配电用断路器；②电动机保护用断路器;③照明用断路器;④漏电保护用断路器。按结构型式分有塑壳式和框架式两大类。第五十五页，共一百零二页。56/56低压开关电器选择2.低压断路器脱扣电流的整定（1)低压断路器过流脱扣器额定电流的选择过流脱扣器额定电流应大于或等于线路的计算电流，即：

式中：—过流脱扣器额定电流；

—线路的计算电流。第五十六页，共一百零二页。57/56低压开关电器选择

（2）

瞬时和短延时脱扣器的动作电流的整定瞬时和短延时脱扣器的动作电流应躲过线路的尖峰电流

—瞬时和短延时脱扣器的动作电流整定值；

—线路的尖峰电流；

—可靠系数。第五十七页，共一百零二页。58/56低压开关电器选择（3）长延时脱扣器的动作电流的整定长延时脱扣器的动作电流应大于或等于线路的计算电流

式中：—长延时脱扣器的动作电流整定值；

—可靠系数，取1.1。第五十八页，共一百零二页。59/56低压开关电器选择（4）过电流脱扣器与导线允许电流的配合过电流脱扣器的整定电流与导线或电缆的允许电流（修正值）应按下式配合：式中：—导线或电缆的允许载流量；

—导线或电缆允许短时过负荷系数第五十九页，共一百零二页。60/56低压开关电器选择3.低压断路器保护灵敏度和断流能力的校验（1）低压断路器保护灵敏度校验≥1.5～2

≥1.5～2式中：,—在最小运行方式下线路末端发生两相或单相短路时的短路电流；

—两相短路时的灵敏度,一般取2;

—单相短路时的灵敏度,对于框架开关一般取2,对于塑壳开关一般取1.5。第六十页，共一百零二页。61/56低压开关电器选择（2）低压断路器断流能力的校验对于动作时间在0.02S以上的框架断路器，其极限分断电流应不小于通过它的最大三相短路电流的周期分量有效值：式中：—框架断路器其极限分断电流；

—三相短路电流的周期分量有效值。第六十一页，共一百零二页。62/56低压开关电器选择

对于动作时间在0.02S以下的塑壳断路器，其极限分断电流应不小于通过它的最大三相短路电流冲击值。

或式中：、—塑壳断路器极限分断电流峰值、效值；、—三相短路电流冲击值、冲击有效值。第六十二页，共一百零二页。63/56低压开关电器选择3.2低压刀开关的选择低压刀开关选择和校验选择时还应注意考虑到以下几点：（1）极数和类型（2）开断能力第六十三页，共一百零二页。64/564母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择

1母线的选择1．母线材料和类型选择

母线的材料有铜和铝。母线的截面形状有矩形、槽形和管形。三相母线有水平布置和垂直布置两种布置方式，有立放和平放放置方式。第六十四页，共一百零二页。65/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择2．母线截面的选择（1）一般汇流母线按长期允许发热条件选择截面式中：—母线允许载流量（A）；

—通过母线的计算电流（A）。第六十五页，共一百零二页。66/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择（2）当母线较长或传输容量较大时，按经济电流密度选择母线截面式中：—经济截面（mm2）；

—通过母线的计算电流（A）；

—经济电流密度（A/mm2）。第六十六页，共一百零二页。67/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择3．母线热稳定性校验

当系统发生短路时，母线上最高温度不应超过母线短时允许最高温度。

式中：，—母线截面积及最小允许截面(mm2)；

—热稳定系数。

—短路电流的假想时间(S)；

—

短路电流的稳态值(A)。第六十七页，共一百零二页。68/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择4．母线动稳定校验

当短路冲击电流通过母线时，母线将承受很大电动力。要求每跨母线中产生的最大应力计算值不大于母线材料允许的抗弯应力,即：式中：—短路时每跨母线中的最大计算应力(Pa);

—母线允许抗弯应力(Pa)。第六十八页，共一百零二页。69/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择

根据材料力学的原理，母线在弯曲时最大相间计算应力为

式中：W—母线对垂直于作用力方向轴的截面系数，又称抗弯矩(m3)。与母线截面形状，布置方式有关。

M—最大弯矩（Nm）。第六十九页，共一百零二页。70/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择当母线只有两段跨距时，最大弯矩M为

当母线跨距数目在两个以上时,最大弯矩M为式中：F—一跨距长度母线所受电动力(N)；

l—母线跨距长度(m)。第七十页，共一百零二页。71/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择

校验母线动稳定时，也可根据母线允许应力计算出最大允许跨距，与实际跨距值比较，即要求：

式中：F1—单位长度母线上所受电动力(N/m)。第七十一页，共一百零二页。72/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择

校验时，如果不满足要求，则必须采取措施以减小母线计算应力，具体方法有：①降低短路电流，但需增加电抗器；②增大母线相间距离，但需增加配电装置尺寸；③增大母线截面，但需增加投资；④减小母线跨距尺寸，但需增加绝缘子；⑤将立放的母线改为平放，但散热效果变差。第七十二页，共一百零二页。73/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择支柱绝缘子与穿墙套管的选择

支柱绝缘子与穿墙套管的选择方法分别为：（1）对支柱绝缘子，按额定电压条件选择，校验短路时动稳定性。（2）穿墙套管按额定电压和额定电流条件选择，校验短路时热稳定性和动稳定性。（3）母线型穿墙套管不需按额定电流条件选择，只需保证套管与母线的尺寸相配合。第七十三页，共一百零二页。74/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择校验支柱绝缘子和穿墙套管的动稳定计算如下：

式中：—在短路时作用于绝缘子的计算力（N）；

—绝缘子允许的抗弯强度(N);

其中

K—受力折算系数，对6～10kV的绝缘子，当为水平布置且母线立放K=1.4；其他情况为1。

F—母线承受的电动力值（N）。第七十四页，共一百零二页。75/56母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择穿墙套管热稳定校验方法为：

式中：I∞—

短路电流的稳态值（kA）；

tima—短路电流的假想时间（s）；

It—

设备在t秒内允许通过的短时热稳定电流（kA）；

t—

设备的热稳定时间（s）。返回第七十五页，共一百零二页。76/565互感器的选择第七十六页，共一百零二页。第七十七页，共一百零二页。第七十八页，共一百零二页。电流互感器作为一次系统和二次系统间联络元件，起着将一次系统的大电流变换成二次系统的小电流，用以分别向测量仪表、继电器的电流线圈供电，正确反映电气设备的正常运行参数和故障情况，使测量仪表和继电器等二次侧的设备与一次侧高压设备在电气方面隔离，以保证工作人员的安全。同时，使二次侧设备实现标准化、小型化，结构轻巧，价格便宜，便于屏内安装，便于采用低压小截面控制电缆，实现远距离测量和控制。当一次系统发生短路故障时，能够保护测量仪表和继电器等二次设备免受大电流的损害。第七十九页，共一百零二页。电流互感器第八十页，共一百零二页。第八十一页，共一百零二页。第八十二页，共一百零二页。第八十三页，共一百零二页。第八十四页，共一百零二页。第八十五页，共一百零二页。第八十六页，共一百零二页。第八十七页，共一百零二页。第八十八页，共一百零二页。第八十九页，共一百零二页。第九十页，共一百零二页。第九十一页，共一百零二页。第九十二页，共一百零二页。93/565互感器的选择1电流互感器的选择电流互感器按以下条件选择：(1)选择额定电压和额定电流(2)确定装置类别和结构(3)确定准确度级(4)校验二次负荷或容量第九十三页，共一百零二页。94/56互感器的选择

电流互感器二次侧所接实际负荷Z2或容量S2不超过该准确度级下的最大允