施工通风设计原则

施工通风设计的原则适当提高工作面的供风标准。在风量计算中各参数选取时宜坚持增加风量的取值倾向。风量的增加必定导致管道损失增加。电能消耗增加。为节约电能，必需承受较大直径的通风管道。但管道直径增大也要求较大的斜井断面满足安装管道的要求，导致工程量及投资增加。这必需权衡这两个方面作较优的选择。为此，建议正洞和斜井中的通风管道直径©1.8m。为了实现较好的节能降耗的效果，尽量承受双级调速轴流式通风机。当要求风量大时，风机以高转速运行；当要求风量较低时，风机可以较低转速运行为降低设备购量和便于治理，同一标段的各工区配置的设备型号规格不宜过多、过杂。射流风机的数量亦不宜过多。坚持以人为本”改善环境、确保安全、节约能源、节约投资的设计原则。设计依据及参数铁道部《铁路隧道施工标准》TB10204-2023正洞全断面开挖，有效爆破深度取4.0m,3座隧道的开挖面积一样，A2正2=132m2;斜井和平导的最大循环进尺取3.0m，斜井开挖面积取A =42m2，平导A斜2=25.8m。斜单位体积岩石炸药用量：全断面开挖取1.3kg/m3;斜井或导洞开挖取kg/m3。排解炮烟通风时间：全断面开挖取30min15min；软管百米漏风率，取=1.0%〜2.0%之间；巷道通风时风门等漏风率取1.5%;洞内柴油机承受安装废气净扮装置后的用风指标取 ；取管道的沿程摩擦阻力系数即达西系数0.012〜0.015；对自卸汽车汽车内进展设计标准车速为10km/h5°左右的坡度或者消灭路面不平坦时，车速为5km/h。二、施工通风的工作面风量计算正洞施工通风风量计算⑴按施工隧洞内的最多人数计算风量洞内每人每分钟需要颖空气量按q=3m3/mink=1.2，同时最多工作人m=60人计算。则iQ=kmp=1.260>3=2163m/mini按最低允许风速计算风量u=0.15m/s则工作面风量：3Q2=60VS=60X).15>132=1188m3/min3按洞内同一时间内爆破使用的最多炸药用量计算风量1.3kg/m3，循环进尺量3.5mA=132m2，则一次G=1.3>132>.0)=686.4kg。炮烟抛掷长度：L0=15+G/5=15+686.4/5=152.3m取爆破后通风时间t=30min,压入式通风工作面要求颖风量计算公式， 即:E.H.伏洛宁公式：=16963m/min从从以上计算结果比较，按排解炮烟计算风量是全部计算风量中最大的， 工作面的设计风量暂取排解炮烟风量Q=1696m3/min。平均风速：==0.21m/s。斜井施工所需的风量按施工隧洞内的最多人数计算风量q=3m3/mink=1.2m=50人计算。则Q=kmp=1.20>3=183m/min按最低允许风速计算风量u=0.15m/s则工作面风量：Q=60VA=60.15>0=360m/3in按洞内同一时间内爆破使用的最多炸药用量计算风量42m21.5kg/m3，最大循环进尺量3.0m，一次爆G=1.5X(42x3.0)=189kg。炮烟抛掷长度L0=15+G/5=15+189/5=52.8m，取爆破后通风时间t=15min。压入式通风工作面要求颖风量计算公式，即：E.H. 伏洛宁公式：=5083

/min从各种计算结果比较，按稀释炮烟的计算风量是全部计算风量中最大的， 工作面的设计风量取量Q=507m3/min。平均风速：==0.202m/s。3、平导施工所需的风量⑴按施工隧洞内的最多人数计算风量洞内每人每分钟需要颖空气量按q=3m3/mink=1.2，同时最多工作人m=50人计算。则Q=kmp=1.20>3=1830m/min按最低允许风速计算风量u=0.15m/s则工作面风量：A=60>0.1525.8=2323/minQ=60V按洞内同一时间内爆破使用的最多炸药用量计算风量25.8m21.5kg/m3，最大循环进尺量3.0mG=1.52(25.823.0)=116.1kg。炮烟抛掷长度L°=15+G/5=15+116.1/5=38.2m,取爆破后通风时间t=15min。压入式通风工作面要求颖风量计算公式，即：E.H.伏洛宁公式：=2523

/min从各种计算结果比较，按稀释炮烟的计算风量是全部计算风量中最大的， 工作面的设计风量暂取量Q=252m3/min。平均风速：==0.16m/s。平导和斜井开挖断面积小，进入正洞施工后处于施工的后面面， 其通风距离短，通风量小于正洞施工通风量，故在以后计算中，只计算正洞施工通风量，只要正洞满足风量要求，便能保证平导和斜井风量。三、施工通风的工作面风量计算及风机选择(一) 、坡白山隧道通风方案坡白山隧道施工工区划分及打算施工长度如表1。隧道施工通风承受压入式通风。1通风设计距离一览表隧道名称

施工正洞长度〔m〕 最大通风距离〔m〕

进口工区出口工区

17151715

171517151、风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定。24tVoLvo225kW。车辆在洞内行驶速度10km/h,5min。承受ZL50150kW。0.80.30.70.8。则重车的行车间距为：时速10km/h：；1715m,洞内重车数量：n1=1715/833=2.06,n1=2n2=2辆装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：=225X2X0.8X0.8+225X2X0.3X0.8+150X0.7X0.8=480kW取单位功率的风量供给系数为4.0m3/kWmin1715时，按稀释内燃机废气计算，压入式风机的供风量应分别为：480=1920m3/min隧道内风速：v=Q/A=1920/132/60=0.24m/s平均百米漏风率和摩擦阻力系数与管道的材质、直径联接形式、外表状况、制造及安装维护的质量亲热相关，只有通过大量工程试验，才能获得较为准确的数值。我国全部的通风系统设计文献只能供给直径 800mm以下通风管道的技术U线平导和长梁山隧洞进口段分别对DSR系列©1.3m和©1.5m直径软风管现场测试分析，在设=〔1.1〜1.5〕%，或=〔1.5〜2.0〕%，=0.012〜0.015=1.8X10-3〜2.25X10-3kg/m3o对于©1.8软风管，平均百米漏风率在=〔1.0〜2.0〕%之间取值，故可取1.25%，则漏风系数为：==1.2733当通风长度1715m时，漏风系数PL= 1.273，按排解炮烟时风机风量3=1.273X

1696=2159m3/min通风机的供风量：3Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=2159m/min2、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：式中，X沿程阻力系数，又称达西系数，入=.012〜0.015p(kg/m3)p=.20kg/m3。==1.80〜2.25)X10-kgm 3通风长度为1715m隧洞计算风量2159/min1750，取管道直径①1.6，摩擦阻力系数=2.025X10-3kg/m3,管道漏风系数1.273,取通风3 3Q=2250m/min(37.5m/s)，管道风阻力系数：工作面风量为3 3

==1767.5m3/min(29.4m3/s)=1.13X9.4X7.5=1248Pa3、风机选型可选用天津市通创风机生产的 152BD-2SE132型对旋式通风机。设22500m3/min2300Pa,2X66kW，双级调速。在隧道进出口工区各设一台进展压入式通风。也可选用山西侯马鑫丰康风机生产的 SDF(B)-NO14型隧道专用风139〜3013/min47〜3200Pa,电动机功率X75kW，(二) 、高青隧道通风方案施工通风依据不同施工阶段的工区划分及长大隧道的施工阅历， 承受压入式通风。各隧道通风设计距离见表2通风设计距离一览表。2通风设计距离一览表称

工区区

斜井、横洞、平导长度(m)

施工正洞长度(m)3744

最大通风距离(m)3744咼青隧道

斜井工区

880

3565 2841出口工区1、进口(出口)工区

3644

3644由于进口工区和出口工区最大通风距离仅差100m,所以可将二工区通风设备进展一样配置。风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW10km/h,5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW0.80.3,装载机的负荷率0.7，全部设备的利用0.8。10km/h时，重车的行车间距为：833m。3744m,洞内重车数量：n1=3744/833=4.49,取ni=4辆，空车数量取n2=3辆装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：=225X4X0.8X0.8+225X3X0.3X0.8+150X0.7X0.8=822kW3取单位功率的风量供给系数为4.0m3/kWmin3744时，按稀释内燃机废气计算，压入式风机的供风量应分别为：34.0X

822=3288m3/min隧道内风速：v=Q/A=3288/132/60=0.415m/s平均百米漏风率=(1.1〜1.5)%,摩擦阻力系数=1.8X10-3〜2.25X10-3kg/m3。对于©1.81.25%，则漏风系数为：==1.880当通风长度3744m时，漏风系数PL= 1.880,按排解炮烟时风机风量=1.880X

1696=3188m3/min3通风机的供风量：33、Q2、Q3、Q4}=3288m/min隧道内风速v=328832X60)=0.42m/min、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：==(1.800〜2.25)x10-3kg/m33744m,3288m3/min3744m,取管道直径①1.8m摩擦阻力系数=1.915X10-3kg/m31.880,取通风机设计风量Q=3300m3/min(55m3/s)，管道风阻力系数：工作面风量为3 ==1755m3/min(29.3m33 沿程摩擦通风阻力损失=2.46629.3E5=3974Pa、风机选型可选用山西侯马鑫丰康风机生产的 SDF(B)-NO17型隧道专用风机，可实现无极变速。设计风量2505〜5100m3/min，风压697〜4571Pa,电动机功率2>160kW,可无极变速。在隧道进出口工区各设一台进展压入式通风。出口工区各设一台进展压入式通风。2、斜井工区通风方案

在隧道进斜井工区最大通风长度2841m。风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVOLVO225kW10km/h，5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW。重车的负荷0.80.30.70.8。10km/h时，重车的行车间距为：833m。2841m,洞内重车数量：n1=2841/833=3.41n1=3n2=3辆装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：=225X3X0.8X0.8+225X3X0.3X0.8+150X0.7X0.8=678kW取单位功率的风量供给系数为4.0m3/kWmin2841时，按稀释内燃机废气计算，压入式风机的供风量应分别为：4.0X678=2712m3/min隧道内风速：v=Q/A=2712/132/60=0.34m/s平均百米漏风率=(1.1〜1.5)%,摩擦阻力系数=1.8X10-3〜2.25X10-3kg/m3。对于©1.81.25%，则漏风系数为：==1.551当通风长度2841m时，漏风系数PL= 1.551，按排解炮烟时风机风量=1.551X1696=26303/minQ=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=2712m3/min、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：==(1.800〜2.25)X10-3kg/m332841m,2712m/min2876m，取管道直径①1.8n，取摩擦阻力系数=1.915X10-3kg/m31.551,取通风机设计风量Q=3000m3/min(50m3/s)，管道风阻力系数：工作面风量为3 3

==1934m3/min(32.2m3/s)沿程损失：=1.872X2.2X0=3014Pa2 2 4局部损失：=(1>32.2+0.460)/1.8=116Pa总损失：h=hf+hx=3130、风机选型可选用可选用天津市通创风机生产的152BD-2FS132型对旋式通风机。设3000m3/min4100Pa,2X32kW，双级调速。在施工初期可只开也可选用山西侯马鑫丰康风机生产的SDF(B)-NO16型隧道专用风208〜4500/min61〜4049Pa,电动机功率W可实现无级变速节约电费。这里仅考虑最长通风距离的通风方案，斜井的另一正洞开挖面通风可类似确定通风方案。(三)洛香隧道施工通风方案香隧道施工工区划分及最长通风距离如表3,承受压入式通风及巷道式通风。3通风设计距离一览表斜井、横洞、隧道名称 工区 平导长度〔m〕

施工正洞最大通风距离〔m〕长度〔m〕

30842023

2023〔考虑巷道通风〕2905〔考虑巷道通风〕1#斜井工洛香隧道 区2#斜井工区

1668734

1889 35573200 3200出口工区 1457 145711 进口及平导工区通风方案〔1〕第一阶段：第一阶段通风方案负责：进口工区施工正洞进口段491m，平导通过横通道进入正803m491m1188m1。1进口及平导工区第一阶段通风长度区段划分① 风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW10km/h，5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW。重车的负荷0.80.30.70.8。10km/h时，重车的行车间距为：833m。洞内最大通风长度：正洞：491m；平导：1188m。洞内重车数量：正洞：1台重车，1台空车；平导：1台重车，2台空车；装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：正洞：0.8=282kW

=225X1X0.8X0.8+225X1X0.3X0.8+150X0.7X平导：336kW取单位功率的风量供给系数为4.0m3/kWmin，按稀释内燃机废气计算，压入式风机的供风量应分别为：正洞： X 34.0 282=1128m/min平导：4.0X336=1344m3/min平均百米漏风率=〔1.1〜1.5〕%1.25%，则漏风系数为：正洞：==1.065平导：PL=1.174按排解炮烟时风机风量：正洞：=1.065X1696=1806m3/min通风机的供风量：Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=1806m/min平导：=1.174X1696=1991m3/min通风机的供风量：Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=1991m/min② 、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：3 3==〔1.800〜2.25〕X10-kg/m491m〔1188m〕，1806m3/min〔平导为31991m/min〕，526m〔1223m〕，取正洞管道直径①1.8m〔平导为①1.6=2.02X1-3kg/,管道漏风系数1.06〔平导为1.17。取正洞和平导是通风机设计风量Q=2023m3/min〔33.3m3/s〕，管道风阻力系数：正洞：平导：Rf=1.491Ns2/m8工作面风量为：3 3正洞：==1878m/min〔31.3m/s〕平导：Qo=17O4m3/min(28.4m3/s)沿程摩擦通风阻力损失：正洞：总损失：h==0.34231.383.3=356Pa平导：沿程损失：=1.49128.433.3=1410Pa局部损失：=(1>

2 3 2 428.4+0.4633.3)/1.6=174Pa第一阶段施工中，平导开挖面最长通风距离 2023m。装碴重车28.4+0.4633.3)/1.6=174Pa按稀释内燃机废气所需空气：1704m3/min，漏风系数PL=1.333.Q=2023m3/min(33.3)，开挖面风量1500m3/min(25)Rf=2.51Ns2/m8压力损失：hf=2092Pa4。总损失：h=hf+hx=1584Pa③ 、风机选型4。(2)其次阶段通风方案2I的最大通803+35=838m(35m)U的最大通风长度905+803+35=1743m。nin2进口及平导工区其次阶段通风区段长度划分① 风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW10km/h，5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW。重车的负荷0.80.30.70.8。10km/h833m洞内最大通风长度：工作面1:838m；U:1743m。洞内重车数量：1:1台重车，2台空车；II:2台重车，2台空车；装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：I:0.8=336kW

=225X1X0.8X0.8+225X2X0.3X0.8+150X0.7XI:480kW4.0m3/kWmin机的供风量应分别为：· 31:4.0X336=1344m/minI:4.0X480=1920m3/min则漏风系数为：工作面I: =1.117工作面I:PL=1.278按排解炮烟时风机风量：· 3工作面I: =1.117X1696=1894m/min通风机的供风量：Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=1894m3/minI:=1.278X1696=2167m3/min3通风机的供风量：Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=2167m/min② 、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：==1.80〜2.25)X10kg3 3对©1.6m风管(I)，取摩擦阻力系数=2.025X10-3kg/m3，对©1.8m风管(工作II)，取摩擦阻力系数=1.915X10-3kg/m3。IQ=2023m3/min(33.3m3/s),工作面I的通风机设计风量Q=2200m3/min(36.7m3/s)I的通风管路承受直径©1.6m的软管，工作面I风管直径取©1.8m。管道风阻力系数：I:fn:R=1.148Ns2/m8f工作面风量为：一…” 3 3I:==1791m/min(29.8m/s)n:

3 3Qo=1721m/min(28.7m/s)沿程摩擦通风阻力损失：工作面I:总损失：h==1.05229.883.3=1044Pa局部损失：=(1)29.82+0.4683.32)/1.64=213Pa总损失：h=hf+hx=1257Pan:沿程损失：1209Pa局部损失：=80Pa总损失：h=1289Pa③ 射流风机选择巷道通风承受常规轴流风机时，一般都需要设置风门而影响交通，射流风机可以避开或减轻这一缺点，因此在隧洞施工中，射流风机逐步得到应用。从上面的巷道通风计算中可以看出，洛香隧道洞径较大，在大风量的巷道中风阻并不很大，因此有必要针对本工程具体状况对以射流风机的通风进展争论。射流风机的最大台数是射流风机机群供给的总推力能够抑制风流流淌的总阻力。射流风机产生的通风压力(隧道横断面上的平均压强)简称为射流风机压力，设在隧道的一个横断面上并列安装x台射流风机(简称一组风机)Pj的计算式如下(一组、x台风机)，每台射流风机产生的推力：式中，一一断面积比，即射流风机出口面积与风道面积之比；流速比，Uu即隧道风速与射流风机出口风速之比；――每处并联射流风机的台数；P气体密度(kg/m3)。射流风机台数：式中，h——巷道风流阻力(Pa)；——单台风机射流产生的推力(Pa)。45kW1.25m33.8m/s。出口面积:491+697=1188m,排风管风量按2250+2620=4870m/min，共4870m3/min的污风需要排出，隧道开挖断面为25.8m2，隧3.1m/s，射流风机应抑制风流在流道中的阻力，计算公式如下：式中，I――支洞出口局部阻力系数；g――因流道弯曲、扩大、缩小等形成的局部阻力系数，取 0.46;X洞壁沿程摩擦阻力系数，壁面沿程摩阻系数按喷锚支护巷道取入=0.088L――流道的长度(m);de――流道的当量直径；v-----断面平均风速(m/s)，v=Q/A;P空气密度，此处取p=1.2kg/m;3de可用下式求出：de=4A/U式中，A――通流断面积；U——断面周长，又称湿周，平导开挖面积25.8m219.4m,de=5.3m数据经计算后，得斜井风流阻力为：1222.2Pa射流风机出口面积Ai=1.227m2。斜井开挖断面积A=25.8m2。贝U断面积比=Ai/A=0.0476，==3.1/33.8=0.0917,则需要并联的风机台数为：Pj=2X①X(1-(DXP2x=59.3Pa在该洞段配用射流风机台数为：122.2/59.3=2.06即在其次阶段通风过程中，平导中配245kW射流风机。4。(2)第三阶段通风方案进口和平导工区第三阶段通风方案负责如图 3所示的一个正洞工作面，最大通风长度为1790+905=2715m。3进口与平导工区第三阶段通风区段划分① 风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW10km/h，5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW。重车的负荷0.80.30.70.8。10km/h833m。洞内最大通风长度：2730m；洞内重车数量：3台重车，2别为：=225X3X0.8X0.8+225X2X0.3X0.8+150X0.7X0.8=624kW4.0m3/kWmin的供风量应分别为：平均百米漏风率=(1.1〜1.5)%,取1.25%,则漏风系数为：=1.514按排解炮烟时风机风量：=1.51X1696=2567m/mi3Q=min{Q1、Q2、Q3、Q4}=2567m3/min② 、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：==1.80〜2.25)X10-kgm 3对©1.8m风管，取摩擦阻力系数=1.915X10-3kg/m3。Q=2600m3/min(36.7m3/s)。通风管路承受直径©1.8m的通风软管。管道风阻力系数：工作面风量为：==1717m3/min(28.6m/3s)隧道内风速：v=0.22m/s沿程摩擦通风阻力损失：沿程损失：=1.788X8.6X6.7=1877Pa局部损失：=(1>28.6^+0.4636.72)/1.84=137Pa总损失：h=hf+hx=2023Pa③、轴流风机确实定巷道通风承受常规轴流风机时，一般都需要设置风门而影响交通，射流风机可以避开或减轻这一缺点，因此在隧洞施工中，射流风机逐步得到应用。从上面的巷道通风计算中可以看出，洛香隧道洞径较大，在大风量的巷道中风阻并不很大，因此有必要针对本工程具体状况对以射流风机的通风进展争论。射流风机的最大台数是射流风机机群供给的总推力能够抑制风流流淌的总阻力。射流风机产生的通风压力〔隧道横断面上的平均压强〕简称为射流风机压力，设在隧道的一个横断面上并列安装x台射流风机〔简称一组风机〕Pj的计算式如下〔一组、x台风机〕，每台射流风机产生的推力：式中，一一断面积比， 即射流风机出口面积与风道面积之比；流速比，UU即隧道风速与射流风机出口风速之比;――每处并联射流风机的台数；P气体密度〔kg/m3〕。射流风机台数：式中，h——巷道风流阻力〔Pa〕；——单台风机射流产生的推力〔Pa〕。45kW1.25m33.8m/s。出口面积：以进口和平导工区巷道〔正洞〕长2023m2620m3/min，共2620m3/min的污风25.8m21.69m/s,射流风机应抑制风流在流式中，I——出口局部阻力系数；& 因流道弯曲、扩大、缩小等形成的局部阻力系数，取 0.46；X洞壁沿程摩擦阻力系数，壁面沿程摩阻系数按喷锚支护巷道取入=0.088L――流道的长度〔m〕；de――流道的当量直径，隧道斜井全断面开挖按v----断面平均风速〔m/s〕，v=Q/A=1.7m；

de=5.3m计算;3P空气密度，此处取p=1.2kg/m；de可用下式求出：de=4A/U式中，A――通流断面积，平导断面积25.8m2;U——断面周长，又称湿周，正洞取U=19.4m,de=5.3m;代入数据经计算后，得斜井风流阻力为：59.4Pa射流风机出口面积Ai=1.227m2。平导开挖断面积A=25.8m2。则断面积比=Ai/A=0.0495，==1.69/33.8=0.05,则需要并联的风机台数为：Pj=2X①X1->p2H32.2Pa在该洞段配用射流风机台数为：1.84245kW射流风机，可连续使用其次阶段的轴流风机。5、风机选型4三个阶段通风风机选型表(天津通创风机公司)通风阶 工作面段 设计风量

轴流风机风压损失风管直径 风机型号/电机功

实际风量

射流风机m3/min) (Pa) (kW)/m3/min) (Pa) (kW)/(m225023002250230022502300阶段H第阶段

(m3/min)

(Pa) (m)第正洞2023第正洞20236421.6阶平导(开挖正洞)202315831.6段平导(开挖平导)202320921.6第1202312571.622001.8正洞开挖面260020231.8

率152BD-2SE132(66+66)kW152BD-2SE132(66+66)kW152BD-2SE132(66+66)kW第一阶段风机152BD-2SE132(66+132)kWII风机

(225026202620

230029402940

/s)2台125RF45/(45)/(33.8)承受其次阶段轴流风机2、1#斜井工区通风方案1#3557m。风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW。车辆在洞内行驶速度10km/h5minZL50型装载机装碴，其功率为150kW0.8,空车的负荷率0.3,装载机的负荷率0.7,全部设备的利用率0.8。则重车的行车间距为：时速10km/h：；3557m,洞内重车数量：ni=3557/833=4.27,ni=4n2=2辆装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：=225X4X0.8X0.8+225X2X0.3X0.8+150X0.7X0.8=768kW34.0m3/kWmin3557废气计算，压入式风机的供风量应分别为：34.0X

768=3072m3/min隧道内风速：v=Q/A=3072/132/60=0.39m/s平均百米漏风率=(1.1〜1.5)%,对于©1.8软风管，平均百米漏风率在=(1.0〜2.0)%1.25%，则漏风系数为：==1.83当通风长度3557m时，漏风系数PL= 1.8，按排解炮烟时风机风量3=1.8X

1696=3053m3/min通风机的供风量：1 2 3 Q=min{Q、Q、Q、Q}=3072m/mi31 2 3 、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：式中，X沿程阻力系数，又称达西系数，入=.012〜0.015;p气体密度3 (kg/m)p=.2kg/m3 ==(1.800〜2.25)X10-3kg/m3通风长度为3557m,隧洞计算风量3072m3/min,管道通风长3592m,取管道直径①1.8m,取摩擦阻力系数=1.915X10-3kg/m31.8取通风机设计风量Q=3100m3/min(51.6m3/s),管道风阻力系数：工作面风量为3 3==1722m3/min(28.7m3/s)沿程摩擦通风阻力损失沿程损失：=2.343X9.2X2.5=3592Pa2 2 4局部损失：=(1>29.2+0.462.5)/1.8=202Pa总损失：h=hf+hx=3794Pa〔3〕、风机选型可选用天津市通创风机生产的125B2D-2FS110型对旋式通风机2台并联。设2100m3/min4500PQ115kW+115kW只开一台风机，正洞施工长度增加后，两台风机进展串联通风。也可选用山西侯马鑫丰康风机生产的SDF〔B〕-NO17型隧道专用风机，多极变速。设计风量2505〜5100m3/min697〜4571Pa,电动机功率2X160kW。在施工初期可只开一台风机，正洞施工长度增加后，两台电机进展串联通风。该斜井工区仅考虑一个正洞开挖面状况，另外一个可类似考虑。3、2#斜井工区通风方案2#3200m。〔1〕风机的供风量按稀释内燃设备废气的要求来确定24tVoLvo225kW。车辆在洞内行驶速度10km/h，每辆车装碴循环时间为5min。承受ZL50型装载机装碴，其功率为150kW。重车的负荷率为0.80.30.70.8。则重车的行车间距为：10km/h：；3200m,洞内重车数量：n1=3200/833=3.84,取m=4辆，空车数量取n2=2辆装运碴作业工序中内燃设备的实际使用功率分别为：+150X0.7X0.8=768kW取单位功率的风量供给系数为4.0m3/kWmin3200时，按稀释内燃机废气计算，压入式风机的供风量应分别为：4.0X768=3072m3/min隧道内风速：v=Q/A=3072/132/60=0.39m/s平均百米漏风率=〔1.1〜1.5〕%,对于©1.8软风管，平均百米漏风率在=〔1.0〜2.0〕%1.25%，则漏风系数为==1.6673200mPL=1.667,按排解炮烟时风机风量通风机的供风量：3Q=min{Qi、Q2、Q3、Q4}=3072m/min、风压确实定由流体力学的沿程阻力公式可导出摩擦阻力系数：012〜0.015p(kg/m3)p=.2kg/m3。==1.80〜2.25)x1-kg/3 3通风长度为3200m,隧洞计算风量3072m3/min,管道通风长3235m,取管道直径