学士三跨连续箱梁计算书

PAGE毕业设计（论文）题目：学院（系）：专业班级：学生姓名：指导老师：学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包括任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保障、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权省级优秀学士论文评选机构将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。本学位论文属于1、保密囗，在年解密后适用本授权书2、不保密囗。（请在以上相应方框内打“√”）作者签名：年月日导师签名：年月日目录摘要…………………=1\*ROMAANIAbstracct………………=2\*ROMAANII绪论……………………11桥跨总体布置及及结构尺寸寸拟定……………………41.1设计资料料…………………41.2尺寸拟定定…………………51.3主梁分段与与施工阶段段的划分…………91.4毛截面几何何特性…………………………112荷载内力计算……………………132.1恒载内力力计算…………………………132.2活载内力力计算…………………………152.3温度及墩台基础础沉降次内内力计算………………192.4承载能能力极限状状态下的效效应组合…………………242.5正常使用极限状状态下的效效应组合…………………292.6绘制内内力包络图图………………………333预应力钢束的估估算与布置置………………363.1预应力钢束估算算………………………363.2预应力钢束布置置………………………384预应力损失及有有效应力的的计算……………414.11预应力损损失的计算算…………………414.22有效预预应力的计计算……………………465非预应力钢筋的的计算与布布置………………475.11桥面板计计算………………475.22箱梁截面面普通钢筋筋设计………………486主梁截面验算……………………496.11正截面强强度计算与与验算………………496.22截面正应应力的计算算与验算………………………527桥墩盖梁的计算算…………………………637.1设计资料…………………637.2盖梁计算算………………638墩柱和桩基的计计算……………708.1设计资料料…………………708.22桥墩墩柱柱……………718.3钻孔灌注注桩计算…………………………73结束语………………………80致谢………………81参考文献…………………………82摘要根据设计任务书要求和设计规范的规定，毕业设计主要是关于小跨度预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计。预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本着“安全、经济、美观、实用”八字原则，对平南高速公路化龙互通B匝道桥第九联进行了设计。该桥分为四跨，每跨28m，上部结构为连续梁。桥墩分为两种，一种为薄壁墩，在该联的两端，另一种为柱式墩。施工方法选为满堂支架就地浇筑施工。第一部分进行上部结构的计算。拟定箱梁截面，对428m跨径进行了很详细的单元划分，计算恒载内力和活载内力，全桥均采用桥梁博士软件进行了预应力筋束配筋和应力验算，且按新规范进行了预应力损失的计算。第二部分进行下部结构的计算。主要包括了桥墩盖梁，桥墩墩柱的计算。盖梁活载横向分布系数在荷载对称布置时采用杠杆法，非对称布置时采用偏心受压法进行计算。桩基础采用“m法”,墩柱采用偏心受压构件进行了计算。关键词:预应力混凝土连续梁桥桩基础墩柱满堂支架施工AbstractAccordingtotherequirementsandthestandardsofthedesignassignment,thegraduatedesignismainlyaboutthedesignofsuperstructureofshort-spanpre-stressedconcretecontinuousboxGirderBridge.Pre-stressedconcretecontinuousGirderBridgebecomeoneofmainbridgetypesofthemostfullofcompetionabilitybecauseofsubjectingtothedintfunctionwiththestructuregood,havingthesmalldefomation,fewofcontroljoint,goingsmoothlycomfort,protectedtheamoutofengineeringsmallandhavingthepowerfullyabilityofearthquakeproofandsoon.Andonthebasisofthefourprinciplesof“safety,economy,aestheticsandutility”,IhavedesignedfortheninthjoinofHuaLongHuTongcircuitBonthePingnanHighway.Therearefourspans,witheachspan28mandsuccessivebeaminthesuperstructure.Twopiersareadopted.Oneiswiththinwallsoneachsideofthejoin,whiletheotheroneiswithpoles.Theconstructiontakesthemethodofallmouldingatthesupportsite.ThecalculationofthesuperstructureiscarriedoutinChapter1.Withasupposedsectionoftheboxbeam,unitdivisionisdoneindetailonthe428mspantocalculatetheinternalforceofliveloadsanddeadloads.Thesoft-DoctorBridgehasbeenappliedduringthecalculationoftheprestressingsteelandtheforce,andtheprestressinglosshasbeencalculatedreferredtothenewstandards.ThecalculationoftheunderstructureisdoneinChapter2,whichmainlycalculatesthepiercopingandthepolesofthepier.Thelive-loadlateraldistributioncoefficientofthecopingadoptsthelawoflevermethodwhenloadsaredistributedsymmetrically,whilethelawofeccentric-compressingmethodisusedwhenloadsaredistributeddissymmetrically.Thecalculationofthepilesundertheabutmentadoptsthelawofm-method,andthepiersarecalculatedastheeccentric-compressingmembersKeywords:gradeseparatedpre-stressedconcretecontinuousgirderbridgepilepierfullscaffoldconstruction绪论预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100m。我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法；在较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40—120m范围内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续—刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超国际先进水平，就必须解决好下面几个课题：发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，否则混凝土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量难以提高。在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可能不采用养护调换不易的大吨位支座。充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节约材料减轻结构自重，又可充分利用悬臂施工方法的特点加快施工进度。另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成后，造价指针不能仅仅反应了投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续—刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连续—刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续—刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。本次设计为428m预应力砼连续梁，桥宽为12m，设计时只考虑单幅的设计。梁体采用单箱双室箱型截面，全梁共分40个单元一般单元长度分为3.5m左右，以控制截面作为分界点。顶板、底板、腹板厚度均不变。由于多跨连续梁桥的受力特点，靠近中间支点附近承受较大的负弯矩，而跨中则承受正弯矩，则梁高采用变高度梁，按二次抛物线变化。这样不仅使梁体自重得以减轻，还增加了桥梁的美观效果。由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保证，所以桥梁博士进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。本次设计的预应力混凝土连续梁采用满堂支架法施工。由于本人水平有限，且又是第一次从事这方面的设计，难免出现错误，恳请各位老师批评指正。1桥跨总体布置及及结构尺寸寸拟定1.1设计资料料1.1.1设计荷荷载本桥设计荷载等等级确定为为汽车荷载载（公路-I级）。1.1.2主要技术标准标准跨径：4228m桥面净空：122m主梁全长：1112m1.1.3主要要材料混凝土预应力混凝土箱箱梁采用C50混凝土，桥桥墩及承台台混凝土采采用C30混凝土，桩桩基混凝土土采用C25水下混混凝土，孔孔道压浆CC40水泥砂砂浆。钢筋预应力钢绞线采采用fpk=18860MPPa、符合ASTTM４16—20033的规定，单单根钢绞线线直径φs15.224mm，截截面面积ＡＡ＝1400mm2，弹性模模量Ep=1..95X105MPa。普通钢筋筋R235、HRRB3355钢筋应分分别符合GB133013--91和GB14499-998的规定，钢钢筋直径≥12mmm采用HRBB335（20MnnSi）热扎螺螺纹钢，钢钢筋直径<12mmm采用R2335（A3）钢。钢箱梁钢箱梁采用Q3345C钢钢板。支支座采用盆式橡胶支支座。伸伸缩缝伸缩缝采用毛肋肋或型钢伸伸缩缝。预预应力管道道预应力管道均采采用镀锌金金属波纹管管。锚锚具锚具采用群锚体体系YM锚或YM锚。建议议钢绞线规规格采用7Φ5，以下为为常用锚具具尺寸供设设计时选用用。表表1-1锚具尺寸表表锚具型号锚垫板寸mm波纹管径外/内mm螺旋筋圈径mm圈数千斤顶型号锚具最小布置间距mmYM15-518062/551704Ycw100200YM15-720077/702406Ycw150230YM15-923087/802706Ycw250260VM15-12227097/903307Ycw250290YM15-199320107/10004008Ycw400420YM15-277370127/12004708Ycw650490YM15-516567/601705YDC15000210YM15-719077/701905YDC15000230YM15-921587/802106YDC20000270YM15-12225092/852506YDC25000320YM15-155290102/953206YDC32000370YM15-177300107/10003407YDC42000400YM15-199300107/10003507YDC42000420YM15-244320117/11004007YDC520004601.1.4桥面铺铺装桥面铺装采用110cm沥青混混凝土，与与黄埔大桥桥引桥一致致。对于钢钢箱梁，其其桥面铺装装采用10cm厚钢钢筋混凝土土（剪力钉钉）+5cm厚沥沥青混凝土土。1.1.5主桥箱箱梁施工箱梁均采用满堂堂支架、泵泵送现浇砼砼施工。1.1.6支座强强迫位移边支座：下沉11cm；中支座：下沉11.5cmm。1.1.7设计依依据《公路桥涵设计计通用规范范》（JTTGD660-20004），以以下简称《通通用规范》《公路钢筋混凝凝土及预应应力混凝土土桥涵设计计规范》（JTGD62-2004）《公路工程抗震震设计规范范》(JTJ0004－89)《公路桥涵地基基与基础设设计规范》(JTJ0024－85)1.1.8工程概概况该项目起于广珠珠西线南海海平洲互通通立交，路路线向东跨跨陈村水道道进入番禺禺区，沿现现有南大路路（南大干干线规划走走廊）由西西向东经过过钟村，经经大石、南南村、新造造、化龙镇镇；在化龙龙与黄埔珠珠江大桥连连接线（东东二环）相相交，然后后路线转由由北转南（番番禺规划东东部干线走走廊），经经石楼镇的的莲花港、跨跨市桥水道道、沙湾水水道到东涌涌镇东部，于于南沙区北北部顺接东东部干线，全全线50..026公里。全线线共设互通通立交14处，特大大桥、大桥桥、高架桥桥61座。1.2尺寸拟定本设计方案采用用四跨一联联预应力混混凝土等截截面连续梁梁结构，全全长1122m。1.2.1桥孔孔分跨连续梁桥有做成成三跨或者者四跨一联联的，也有有做成多跨跨一联的，但但一般不超超过六跨。对对于桥孔分分跨，往往往要受到如如下因素的的影响：桥桥址地形、地地质与水文文条件，通通航要求以以及墩台、基基础及支座座构造，力力学要求，美美学要求等等。若采用用三跨不等等的桥孔布布置，一般般边跨长度度可取为中中跨的0..5-0.8倍，这这样可使中中跨跨中不不致产生异异号弯矩，此此外，边跨跨跨长与中中跨跨长之之比还与施施工方法有有着密切的的联系，对对于采用现现场浇筑的的桥梁，边边跨长度取取为中跨长长度的0..8倍是经经济合理的的。但是若若采用悬臂臂施工法，则则不然。本本设计跨度度，主要根根据设计任任务书来确确定，其跨跨度为：4428m。基本符符合以上原原理要求。1.2.2截面面形式纵截面从预应力混凝土土连续梁的的受力特点点来分析，连连续梁的立立面应采取取等高度布布置为宜；；在恒、活活载作用下下，支点截截面将出现现较大的负负弯矩，从从绝对值来来看，支点点截面的负负弯矩往往往大于跨中中截面的正正弯矩，等等高度梁的的优点是：：结构构造造简单、线线形简洁美美观、预制制定型、施施工方便。一一般用于如如下情况：：1.桥梁为中中等跨径，以以28米为主。采采用等截面面布置使桥桥梁构造简简单，施工工迅速。由由于跨径不不大，梁的的各截面内内力差异不不大，可采采用构造措措施予以调调节。2.等截面布布置以等跨跨布置为宜宜，由于各各种原因需需要对个别别跨径改变变跨长时，也也以等截面面为宜。3.采用有支支架施工，逐逐跨架设施施工、移动动模架法和和顶推法施施工的连续续梁桥较多多采用等截截面布置。双层桥梁在无需需做大跨径径的情况下下，选用等等截面布置置可使结构构构造简化化。结合以上的叙述述，所以本本设计中采采用满堂支支架施工方方法，等截截面的梁。横截面梁式桥横截面的的设计主要要是确定横横截面布置置形式，包包括主梁截截面形式、主主梁间距、主主梁各部尺尺寸；它与与梁式桥体体系在立面面上布置、建建筑高度、施施工方法、美美观要求以以及经济用用料等等因因素都有关关系。当横截面的核心心距较大时时，轴向压压力的偏心心可以愈大大，也就是是预应力钢钢筋合力的的力臂愈大大，可以充充分发挥预预应力的作作用。箱形形截面就是是这样的一一种截面。此此外，箱形形截面这种种闭合薄壁壁截面抗扭扭刚度很大大，对于弯弯桥和采用用悬臂施工工的桥梁尤尤为有利；；同时，因因其都具有有较大的面面积，所以以能够有效效地抵抗正正负弯矩，并并满足配筋筋要求；箱箱形截面具具有良好的的动力特性性；再者它它收缩变形形数值较小小，因而也也受到了人人们的重视视。总之，箱箱形截面是是大、中跨跨预应力连连续梁最适适宜的横截截面形式。常见的箱形截面面形式有：：单箱单室室、单箱双双室、双箱箱单室、单单箱多室、双双箱多室等等等。单箱箱单室截面面的优点是是受力明确确，施工方方便，节省省材料用量量。拿单箱箱单室和单单箱双室比比较，两者者对截面底底板的尺寸寸影响都不不大，对腹腹板的影响响也不致改改变对方案案的取舍；；但是，由由框架分析析可知：两两者对顶板板厚度的影影响显著不不同，双室室式顶板的的正负弯矩矩一般比单单室式分别别减少700%和50%。由由于双室式式腹板总厚厚度增加，主主拉应力和和剪应力数数值不大，且且布束容易易，这是单单箱双室的的优点；但但是双室式式也存在一一些缺点：：施工比较较困难，腹腹板自重弯弯矩所占恒恒载弯矩比比例增大等等等。本设设计是一座座公路连续续箱形梁，采采用的横截截面形式为为单箱双室。1.2.3梁高高根据经验确定，预预应力混凝凝土连续梁梁桥的中支支点主梁高高度与其跨跨径之比通通常在1//15-1/25之间，而而跨中梁高高与主跨之之比一般为为1/40—1/50之间。当当建筑高度度不受限制制时，增大大梁高往往往是较经济济的方案，因因为增大梁梁高只是增增加腹板高高度，而混混凝土用量量增加不多多，却能显显著节省预预应力钢束束用量。连续梁在支点和和跨中的梁梁估算值：：等高度梁：H=（～）l，常用H=（～）l变高度（曲线）梁梁：支点处处：H=（～）l，跨中H=（～）l变高度（直线）梁梁：支点处处：H=（～）l，跨中H=（～）l而此设计采用等等高度的直直线梁，支支点处梁高高为1.88m，跨中梁梁高为1..8m。1.2.4细部部尺寸顶板与底板箱形截面的顶板板和底板是是结构承受受正负弯矩矩的主要工工作部位。其其尺寸要受受到受力要要求和构造造两个方面面的控制。支支墩处底版版还要承受受很大的压压应力，一一般来讲：：变截面的的底版厚度度也随梁高高变化，墩墩顶处底板板为梁高的的1/100-1/112，跨中中处底板一一般为2000-2550。底板板厚最小应应有1200。箱梁顶顶板厚度应应满足横向向弯矩的要要求和布置置纵向预应应力筋的要要求。本设计中采用双双面配筋，且且底板由支支点处以抛抛物线的形形式向跨中中变化。底底板在支点点处设计为为实心箱型型截面,在跨中厚厚20cm，顶板厚222cm。腹板和其它细部部结构1.箱梁腹板板厚度腹板的功功能是承受受截面的剪剪应力和主主拉应力。在在预应力梁梁中，因为为弯束对外外剪力的抵抵消作用，所所以剪应力力和主拉应应力的值比比较小，腹腹板不必设设得太大；；同时，腹腹板的最小小厚度应考考虑力筋的的布置和混混凝土浇筑筑要求，其其设计经验验为：（1）腹板内无预应力力筋时，采采用2000mm。（2）腹板内有预应力力筋管道时时，采用2250-300mmm。（3）腹板内有锚头时时，采用2250-300mmm。大跨度预应力混混凝土箱梁梁桥，腹板板厚度可从从跨中逐步步向支点加加宽，以承承受支点处处交大的剪剪力，一般般采用3000-600mmm，甚至可可达到1mm左右。本设计支座处腹腹板厚取445cm，跨中中腹板厚取取45cm。2.横隔梁横隔梁可以增强强桥梁的整整体性和良良好的横向向分布，同同时还可以以限制畸变变；支承处处的横隔梁梁还起着承承担和分布布支承反力力的作用。由由于箱形截截面的抗扭扭刚度很大大，一般可可以比其它它截面的桥桥梁少设置置横隔梁，甚甚至不设置置中间横隔隔梁而只在在支座处设设置支承横横隔梁。因因此本设计计没有加以以考虑，而而且由于中中间横隔梁梁的尺寸及及对内力的的影响较小小，在内力力计算中也也可不作考考虑。截面面示意图如如图1-2所示示：图1-1箱梁截截面（单位为cmm）图1-2横隔隔板设置（单单位为cmm）1.3主梁分段段与施工阶阶段的划分分1.3.1分段段原则主梁的分段应该该考虑有限限元在分析析杆件时，分分段越细，计计算结果的的内力越接接近真实值值，并且兼兼顾施工中中的实施。但但也要考虑虑桥梁博士的不足足及限制的的地方，所所以本设计计分为400个单元。1.3.2具体体分段本桥全长1122m，全梁共共分40个梁段段，一般梁梁段长度分分成3.55m。1.3.3单元划分拆分单元时，以以将支点和和《桥规》（JTJ02304）规定的验算界面位于单元的节点处，同时在截面构造尺寸变化点处布置节点为原则。考虑到本设计桥跨较小（4×28m），将每孔计算跨径的8等分作为一个单元，另外，为便于中支点剪力计算，在B、C、D支点两边及边支点以外分别增加0.75m的小单元（即10、11、20、21、30、31六个小单元），全桥共计40个单元，41个节点。具体如下图所示：图1-3单元划划分表1-2节点号号与截面号号对应关系系节点号23456789截面AL1/8L1/43L1/8L1/25L1/83L1/47L1/8节点号1113141516171819截面BL/8L/43L/8L/25L/83L/47L/8表1-3节点坐坐标表节点号1234567891011坐标-56-55.5-52.0633-48.6255-45.1888-41.75-38.3133-34.8755-31.4388-28.75-28节点号1213141516171819202122坐标-27.25-24.5-21-17.5-14-10.5-7-3.5-0.7500.75节点号2324252627282930313233坐标3.5710.51417.52124.527.252828.7531.438节点号3435363738394041坐标34.87538.31341.7545.18848.62552.06355.5561.3.4主梁梁施工方法法主梁施工方法：：主梁采用用满堂支架架法施工，箱梁均采采用满堂支支架、泵送送现浇砼施施工。1.4毛截面几何特性性计算1.4.1毛截面面积毛截面尺寸见图图1.4.2毛截面几几何特性全截面对顶板板板高处的静静矩，计算算结果见下下表：表1-4毛截面面几何特性性分块号分块面积Ai(cm2))Yi(cm)Si=Ai*YYi(cm3)(Ys-Yi)(cm)Ix=Ai(YYs-Yii)2(cm4)Ii(cm4))1224015=772007.55400066.43174451122240153//12=11350000225240=6600023.314000050.61536216602240253//36=22083333.33218045=116200090145800-16.1419920222451803//12=443740000042282.5222=1244301113673062.9491781776.32*282.55*2233/12==5013343.3352282.5200=11330017019210000-96.110435788732*282.55*2033/12==3766666.77626020=2440028.76880045.249032966460203/336=533333..3725025=25500151.7379250-77.8151321000450253/336=488828..1818045=8810090729000-16.120996011451803//12=2218700000合计=66130Ys==73.9=48866600/=2269769920.33=669335004.72939104425具体分块信息见见下图所示示:图1-4截面分块块示意图2荷载内力计算2.1恒载内力力计算计算按全桥宽进进行。1.一期恒载载集度一期恒载集度包包括横梁及及横隔板的的集度，也也可只考虑虑箱梁集度度而将横隔隔板作为集集中力加在在节点。本本设计将箱箱梁及横隔隔板一起处处理成分段段均布集度度作用在相相应的单元元上，计算算公式为：：=6.6130025=1165.33kN/m其中：i———单元号——i单元号一一期恒载集集度———i号单元的的毛截面，等于该单元两端节点截面积的平均值。按上式计算的各各单元一期期恒载集度度见下表:表2-1一期期横载集度度表（kN/m）单元号12345678集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3单元号910111213141516集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3单元号1718192021222324集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3单元号2526272829303132集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3单元号3334353637383940集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.32.二期恒载集集度为桥面面铺装集度度和防撞护护栏集度之之和，即：：=桥面铺装集度++防撞护栏栏集度=(0..111))25+0..301225=35..025((KN/MM)上式中桥面铺装装厚按100cm计算，普普装层宽为为15cm;护栏以每每10米3.011混凝土计计，混凝土土容重按225kN//计。主梁恒载内力，包包括自重引引起的主梁梁自重（一一期恒载）内内力Sg1和二期期恒载（如如铺装、栏栏杆等）引引起的主梁梁后期恒载载内力Sg2。主梁梁的自重内内力计算方方法可分为为两类：在在施工过程程中结构不不发生体系系转换,如在满堂堂支架现浇浇等，如果果主梁为等等截面，可可按均布荷荷载乘主梁梁内力影响响线总面积积计算；在在施工过程程中有结构构体系转换换时，应该该分阶段计计算内力。本本设计采用用满堂支架架法,二期恒载载(又称后期期恒载)集度为:Q=35.0025kNN/m根据单元划分、各各单元（节节点）几何何特性及相相应的恒载载集度，可可方便地求求出一期恒恒载内力和和一、二期期恒载内力力，其中恒恒载弯矩分分别如下图图所示，剪剪力将在以以后的内力力组合一并并给出。图2-1施工阶阶段弯矩图图（单位:kNm）图2-2使用阶段段恒载弯矩矩图（单位:kNm）图2-3恒载弯矩矩包络图（单位:kNm）图2-4恒载剪力力图（单位：kN）2.2活载内力力计算活载内力计算为为基本可变变荷载(公路I级)在桥梁使使用阶段所所产生的结结构内力。2.2.1横向分布系数的的考虑荷载横向分布指指的是作用用在桥上的的车辆荷载载如何在各各主梁之间间进行分配配，或者说说各主梁如如何分担车车辆荷载。单箱双室，桥面面净宽度W＝12.0mm，车辆单单向行驶，，桥涵的设计车道数为3车道。该桥设有刚度强大的横隔梁，且承重结构的垮宽比为：故可按偏心压力力法来计算算横向分布布系数mc，其步骤骤如下：(1)求荷载横向向分布系数数影响线竖竖标本桥各根主梁的的恒截面均均相等，梁梁数n=3，梁间距距为3.2275m，则则：1号梁在两个边主主梁处的横横向分布系系数的横向向影响线的的竖标值为为：图图2-5刚性横横梁法计算算横向分布布系数图示示（尺寸单位位：cm）(2)绘出荷荷载横向分分布影响线线，并按最最不利位置置布载，如如下图所示示，其中：：车道边缘至1号号梁轴线的的距离为：：=2.645m。荷载横向分布影影响线的零零点至1号梁位的的距离为x，可按比比例关系求求得：并据此计算出对对应各荷载载点的影响响线竖标(3)计算荷载横横向分布系系数m。1号梁的活载横向向分布系数数分别计算算如下：汽车荷载求得1号梁的各种荷载载横向分布布系数以后后，就可得得到各类荷荷载分布至至该梁的最最大荷载值值。在桥梁博士中输输入单元信信息及施工工信息以后后，使用信信息里面对对活荷载进进行描述，输输入上面计计算的荷载载分布系数数，通过桥桥博计算得得到活载内内力。具体体见下图：图图2-6汽车弯矩矩图（单位：kNm）图图2-7汽车剪力力包络图（单单位：kNN）表2-2活载载内力计算算表单元号节点号组合1组合2组合3组合4110000200992-411220022.6-4113-849268018.2-430338492680-18.2-4304-6474410106-657446474410-106-6575-449521096.4-893554495210-96.4-8936477519096.4-119066-4775190-95.4-11907659445095.4-150077-6594450-94.3-15008829308094.4-180088-8293080-94.4-180098441490274-232099-8441490-274-232010-6.42691828-3330续表2-2单元号节点号组合1组合2组合3组合410106.43691-828-333011-28.4710949-39301111-141710498-393012113620-455-35901212-113620455-359013-8041540-286-261013132.271540286-261014-7693000-104-206014145.923000104-206015-5834150-104-17601515-1804150103-176016-3894550-103-14501616-3744550104-145017-195420071.2-15801717-5684200-71.2-158018741306071.4-17801818-7413060-71.4-178019-24.11700262-2260191924.11700-262-226020-70.41050426-3180202070.41050-426-318021-93.21110466-35002121-1631110875-35002270.41040-425-31702222-70.41040425-31702323.91700-262-22502323-23.91700262-225024-7563110-70.1-17702424-7.2311070.1-177025-5694200-69.9-15802525-194420069.9-158026-3764560105-14502626-3874560-105-145027-1824160105-17702727-5814160-105-1770287542960105-20802828-7542960-105-20802915.61480282-26202929-15.61480-282-262030-111606455-36003030111607-455-360031-140698498-3940续表2-2单元号节点号组合1组合2组合3组合43131-27.9698949-3940326.08679-827-33403232-6.07679827-334033-8441490-275-230033338441490275-230034-8303060-93.2-17803434830306093.2-178035-6604440-93-14803535660444094.1-148036-4785170-93.8-11703636478517094.8-1170374485200-94.8-8783737-448520094.8-878386464400-105-6463838-6464400105-646398482680-17.6-4293939-848268017.6-429400022.7-411404000992-4114100002.3温度及墩台基础础沉降次内内力计算2.3.1计算算方法温度及墩基础沉沉降次内力力采用有限限元计算。其其中，计算算温度次内内力时，温温度梯度采采用线性变变化，具体体由规范查查得；墩基础沉沉降分别按按两种工况况考虑，即即2号节点和40号节点沉降降1cm，11号节点点、21号节点、31号节点点沉降1..5cm。2.3.2计算算结果温度次内内力表2-3温度次次内力表单元号节点号剪力值（kN）弯矩（kNm）11-1.06E--10021.06E-11002219803-198680331986804-1981360续表2-3单元号节点号剪力值（kN）弯矩（kNm）4419813605-19820405519820406-19827206619827207-19834007719834008-19840808819840809-198476099198476010-19852901010198529011-19854401111-63.454401263.454001212-63.454001363.452201313-63.452201463.450001414-63.450001563.447801515-63.447801663.445501616-63.445501763.443301717-63.443301863.441101818-63.441101963.438901919-63.438902063.437102020-63.437102163.43670212160.4367022-60.43710222260.4371023-60.43880232360.4388024-60.44090242460.4409025-60.44300续表2-3单元号节点号剪力值（kN）弯矩（kNm）252560.4430026-60.44510262660.4451027-60.44720272760.4472028-60.44930282860.4493029-60.45150292960.4515030-60.45310303060.4531031-60.453603131-19553603219552103232-19552103319546903333-19546903419540203434-19540203519533503535-19533503619526803636-19526803719520103737-19520103819513403838-1951340391956703939-19567040195040403.29E-110041-3.29E--100墩台基础础沉降次内内力2号节点（边支座座）下沉11cm及11号节点下下沉1.55cm的次次弯矩及次次剪力见下下表：表2-4支座沉沉降次内力力单元号节点号剪力值（kN）弯矩（kNm）1103.73E-0092002277.71.16E-1103-77.72673377.72674-77.75344477.75345-77.78015577.78016-77.710706677.710707-77.713407777.713408-77.716008877.716009-77.718709977.7187010-77.72080101077.7208011-77.721401111-96.621401296.620601212-96.620601396.618001313-96.618001496.614601414-96.614601596.611201515-96.611201696.67841616-96.67841796.64461717-96.64461896.61081818-96.61081996.6-2311919-96.6-2312096.6-4962020-96.6-496续表2-4单元号节点号剪力值（kN）弯矩（kNm）2196.6-569212125.4-56922-25.4-550222225.4-55023-25.4-480232325.4-48024-25.4-391242425.4-39125-25.4-303252525.4-30326-25.4-214262625.4-21427-25.4-125272725.4-12528-25.4-36.1282825.4-36.129-25.452.7292925.452.730-25.4122303025.412231-25.41413131-5.14141325.141383232-5.14138335.141243333-5.14124345.141063434-5.14106355.1488.43535-5.1488.4365.1470.73636-5.1470.7375.14533737-5.1453385.1435.43838-5.1435.4395.1417.73939-5.1417.7405.1404040004100公路桥涵结构设设计应考虑虑结构上可可能同时出出现的作用用，按承载载能力极限限状态和正正常使用极极限状态进进行作用效效应组合，取取其最不利利效应组合合进行设计计：1只有在结构上可可能同时出出现的作用用，才进行行其效应组组合。当结结构或结构构构件需做做不同受力力方向的验验算时，则则应以不同同方向的最最不利的作作用效应进进行组合。2当可变作用的出出现对结构构或结构构构件产生有有利影响时时，该作用用不应参与与组合。3施工阶段作用效效应的组合合，应按计计算需要及及结构所处处条件而定定，结构上上的施工人人员和施工工机具设备备均应作为为临时荷载载加以考虑虑。4多个偶然作用不不同时参与与组合。2.4承载能力极限状状态效应组组合公路桥涵结构按按承载能力力极限状态态设计时，应应采用以下下两种作用用效应组合合：基本组组合和偶然然组合，由由于本设计计不考虑偶偶然作用的的影响，故故只采用基基本组合。基本组合是永久久作用的设设计值效应应与可变作作用设计值值效应相组组合，其效效应组合表表达式为：：或式中—承载能力力极限状态态下作用基基本组合的的效应组合合设计值；；——结构重要要性系数，按按《通规》JTGD60-2004表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9；——第个永久作作用效应的的分项系数数，应按《通通规》JTGD60--20044表4.1..6的规定定采用；、—第个永久作用效应应的标准值值和设计值值；——汽车荷载载效应（含含汽车冲击击力、离心心力）的分分项系数，取取=1.4。当某个个可变作用用在效应组组合中其值值超过汽车车荷载效应应时，则该该作用取代代汽车荷载载，其分项项系数应采采用汽车荷荷载的分项项系数；对对专为承受受某作用而而设置的结结构或装置置，设计时时该作用的的分项系数数取与汽车车荷载同值值；计算人人行道板和和人行道栏栏杆的局部部荷载，其其分项系数数也与汽车车荷载取同同值；、—汽车荷载效应（含含汽车冲击击力、离心心力）的标标准值和设设计值；——在作用效效应组合中中除汽车荷荷载效应（含含汽车冲击击力、离心心力）、风风荷载外的的其他第个个可变作用用效应的分分项系数，取取=1.4，但风荷荷载的分项项系数取==1.1；、—在作用效应组合合中除汽车车荷载效应应（含汽车车冲击力、离离心力）外外的其他第第个可变作作用效应的的标准值和和设计值；；——在作用效效应组合中中除汽车荷荷载效应（含含汽车冲击击力、离心心力）外的的其他可变变作用效应应的组合系系数，当永永久作用与与汽车荷载载和人群荷荷载（或其其他一种可可变作用）组组合时，人人群荷载（或或其他一种种可变作用用）的组合合系数取==0.800；当除汽汽车荷载效效应（含汽汽车冲击力力、离心力力）外尚有有两种其他他可变作用用参与组合合时，其组组合系数取取=0.770；尚有三三种可变作作用参与组组合时，其其组合系数数取=0..60；尚有四四种及多于于四种的可可变作用参参与组合时时，取=00.50。表2-5承载能力力极限状态态内力组合合Ⅰ（一）11剪力(kN)0-1370弯距(kNm)002剪力(kN)151099.5弯距(kNm)-605-24.922剪力(kN)46601960弯距(kNm)-34.1-24.93剪力(kN)-975-3280弯距(kNm)106001490033剪力(kN)3280975弯距(kNm力(kN)-102-2210弯距(kNm)179002520044剪力(kN)2210131弯距(kNm)25200175005剪力(kN)753-1180弯距(kNm)216003150055剪力(kN)1170-753弯距(kNm)31400216006剪力(kN)1770-282弯距(kNm)2460031700续表2-566剪力(kN)292-1770弯距(kNm)31800246007剪力(kN)2810562弯距(kNm)214003130077剪力(kN)-562-2810弯距(kNm)31300215008剪力(kN)38401380弯距(kNm)146002790088剪力(kN)-1380-3840弯距(kNm)27900146009剪力(kN)48702180弯距(kNm)41202200099剪力(kN)-2180-4870弯距(kNm)22000412010剪力(kN)56502770弯距(kNm)-6550155001010剪力(kN)-2770-5650弯距(kNm)15500-655011剪力(kN)58502920弯距(kNm)-10000139001111剪力(kN)54802370弯距(kNm)-101001440012剪力(kN)-2220-5260弯距(kNm)15900-66401212剪力(kN)52602220弯距(kNm)-66401590013剪力(kN)-1670-4430弯距(kNm)2070045101313剪力(kN)44301670弯距(kNm)45102070014剪力(kN)-842-3360弯距(kNm)28000153001414剪力(kN)3360847弯距(kNm)153002800015剪力(kN)20.6-2300弯距(kNm)31000222001515剪力(kN)2300-44.7弯距(kNm)222003120016剪力(kN)908-1240弯距(kNm)30800252001616剪力(kN)1240-943弯距(kNm)252003100017剪力(kN)1920-308续表2-5弯距(kNm)28300234001717剪力(kN)309-1950弯距(kNm)234002850018剪力(kN)2980555弯距(kNm)21000198001818剪力(kN)-555-3020弯距(kNm)198002110019剪力(kN)40501350弯距(kNm)9720121001919剪力(kN)-1350-4080弯距(kNm)12100986020剪力(kN)48901900弯距(kNm)-166067702020剪力(kN)-1900-4890弯距(kNm)6770-166021剪力(kN)51002050弯距(kNm)-527050702121剪力(kN)51102050弯距(kNm)-5180509022剪力(kN)-1900-4870弯距(kNm)6730-18002222剪力(kN)48701900弯距(kNm)-1800673023剪力(kN)-1350-4040弯距(kNm)1190094702323剪力(kN)40401350弯距(kNm)94701190024剪力(kN)-556-2980弯距(kNm)19300205002424剪力(kN)2980560弯距(kNm)205001930025剪力(kN)301-1920弯距(kNm)22700276002525剪力(kN)1920-327弯距(kNm)276002300026剪力(kN)1230-912弯距(kNm)24300298002626剪力(kN)912-1260弯距(kNm)298002450027剪力(kN)2290-20.1弯距(kNm)21100297002727剪力(kN)22-2320弯距(kNm)2980021300续表2-528剪力(kN)3360847弯距(kNm)14000266002828剪力(kN)-847-3390弯距(kNm)266001410029剪力(kN)44201680弯距(kNm)2940190002929剪力(kN)-1680-4460弯距(kNm)19000308030剪力(kN)52702230弯距(kNm)-8310140003030剪力(kN)-2230-5270弯距(kNm)14000-831031剪力(kN)54802370弯距(kNm)-11900124003131剪力(kN)58602930弯距(kNm)-117001190032剪力(kN)-2780-5630弯距(kNm)13600-84103232剪力(kN)56302780弯距(kNm)-84101360033剪力(kN)-2190-4840弯距(kNm)2020024003333剪力(kN)48402190弯距(kNm)24002020034剪力(kN)-1390-3820弯距(kNm)26400131003434剪力(kN)38201390弯距(kNm)131002640035剪力(kN)-566-2790弯距(kNm)30100203003535剪力(kN)2790566弯距(kNm)202003010036剪力(kN)294-1760弯距(kNm)30900236003636剪力(kN)1760-284弯距(kNm)236003080037剪力(kN)1180-745弯距(kNm)30700208003737剪力(kN)745-1190弯距(kNm)208003090038剪力(kN)2230132弯距(kNm)24800171003838剪力(kN)-103-2230续表2-5弯距(kNm)174002480039剪力(kN)3310976弯距(kNm)14700104003939剪力(kN)-976-3310弯距(kNm)104001470040剪力(kN)46301970弯距(kNm)-35-25.64040剪力(kN)1510103弯距(kNm)-63.6-25.641剪力(kN)0-1300弯距(kNm)0.07350.07352.5正常使用极限状状态效应组组合公路桥涵结构按按正常使用用极限状态态设计时，应应根据不同同的设计要要求，采用用以下两种种效应组合合：1作用短期效应组组合。永久久作用标准准值效应与与可变作用用频率值效效应相组合合，其效应应组合表达达式为：式中—作用短期期效应组合合设计值；；——第个可变作作用效应的的频率值系系数，汽车车荷载（不不计冲击力力）=0..7，人群荷荷载=1..0，风荷载载=0.775，温度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第个可变作用效应应的频率值值。2作用长期效应组组合。永久久作用标准准值效应与与可变作用用准永久值值效应相组组合，其效效应组合表表达式为：：式中—作用长期期效应组合合设计值；；——第个可变作作用效应的的准永久值值系数，汽汽车荷载（不不计冲击力力）=0..4，人群荷荷载=0..4，风荷载载=0.775，温度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第个可变作用效应应的准永久久值。此外，对于正常常使用极限限状态还应应考虑作用用标准效应应组合，现现将正常使使用极限状状态下控制制截面的效效应组合值值列于下表表中。表2-6正常常使用极限限状态内力力组合11剪力(kN)0-390弯距(kNm)002剪力(kN)73206810弯距(kNm)-2560-227022剪力(kN)-2790-4150弯距(kNm)-2270-23903剪力(kN)1950632弯距(kNm)-12300-843033剪力(kN)-632-1950弯距(kNm)-8430-123004剪力(kN)-735-1940弯距(kNm)-11500-648044剪力(kN)1940743弯距(kNm)-6480-116005剪力(kN)-254-1460弯距(kNm)-8850-86355剪力(kN)1450254弯距(kNm)-900-88506剪力(kN)491-715弯距(kNm)-8590216066剪力(kN)717-491弯距(kNm)2190-85907剪力(kN)124015.2弯距(kNm)-10900269077剪力(kN)-15.2-1240弯距(kNm)2690-109008剪力(kN)571-720弯距(kNm)力(kN)720-571弯距(kNm)1290-152009剪力(kN)-1790-3210弯距(kNm)9582150099剪力(kN)32101790弯距(kNm)2150095810剪力(kN)1710366续表2-6弯距(kNm)3130266001010剪力(kN)-366-1710弯距(kNm)26600313011剪力(kN)30801770弯距(kNm)1350257001111剪力(kN)41702320弯距(kNm)24102480012剪力(kN)-1160-3020弯距(kNm)2710038701212剪力(kN)30201160弯距(kNm)38702710013剪力(kN)42702290弯距(kNm)2080024501313剪力(kN)-2290-4270弯距(kNm)24502080014剪力(kN)875-927弯距(kNm)2380-105001414剪力(kN)927-873弯距(kNm)-10500238015剪力(kN)232-1510弯距(kNm)1020-69501515剪力(kN)1510-239弯距(kNm)-6950108016剪力(kN)984-750弯距(kNm)-471-36901616剪力(kN)750-993弯距(kNm)-3690-40417剪力(kN)17403.94弯距(kNm)-4620-30501717剪力(kN)-3.92-1750弯距(kNm)-3050-457018剪力(kN)1300-485弯距(kNm)-10400-49501818剪力(kN)485-1310弯距(kNm)-4950-1030019剪力(kN)-1240-3180弯距(kNm)3360145001919剪力(kN)31801230弯距(kNm力(kN)2280388弯距(kNm)4220202002020剪力(kN)-388-2280弯距(kNm)202004220续表2-621剪力(kN)36501790弯距(kNm)2020193002121剪力(kN)43402480弯距(kNm)29701840022剪力(kN)-1330-3170弯距(kNm)2070046602222剪力(kN)31701330弯距(kNm)46602070023剪力(kN)40902120弯距(kNm)1470035802323剪力(kN)-2120-4090弯距(kNm)35801470024剪力(kN)692-1090弯距(kNm)-3230-87702424剪力(kN)1090-691弯距(kNm)-8770-323025剪力(kN)56.3-1670弯距(kNm)-3510-52702525剪力(kN)1670-63.9弯距(kNm)-5270-344026剪力(kN)810-914弯距(kNm)-4450-14702626剪力(kN)914-819弯距(kNm)-1470-439027剪力(kN)1570-161弯距(kNm)-8030-3532727剪力(kN)162-1580弯距(kNm)-348-798028剪力(kN)1140-659弯距(kNm)-13800-13002828剪力(kN)659-1150弯距(kNm)-1300-1370029剪力(kN)-1440-3390弯距(kNm)427185002929剪力(kN)33901430弯距(kNm)1850046830剪力(kN)2090185弯距(kNm)1730248003030剪力(kN)-185-2090弯距(kNm)24800173031剪力(kN)34901630弯距(kNm)-351240003131剪力(kN)38902620续表2-6弯距(kNm)-2962390032剪力(kN)-1920-3200弯距(kNm)2550021103232剪力(kN)32001920弯距(kNm)21102550033剪力(kN)30701640弯距(kNm)2260021103333剪力(kN)-1640-3070弯距(kNm)21102260034剪力(kN)1170-130弯距(kNm)6870-96303434剪力(kN)130-1170弯距(kNm)-9630687035剪力(kN)388-837弯距(kNm)4700-87203535剪力(kN)836-388弯距(kNm)-8740470036剪力(kN)1120-96.2弯距(kNm)2800-77903636剪力(kN)96.6-1120弯距(kNm)-7800276037剪力(kN)1380193弯距(kNm)-1180-89103737剪力(kN)-193-1390弯距(kNm)-8910-115038剪力(kN)1920733弯距(kNm)-6610-115003838剪力(kN)-725-1920弯距(kNm)-11400-661039剪力(kN)-201-1510弯距(kNm)-9180-131003939剪力(kN)1510202弯距(kNm)-13100-918040剪力(kN)-1540-2930弯距(kNm)-6620-68504040剪力(kN)60405480弯距(kNm)-6860-662041剪力(kN)0-371弯距(kNm)002.6绘制内力包络图图根据上面提供的的弯矩、剪剪力组合结结果可绘制制出包络图图。2.6.1弯矩矩包络图图2-8承载能力力组合一（单位：kNm）图2-9正常使用用组合一（单位：kNm）图2-10正正常使用组组合二（单位：kNm）2.6.2剪力力包络图图2-11承承载能力组组合一（单位：kN）图2-122正常使用用组合一（单位：kN）图2-13正正常使用组组合二（单位：kN）说明：内力包络络图中虽然然给出了各各种组合状状况下的剪剪力和弯矩矩包络图，但但是在后面面的配筋计计算中，只只在给出的的组合中挑挑选最大、最最小值进行行计算。弯弯矩包络图图不仅是截截面配筋计计算的基本本素材，而而且也是预预应力钢筋筋立面布置置的有力工工具。3预应力钢钢束的估算算与布置3.1预应力钢束束估算3.1.1计算原理根据《预规》（JJTGDD62-22004）规规定，预应应力梁应满满足弹性阶阶段（即使使用阶段）的的应力要求求和塑性阶阶段（即承承载能力极极限状态）的的正截面强强度要求。根据包络图可知知，支座处处的弯矩绝绝对值最大大，由此按按支座处的的弯矩估算算预应力筋筋的面积。根据《预规》范范规定，顶顶面保护层层厚度取，则则估算预应力筋面积估估算公式为为：其中：：——弯矩设设计值；———预应力筋筋的抗拉强强度设计值值：——预应力钢筋重心心到受压合合力的距离离，近似取取用则拟定钢绞线采用用，其面积积为则总共所需钢绞绞线：取为140根，拟定定共20个预埋金金属波纹管管管道，则则每个管道道至少有钢钢绞线为10根。由公式可知知：截面抗弯承载力力按下式验验算：经检验：满足要求求根据规范取预埋埋金属波纹纹管直径为为，管间的的间距为插图预应力筋图图：图3-1墩顶顶截面预应应力筋分析11节点的预应力筋筋配置其中设受压区高度利用公式求出，由由此来确定定钢筋可下下移的最大大位移。解得：此刻四号预应力力钢筋高度度为，八号号预应力钢钢筋高度为为，十二号号预应力钢钢筋高度为为，二十号号预应力钢钢筋高度为为满足要求求。其钢筋配置图如如下图：图3-2跨中中截面预应应力筋3.2预应力钢钢束布置连续梁预应力钢钢束的配置置不仅要满满足《公路路桥规》构构造要求，还还应考虑以以下原则：：1、应选择适当的的预应力束束的型式与与锚具型式式，对不同同跨径的梁梁桥结构，要要选用预加加力大小恰恰当的预应应力束，以以达到合理理的布置型型式。2、应力束的布置置要考虑施施工的方便便，也不能能像钢筋混混凝土结构构中任意切切断钢筋那那样去切断断预应力束束，而导致致在结构中中布置过多多的锚具。3、预应力束的布布置，既要要符合结构构受力的要要求，又要要注意在超超静定结构构体系中避避免引起过过大的结构构次内力。4、预应力束的布布置，应考考虑材料经经济指标的的先进性，这这往往与桥桥梁体系、构构造尺寸、施施工方法的的选择都有有密切关系系。5、预应力束应避避免合用多多次反向曲曲率的连续续束，因为为这会引起起很大的摩摩阻损失，降降低预应力力束的效益益。6、预应力束的布布置，不但但要考虑结结构在使用用阶段的弹弹性力状态态的需要，而而且也要考考虑到结构构在破坏阶阶段时的需需要。7、预应力筋应尽尽量对称布布置8、应留有一定数数量的备用用管道，一一般占总数数的1%。9、锚距的最小间距距的要求。表3-1常用锚具具尺寸锚具型号锚垫板寸mm波纹管径外/内mm螺旋筋圈径mm圈数千斤顶型号锚具最小布置间距mmOVM1