塔吊基础专项施工方案专家论证

/目录TOC\o"1-1"\h\z\u专家论证看法 2一、工程概况 3（一）各方主体单位 3（二）现场概况 3（三）建筑设计概况 3二、对塔机基础地基承载力重新复核 5专家论证看法依据已安装的现场实际，重新复核塔机基础地基承载力是否符合；一、工程概况（一）各方主体单位项目名称：九江中航城一期建设单位：九江中航城地产开发有限公司设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司监理单位：江西中昌工程询问监理有限公司施工单位：浙江城建建设集团有限公司租赁单位：江西鸿胜建筑机械租赁有限公司安拆单位：浙江省建设机械集团有限公司（二）现场概况本项目位于九江市八里湖新区，总用地面积为44378.29平方米。基地东临长江路，其中长江路东侧为新建小区，已有住户，市政条件较完善。南面为空地，原先为水塘，是淤泥土。北面为十里河南路，十里河南路北侧是一个公园，南面为二期盼开发，西面为三期、四期盼开发。建筑物四周施工场地狭窄，基坑施工期间只有1栋2栋3栋6栋商业楼位置设置一条临时施工道路（主体施工时此临时道路将取消），一期工程南面和二期工程相连位置,无法设置施工道路。现场在3#、4#楼淤泥带长度573米、面积约18386平方米，此处位置桩已成型给换填带来很大阻力，影响土方开挖进度；现土方标高高于路面标高，基坑支护未进行施工。现场水源所在位置为长江大道和十里河南路交接处，在甲方围墙外侧；甲方供应总配电箱位置为5#楼B座商铺位置，总功率为1000kvA，未能满足施工高峰期要求，建议再增设一台630KVA变压器。（三）建筑设计概况九江中航城一期由住宅大底盘（地下车库）、6栋高层住宅楼和局部二层商铺组成。其中地下车库为一层，主要用途为地下停车库，塔楼为6栋（1#~6#）高层住宅楼。1#~6#塔楼明细表:栋号层数建筑高度（m）建筑面积（㎡）层高状况（m）运用功能1#地上33层99.55027129.502.950住宅、商业、架空绿化2#地上33层99.55026845.522.950住宅、商业、架空绿化3#地上33层99.55023978.872.950住宅、商业、架空绿化4#地上33层99.55025522.682.950住宅、商业、架空绿化5#地上33层99.55026159.382.950住宅、商业、架空绿化6#地上33层99.55027142.662.950住宅、商业、架空绿化4#5#商业楼地上2层8.1504891.08一层4.800商业二层4.200地下室地下一层3.90033244.353.900车库住宅建筑面积约为158709.57平方米，结构系为钢筋混凝土剪力墙结构，基础形式为独立承台伐板基础，抗震等级为三级，抗震烈度为6度,建筑耐火等级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层，建筑面积33244.35m2，框架结构。本项目工程总建筑面积为195380.74平方米。本工程设计标高±0.000相当于确定标高（黄海标高）24.650米。依据现场6幢楼平面位置关系，本项目支配安装6台塔吊，分别编号为1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6台塔吊均接受浙江建设机械有限公司研制生产的ZJ5710型塔式起重机。1#塔吊安装在1#B座楼南侧，2#塔吊安装在2#B座楼南侧，3#塔吊安装在3#楼B座南侧，4#塔吊安装在4#楼A座南侧，5#楼安装在5#楼A座南侧，6#楼安装在6#楼A座北侧，6台塔吊均位于地下室内，基础顶于结构底板同一标高。二、对塔机基础地基承载力重新复核一、依据《九江八里湖新区一期、二期、三期、四期岩土工程勘察报告》桩端持力层为中风化粉砂质泥岩层（11）；据钻探揭露，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系新余群（E）泥质粉砂岩组成．各地层的野外特征分述如下：1．人工填土（Qml）①（①为地层编号，下同）：为素填土，褐红、褐黄色，色杂，由粘性土含10-20%碎石等组成，局部地段表层为杂填土，主要由碎砖、砼块（块径0.20-1.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土组成。系近期堆填，结构松散，密实度不匀整，未完成自重固结。场地内普遍分布，各钻孔均遇见该层，层厚1.40~10.80m。2．第四系冲积层（Qal）：（1）粉质粘土②：褐红、褐黄色、可塑状态，具灰白色斑纹，中间夹少量卵石。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。钻孔ZK1~ZK18、ZK20~ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34~ZK82号遇见该层，层厚1.00~12.10m。粉质粘土:（2）粉质粘土②-1：褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反应，稍有光泽，呈湿，软塑状态。钻孔ZK18、ZK19、ZK24~ZK33、ZK41、ZK50、ZK82号遇见该层，层厚1.00~7.80m。（3）卵石③：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和。卵石直径40-200mm，其含量占50%、2.0～20mm的占15%，余为细颗粒，主要为圆砾及砾砂，呈次棱角～次圆状，成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部含少量粘土。各孔均遇见该层，层厚2.00~6.10m。（4）粉质粘土④：褐红、褐黄色、可塑状态，不匀整夹卵石，具灰白色斑纹。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。除钻孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63号外其余各孔均遇见该层，层厚0.50~1.70m。 （5）圆砾⑤：浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。含卵石20-35%，卵石直径20-25mm，呈次棱角～次圆状，成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部夹粘性土。各孔均遇见该层，层厚8.00~14.40m。（6）粉质粘土⑥：黄、灰白色，硬塑状态。见铁锰质染膜及灰白色斑纹或斑团。稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。各孔均遇见该层，层厚4.90~11.30m。（7）卵石⑦：褐黄、浅黄色、稍密～中密状态、饱和。混砾砂，局部粘粒稍高，卵石直径50-150mm，呈次棱角～次圆状，成份以石英岩为主，级配良好。各孔均遇见该层，层厚3.80~9.00m。3.第三系（E）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，主要矿物成分为石英、长石、云母及粘土矿物等，细粒结构，局部粗粒结构，巨厚层状构造，泥质、铁质胶结，胶结较好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不同，本次钻探揭露其全风化、强风化及中风化层，其野外特征分述如下：（1）全风化（r4）泥质粉砂岩⑧：褐红、紫红色，矿物成分已风化成土。岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。属极软岩。各孔均遇见该层，层厚0.50~4.30m。（2）强风化（r3）泥质粉砂岩⑨：褐红、紫红色，矿物成分大部分已风化变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状及土柱状，岩块手可折断，冲击钻进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩，岩体极裂开。各孔均遇见该层，层厚0.90~6.70m。（3）中风化（r2）泥质粉砂岩⑩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育，岩土较完整，岩石质量指标RQD=50-75，为较差的，为极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，合金钻进简洁，岩芯呈短柱状、柱状及块状，手可捏碎，局部夹强风化块状及碎块状。原岩结构较清晰，锤击声较响亮，岩芯呈柱状、短柱状，少量块状。各孔均遇见该层，揭露层厚5.00-9.50m。上述各地层的分布状况及野外岩性特征描述详见《工程地质剖面图》、《钻孔柱状图》(见附图)。（一）、1#塔吊桩基础计算书塔吊型号:ZJ5710塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35爱惜层厚度:50mm矩形承台边长:5.0m承台厚度:Hc=1.350m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:10.40m桩型和工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=449kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56×1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-210.40kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35×1.35)/4.52=980.30kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-303.93kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=1038.64kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-695.07kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=871.89kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-568.81kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×1038.64×承台最大负弯矩:Mx=My=2×-695.07×3.配筋计算依据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1661.83×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0118=1-(1-2×0.0118)0.5=0.0118s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83×106/(0.9941×1300.0×300.0)=4286.5mm2顶部配筋计算:s=1112.11×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0079=1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.11×106/(0.9960×1300.0×300.0)=2862.9mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.64kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条依据其次步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×980.30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-410.30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必需满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称①1.7800人工填土②3.2350粉质粘土③3.71102500卵石④0.9350粉质粘土⑤11.8902200圆砾由于桩的入土深度为10.4m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(1.78×0+3.2×17.5+3.7×55+.9××45)+1100×0.50=1337.44kN由于:Ra=1337.44>Qk=338.19,所以满足要求!由于:1.2Ra=1604.93>Qkmax=980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必需满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；Ra=2.51×(0.700×1.78×0+0.700×3.2×35+0.700×3.7×110+0.700×.9×35+0.700××90)=1152.061kNGp=0.503×(10.4×25-5.48×10)=103.145kN由于:1152.06+103.14>=303.93满足要求!（二）、2#塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号:ZJ5710塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35爱惜层厚度:50mm矩形承台边长:5.00m承台厚度:Hc=1.250m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:12.30m桩型和工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=449kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.25×25=781.25kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25)/4=307.56kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+781.25)/4+(2367.74+34.56×1.25)/4.52=840.39kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+781.25-0)/4-(2367.74+34.56×1.25)/4.52=-225.27kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.35×1.25)/4.52=964.25kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.35×1.25)/4.52=-319.13kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(2879.32+19.35×1.25)/4.52=1038.07kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(2879.32+19.35×1.25)/4.52=-694.49kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.25)/4.52=870.85kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.25)/4.52=-567.78kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×1038.07×承台最大负弯矩:Mx=My=2×-694.49×3.配筋计算依据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1660.91×106/(1.000×16.700×5000.000×12002)=0.0138=1-(1-2×0.0138)0.5=0.0139s=1-0.0139/2=0.9930As=1660.91×106/(0.9930×1200.0×300.0)=4645.9mm2顶部配筋计算:s=1111.19×106/(1.000×16.700×5000.000×12002)=0.0092=1-(1-2×0.0092)0.5=0.0093s=1-0.0093/2=0.9930As=1111.19×106/(0.9954×1200.0×300.0)=3101.0mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.07kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条依据其次步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×964.25=1301.74kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-430.82kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1436.066mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1436mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=322.56kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必需满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称①0.9900人工填土②1180粉质粘土③3.4350粉质粘土④4.41102500卵石⑤1.7350粉质粘土⑥11.2902200圆砾由于桩的入土深度为12.3m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(.99×0+1×9+3.4×17.5+4.4××45)+1100×0.50=1499.67kN由于:Ra=1499.67>Qk=322.56,所以满足要求!由于:1.2Ra=1799.61>Qkmax=964.25,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必需满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；Ra=2.51×(0.700×.99×0+0.700×1×18+0.700×3.4×35+0.700×4.4×110+0.700×1.7×35+0.700××90)=1382.478kNGp=0.503×(12.3×25-7.78×10)=115.460kN由于:1382.48+115.46>=319.13满足要求!（三）、3#塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号:ZJ5710塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35爱惜层厚度:50mm矩形承台边长:5.0m承台厚度:Hc=1.350m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:12.00m桩型和工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=449kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56×1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-210.40kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35×1.35)/4.52=980.30kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-303.93kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=1038.64kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-695.07kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=871.89kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-568.81kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×1038.64×承台最大负弯矩:Mx=My=2×-695.07×3.配筋计算依据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1661.83×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0118=1-(1-2×0.0118)0.5=0.0118s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83×106/(0.9941×1300.0×300.0)=4286.5mm2顶部配筋计算:s=1112.11×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0079=1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.11×106/(0.9960×1300.0×300.0)=2862.9mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.64kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条依据其次步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×980.30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-410.30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必需满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称①1.1700人工填土②2.6180粉质粘土③1.7350粉质粘土④4.51102500卵石⑤1.2350粉质粘土⑥10902200圆砾由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(1.17×0+2.6×9+1.7×17.5+4.5×55+1.2×17.5+.830000000000002×45)+1100×0.50=1455.19kN由于:Ra=1455.19>Qk=338.19,所以满足要求!由于:1.2Ra=1746.22>Qkmax=980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必需满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；Ra=2.51×(0.700×1.17×0+0.700×2.6×18+0.700×1.7×35+0.700×4.5×110+0.700×1.2×35+0.700×.830000000000002×90)=1316.379kNGp=0.503×(12×25-7.58×10)=112.695kN由于:1316.38+112.70>=303.93满足要求!（四）、4#塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号:ZJ5710塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35爱惜层厚度:50mm矩形承台边长:5.0m承台厚度:Hc=1.350m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:12.20m桩型和工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=449kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1668+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56×1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-210.40kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35×1.35)/4.52=980.30kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-303.93kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=1038.64kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(2879.32+19.35×1.35)/4.52=-695.07kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=871.89kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2367.74+34.56×1.35)/4.52=-568.81kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×1038.64×承台最大负弯矩:Mx=My=2×-695.07×3.配筋计算依据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1661.83×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0118=1-(1-2×0.0118)0.5=0.0118s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83×106/(0.9941×1300.0×300.0)=4286.5mm2顶部配筋计算:s=1112.11×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0079=1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.11×106/(0.9960×1300.0×300.0)=2862.9mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.64kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条依据其次步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×980.30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-410.30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为10