叶哥脚手架施工方案

脚手架专项施工方案2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。。3.6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决工马洪海(项目经理)———组长，负责协调指挥工作；王营(施工员)——组员，负责现场施工指挥；张建(技术负责人)——组员，负责方案表编制、技术交底，参与验收。滕军(安全员)——组员，负责现场安全检查工作；设流程及施工工艺【钢管落地脚手架】大横杆在上48×3323基本风压(kN/m2)悬挑脚手架】施工均布荷载(kN/m2)基本风压(kN/m2)3412→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。(底层满铺木跳板)→扎防护栏杆→扎安全网。m处支模浇筑砼带，能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件(2)上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采(4)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。不应大于纵距的1/2；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜mmm(3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm(a)脚手板对接； (b)脚手板搭接(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图(1)连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.1的规定。表6.4.1连墙件布置最大间距a：，偏离主节点的距离不应大于300mm；；④一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。(3)对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须：②连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土m(6)连墙件构造示意图进行封闭。以及底部用密目网或其他措施进行封闭。地脚手架方可交计文件。格标志。记录。记录。脚手架工程的施工验收报告。，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工紧固可靠。悬空。符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。4.3.2、普通型钢悬挑脚手架确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150mm、直径20mm的钢筋，立杆套座其外，并同脚脚手立20钢角焊脚手架立杆与挑梁支承结构定位连接措施节点形式，垫片要求为100×100×8mm接，也可采用搭m大间距不大于纵距的1/2；入墙内，插入长度不应小于180mm。用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(如图)。mm脚手板探头应用a(b)脚手板搭接(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚表6.4.1连墙件布置最大间距a点。止其移动变形，设置在外架大小横杆接点处。靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。(1)在最底层的木跳板上使用一层大眼网，在其上部再挂一层密目网，防止上部作业层向下坠(2)每两层设置一层大眼网，并做到每天清理其上部的杂物。(3)在每次悬挑的底层设6m宽的抖网，抖网结构也为一层大眼网及一层密目网。1)架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算；2)专项施工方案应按规定进行审核、审批。1)钢梁截面尺寸应经设计计算确定，且截面型式应符合设计和规范要求；2)钢梁锚固端长度不小于悬挑长度的1.25倍；3)钢梁锚固处结构强度、锚固措施应符合设计和规范要求；4)钢梁外端应设置钢丝绳或钢拉杆与上层建筑结构拉结；5)钢梁间距应按悬挑架体立杆纵距设置。1)立杆底部应与钢梁连接柱固定；2)承插式立杆接长应采用螺栓或销钉固定；3)纵横向扫地杆的设置应符合规范要求；4)剪刀撑应沿悬挑架体高度连续设置，角度应为45°~60°；5)架体应按规定设置横向斜撑；6)架体应采用刚性连墙件与建筑结构拉结，设置的位置、数量应符合设计和规范要1)脚手板材质、规格应符合规范要求；、牢固，探出横向水平杆长度不应大于150mm。1)架体搭设前应进行安全技术交底，并应有文字记录；2)架体分段搭设、分段使用时，应进行分段验收；3)搭设完毕应办理验收手续，验收应有量化内容并经责任人签字确认。1)立杆纵、横向间距、纵向水平杆步距应符合设计和规范要求；2)作业层应按脚手板铺设的需要增加横向水平杆。1)作业层应按规范要求设置防护栏杆；2)作业层外侧应设置高度不小于180mm的挡脚板；3)架体外侧应采用密目式安全网封闭，网间连接应严密。1)架体作业层脚手板下应采用安全平网兜底，以下每隔10m应采用安全平网封闭；2)作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭；3)架体底层沿建筑结构边缘在悬挑钢梁与悬挑钢梁之间应采取措施封闭；4)架体底层应进行封闭。障术措施脚手架形成避雷网络，并检测理。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安穿防滑鞋。5、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同技术措施施；2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区(相对湿度大于75%)，应每可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；第七节、计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书搭设尺寸为：立杆与墙中距离为1.05m，纵距L为1.5m，大小横杆的步距为1.4m；a件抗滑承载力系数为1.00；数0.54kN/m2；风荷载高度变化系数μ，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系z数μ为0.107；s荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1569；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；kNm):0.005；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。大横杆的自重标准值:P=0.033kN/m；1脚手板的自重标准值:P=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；2kNm12跨中最大弯距计算公式如下:1max12跨中最大弯距为M=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；1max支座最大弯距计算公式如下:2max12支座最大弯距为M=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·m；2max。77ql4+0.990ql4)/100EImax12中：静荷载标准值:q=P+P=0.033+0.105=0.138kN/m；112活荷载标准值:q=Q=1.05kN/m；2最大挠度计算值为：ν=2.583mm；mmmmm杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的1脚手板的自重标准值：P=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；2均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8M=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=Pl/3pmaxM.454×1.05/3=0.859kN·m；pmaxMMqmaxpmaxMMqmaxpmaxMW0.864×106/4490=192.514N/mm2；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax大横杆传递荷载P=p+p+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；12ν=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；pmax最大挠度和ν=ν+ν=0.024+3.298=3.322mm；qmaxpmaxR≤RcRc计值,取16.00kN；123荷载计算N=[0.1569+(1.50×2/2)×0.033/1.40]×24.00=4.622kN；G1N=0.3×3×1.5×1.05/2=0.709kN；G2mN=0.15×3×1.5/2=0.337kN；G3N=0.005×1.5×24=0.18kN；G4N=N+N+N+N=5.848kN；GG1G2G3G4N=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；QNNN.641kN；GQN'=1.2N+1.4N=1.2×5.848+1.4×4.725=13.633kN；GQ的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算kzs0其中ω--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω=00zzW=0.7×0.54×0.74×0.107=0.03kN/m2；k风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:wkam计算长度,由公式l=kuh确定：l00Li183；0l/i的结果查表得到：φ=0.214oW=4.49cm3；：[f]=205N/mm2；七、最大搭设高度的计算H=[φAf-(1.2N+0.85×1.4(ΣN+MφA/W))]/1.2GsG2kQkwkk构配件自重标准值产生的轴向力N(kN)计算公式为：G2KN=N+N+N=1.226kN；G2KG2G3G4活荷载标准值：N=4.725kN；Q每米立杆承受的结构自重标准值：G=0.157kN/m；kwkwH=(0.214×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.226+0.85×1.4×(4.725+0.214×4.24×100×s9/4.49)))/(1.2×0.157)=59.991m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度H等于s：[H]=H/(1+0.001H)ss定性计算N=N+Nllw0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ＝0.92，μ＝0.107，ω＝0.54，zs0kzs0每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A=12.6m2；w外变形所产生的轴向力(kN),N=3.000kN；0N=1.4×W×A=0.656kN；lwkw连墙件的轴向力设计值N=N+N=3.656kN；llw0f连墙件轴向承载力设计值为N=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；fN=3.656<N=83.269,连墙件的设计计算满足要求！lf由以上计算得到N=3.656小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！l承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:f=f×k=120kPa；ggkc准值：f=120kPa；gk脚手架地基承载力调整系数：k=1；c其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.641kN；Am2。p=63.203kPa≤f=120kPa。地基承载力满足要求！g普通型钢悬挑脚手架计算书数0.6kN/m2；风荷载高度变化系数μ，计算连墙件强度时取1.715，计算立杆稳定性时取1.17，风荷载体型z系数μ为0.214；s荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1569；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；撑梁绳与支杆参数全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.800；丝绳距离建筑物1.1m。大横杆的自重标准值:P=0.033kN/m；1脚手板的自重标准值:P=0.3×1.1/(2+1)=0.11kN/m；2活荷载标准值:Q=3×1.1/(2+1)=1.1kN/m；静荷载的设计值:q=1.2×0.033+1.2×0.11=0.172kN/m；1活荷载的设计值:q=1.4×1.1=1.54kN/m；2)跨中最大弯距计算公式如下:22跨中最大弯距为M=0.08×0.172×1.452+0.10×1.54×1.452=0.353kN·m；1max2max12支座最大弯距为M=-0.10×0.172×1.452-0.117×1.54×1.452=-0.415kN·m；2max。77ql4+0.990ql4)/100EImax12值:q=P+P=0.033+0.11=0.143kN/m；112活荷载标准值:q=Q=1.1kN/m；2最大挠度计算值为：ν=mmmmm算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的p48kN；12均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8M=1.2×0.033×1.12/8=0.006kN·m；qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3M=0.91kN·m；pmaxaxaxMW0.916×106/4490=204.061N/mm2；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmaxν=5×0.033×11004/(384×2.06×105×107800)=0.029mm；qmax大横杆传递荷载P=p+p+Q=0.048+0.16+1.595=1.803kN；12集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:ν=1802.785×1100×(3×11002-4×11002/9)/(72×2.06×105×107800)=3.835mm；pmaxqmax+νpmax=0.029+3.835=3.864mm；mm横杆的最大容许挠度1100/150=7.333与10mm,满足要旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值R≤RcRc抗滑承载力设计值,取8.00kN；大横杆的自重标准值:P=0.033×1.45×2/2=0.048kN；1小横杆的自重标准值:P=0.033×1.1/2=0.018kN；2P=0.3×1.1×1.45/2=0.239kN；3RkN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!荷载的计算N=[0.1548+(1.45×2/2)×0.033/1.40]×20.00=3.786kN；G1N=0.3×4×1.45×1.1/2=0.957kN；G2mG3N=0.005×1.45×20=0.145kN；G4N=N+N+N+N=5.207kN；GG1G2G3G4QNNN.942kN；GQN'=1.2N+1.4N=1.2×5.207+1.4×4.785=12.947kN；GQ的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算kzs0其中ω--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω=00zzWk=0.7×0.6×1.17×0.214=0.105kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为:WwkaWm计算长度,由公式l=kuh确定：l00Li183；0比Wf=205l/i的结果查表得到：φ=0.214oN/mm2；墙件的计算N=N+Nllw0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ＝1.715，μ＝0.214，ω＝0.6，zs0kzs0每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A=12.18m2；w外变形所产生的轴向力(kN),N=3.000kN；0N=1.4×W×A=2.628kN；lwkw连墙件的轴向力设计值N=N+N=5.628kN；llw0f连墙件轴向承载力设计值为N=1×4.24×10-4×205×103=86.92kN；fN=5.628<N=86.92,连墙件的设计计算满足要求！lf由以上计算得到N=5.628小于双扣件的抗