现浇梁支架工程专项安全施工方案

/书目TOC\o"1-4"\h\z\u一、总体说明 11.1编制依据 11.2编制原则 11.3.工程概况 1二、地基处理及排水 2三、现浇梁支架设计 23.1支架布置 23.2支架验算 3荷载计算 3结构检算 6扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 6满堂支架整体抗倾覆验算 13箱梁底模下横桥向方木验算 14支架立杆顶托上顺桥向方木验算 15底模板验算 18侧模验算 19立杆底座和地基承载力验算 193.3门架体系验算 22门架布置 22荷载分析 22荷载计算 22门架验算 22地基承载力验算 25四、脚手架施工 254.1碗扣式脚手架的搭设工艺流程 264.1碗扣式脚手架的搭设要求 264.3支架底模拆除 264.4支架施工平安保证措施 27五、模板施工 28六、质量保证措施 28七、平安及文明施工措施 297.1平安施工保证体系 297.2平安文明措施 30八、成品爱惜 30现浇梁模板支架工程专项平安施工方案一、总体说明1.1编制依据⑴长春市XXXXXX施工图设计文件及施工图汇审资料。⑵国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。⑶我单位施工类似工程项目的实力和技术实力水平。⑷参考《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》、《混凝土工程模板和支架技术》、《公路桥涵施工计算手册》。1.2编制原则⑴坚持平安第一、预防为主的原则在总结、吸取多年支架施工阅历教训的基础上，结合本项目现浇梁支架工程特点，，验算并制定出切实可行的施工平安措施和搭设方案，保证现浇梁模板支架强度、稳定性。⑵坚持合理利用资源，成本有效限制的原则结合本工程特点，制定平安、可行的现浇梁支架方案，实现资源优化；节能降耗，实现低投入、削减周转材料的奢侈。1.3.工程概况长春市XXXXXX互通立交主线桥梁，上行线桥梁共27跨8联，下行线桥梁共27跨9联，桥梁平面位于直线上，立面位于竖曲线上，桥跨总长度：846.835m,全桥除N20-N23号墩之间接受预应力砼下承式单箱双室斜腹板拱型连续箱梁外，其余15联均接受同尺寸单箱双室斜腹板等截面连续箱梁，拱型连续箱梁顶宽：12.75m，梁底宽：7.096-7.634m，梁高：2-3.2m，顶板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及两侧腹板厚度：50-80cm，箱梁悬臂长2m，悬臂端部厚度：20cm，悬臂沿弧线延长至梁底板；等截面箱梁顶宽：12.75m，梁底宽：7.85m，梁高：1.7m，顶板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及两侧腹板厚度：50-70cm，箱梁悬臂长2m，悬臂端部厚度：20cm，悬臂沿弧线延长至梁底板。跨亚泰大街处接受门架施工，其余联接受满堂支架法施工二、地基处理及排水依据设计图纸要求，原卫星路路面结构可干脆作为支架基础，承载实力满足要求，地基处理主要集中在承台回填处、绿化带拆除部分及管线排迁后基坑，实行底部全部回填粒料处理，18T压路机碾压，对碾压不到部分接受小型手扶式夯实机压实，然后铺设40cm厚山皮石再次碾压，顶面浇筑20cm厚C15砼作为支架基础，承载实力可满足施工要求。借助原卫星路路面排水系统，可满足地基排水要求达到地基无积水浸泡的要求，如遇突发情局部低洼处产生积水，接受安设水泵的防水进行抽水。三、现浇梁支架设计3.1支架布置接受满布WDJ碗扣型支架为模板支撑体系，运用和立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，间距依据0.25m（净间距0.15m），模板接受厚1.5cm的优质竹胶合板，边角接受4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均设置剪刀撑，纵向沿支架外侧设置通长剪刀撑1道，横桥向剪刀撑每2.4m（桥墩处）、2.7m和纵向外侧及腹板底设置45度剪力杆以提高整体稳定性，在承台和支架土基相接顺桥向每腹板处设置3道剪刀撑。主桥现浇梁支架立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：⑴等截面现浇梁接受立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中梁底面范围内接受60cm×90cm×120cm，翼缘板弧形部位接受90cm×90cm×120cm和60cm×90cm×120cm搭配运用，弧形部位和平底部位支架接受钢管扣件连接，其他范围墩旁两侧各5.0m范围内的支架接受60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各5m之外的其余范围内的支架接受60cm×90cm×120cm的布置形式。⑵变截面现浇接受立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×60cm，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，间距依据0.25m（净间距0.15m），模板接受厚1.5cm的优质竹胶合板布置形式的支架结构体系，其他依据等截面箱形连续梁支架的要求进行布置。具体布置形式见下图：3.2支架验算本计算书分别以主桥现浇梁4*30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）和35m+50m+35m变截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，主要取不同支架布置形式下个处最不利截面对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。荷载计算1、荷载分析依据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于平安）。⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm×60cm×60cm3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺侧模计算⑸＋⑹⑸3、荷载计算⑴箱梁自重——q1计算依据主线桥现浇箱梁结构特点，取现浇梁4*30m等截面预应力混凝土箱形连续梁1－1截面（标准跨墩中5m范围等截面）、主桥2－2截面（标准跨等截面跨中范围）、主桥3－3截面（35m+50m+35m变截面预应力混凝土箱形连续梁边跨）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。等截面预应力混凝土箱形连续梁纵向图变截面预应力混凝土箱形连续梁纵向图①1-1横断面如图：则：q1＝=＝取1.2的平安系数，则q1＝29.04×1.2＝34.85kPa注：B——箱梁底宽，取7.85m，将箱梁全部重量平均原委宽范围内计算偏于平安。②2-2横断面如图：则：q1＝=＝取1.2的平安系数，则q1＝26.49×1.2＝31.79kPa注：B——箱梁底宽，取7.85m，将箱梁全部重量平均原委宽范围内计算偏于平安。③3-3横断面如图：则：q1＝=＝取1.2的平安系数，则q1＝57.402×1.2＝68.88kPa注：B——箱梁底宽，取6.772m，将箱梁全部重量平均原委宽范围内计算偏于平安。⑵新浇混凝土对侧模的压力——q5计算因现浇箱梁实行水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度限制，砼入模温度T=25℃限制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/T=1.2/25=0.048＞0.035h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=结构检算.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架和支撑和扣件式钢管脚手架和支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束实力，因而碗扣式钢管架稳定承载实力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于平安）。⑴1－1截面处在主桥墩旁两侧各5m范围部位，钢管扣件式支架体系接受60×60×120cm的布置结构，如图：步距1.2步距1.2步距1.2步距1.2①立杆强度验算依据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×34.85=12.55KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（12.55+0.36）+0.85×1.4×2.296=18.22KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。②立杆稳定性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》表得。A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件的稳定系数，依据长细比λ查表即可求得Φ。i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》附录B得i＝15.9㎜。长细比λ＝l0/i计算长度：l0=kμh=1.2m上式中k——计算长度附加系数，其值取1。μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1h——立杆步距，h＝1.2m。于是，λ＝l0/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》查附录A0.6得Φ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变更系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表第36项得：us=1.2w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立杆纵距0.6m；h—步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架平安技术规范〉〉附表B得W=5.26则N/ΦA+MW/W＝18.22*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.26*103）＝68.141KN/mm2≤f＝205N/mm2计算结果说明支架是平平稳定的。⑵2－2横截面处主桥跨中范围内，钢管扣件式支架体系接受60×90×120cm的布置结构，如图：①立杆强度验算依据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×31.79=17.167KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.81KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（17.167+0.54）+0.85×1.4×2.81=24.589KN＜［N］＝30KN，强度满足要求②立杆稳定性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》表得。A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件的稳定系数，依据长细比λ查表即可求得Φ。i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》附录B得i＝15.8㎜。长细比λ＝l0/i。计算长度：l0=kμh=1.2m上式中k——计算长度附加系数，其值取1。μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1h——立杆步距，h＝1.2m。于是，λ＝l0/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》查附录得Φ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变更系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表第36项得：us=1.2w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立杆纵距0.9m；h—横杆步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架平安技术规范〉〉附表B得W=5.26则，N/ΦA+MW/W＝24.589*103/（0.744*489）+0.143*106/（5.26*103）＝94.77N/mm2≤f＝205N/mm2⑶3－3截面处在主桥变截面梁桥跨范围内，碗扣件式支架体系均接受60×60×60cm的布置结构如图：步距0.6步距0.6步距0.6步距0.6①立杆强度验算依据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝40kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×68.88=24.80KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（24.8+0.36）+0.85×1.4×2.296=32.92KN＜［N］＝40kN，强度满足要求。②立杆稳定性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》表得。A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件的稳定系数，依据长细比λ查表即可求得Φ。i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》附录B得i＝15.9㎜。长细比λ＝l0/i计算长度：l0=kμh=0.6m上式中k——计算长度附加系数，其值取1。μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1h——立杆步距，h＝0.6m。于是，λ＝l0/i＝38，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》查附录A0.6得Φ＝0.893。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变更系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表第36项得：us=1.2w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立杆纵距0.6m；h—步距0.6m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.006MPaW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架平安技术规范〉〉附表B得W=5.26则N/ΦA+MW/W＝32.92*103/（0.893*489）+0.006*106/（5.26*103）＝76.53KN/mm2≤f＝205N/mm2计算结果说明支架是平平稳定的。.2满堂支架整体抗倾覆验算依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw接受主桥中跨30m验算支架抗倾覆实力：主桥梁底宽度7.85m，长30m接受60×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向13排；支架纵向34排；高度5m；顶托TC60共须要13*34=442个；立杆须要442*5=2210m;横杆须要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m；故：钢管总重4734*3.84=18.179t;顶托TC60总重为：442*7.2=3.182t；故Ni=（18.179+3.182）*9.8=209.34KN；稳定力矩=y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2跨中80m共受力为：q=0.927*5*30=139.05KN；倾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向均接受10×10cm方木，方木横桥向跨度无论在等截面箱梁或不等截面箱梁中间距均依据L＝60cm设计，因此只对跨距L＝60cm下，最不利荷载下（主桥3－3截面）进行受力计算,如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于平安），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可运用。60cm60cm⑴主桥3－3截面（变截面箱梁全跨范围）按主桥变截面全跨范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm间距B=25cm进行验算。①每根方木抗弯承载力验算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/mMmax＝(1/8)qL2=(1/8)×18.60×0.62＝0.84kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=167cm3则注：0.9为方木的不匀整折减系数。按最不利荷载（主桥3－3截面）进行验算10×10cm方木满足受力要求，所以全桥范围内方木间距d取0.25m可满足要求。②每根方木挠度验算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4则方木最大挠度：(挠度满足要求)③每根方木抗剪承载力验算符合要求。.4支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向等截面箱梁接受10×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝90cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，在墩顶墩旁两侧5.0m范围内部位按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算；变截面箱梁全跨范围内接受10×15cm方木顺桥向均按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算。横桥向方木顺桥向布置间距在主桥全跨范围内均按0.25m（中对中间距）布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于平安）。图一图一⑴主桥等截面箱梁边跨截面1－1截面（受力按图一进行验算)①方木抗弯承载力验算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.6×(34.85+1.0+2.5+2)=6.053kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×6.053=2.119kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3δ=Mmax/W=2.119/(3.75×10-4)=5.65MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不匀整折减系数。②方木抗剪承载力验算符合要求。③方木挠度验算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4则方木最大挠度：fmax==0.54×10--4=0.054mm＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm故，挠度满足要求⑵主桥等截面箱梁跨中截面2－2截面（受力按图二进行验算)图二图二①方木抗弯承载力验算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.9×(34.85+1.0+2.5+2)=9.081kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×9.081=3.178kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3δ=Mmax/W=3.178/(3.75×10-4)=8.475MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不匀整折减系数。②方木抗剪承载力验算符合要求。③方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4则方木最大挠度：fmax==3.643×10--4=0.36mm＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025mm⑵主桥变截面箱梁边跨截面3－3截面（受力图三)图三图三⑴主桥变截面箱梁边跨截面3－3截面（受力按图三进行验算)①方木抗弯计算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.6×(68.88+1.0+2.5+2)=11.157kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×11.157=3.905kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3δ=Mmax/W=3.905/(5.625×10-4)=6.942MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不匀整折减系数。②方木抗剪计算符合要求。③每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=2.81×10-5m4则方木最大挠度：fmax==2×10--4=0.2mm＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm故，挠度满足要求.5底模板验算2525尺寸单位：cmq(kN/m)底模验算简图底模及支撑系统简图10×10cm横桥向方木q(kN/m)竹胶板箱梁底模接受竹胶板，铺设在主桥范围2525尺寸单位：cmq(kN/m)底模验算简图底模及支撑系统简图10×10cm横桥向方木q(kN/m)竹胶板通过前面计算，截面处横桥向方木布置间距0.25m时最不利位置3－3截面，荷载最大则有：q=(q1+q2+q3+q4)l=(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m则：Mmax=接受模板容许弯应力[w]=6Mpa。模板须要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，依据W、b得h为：h=因此模板接受1220×2440×15mm规格的竹胶板。.6侧模验算依据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位3－3截面进行模板计算，则有：10×10cm方木以间距25cm布置q=(q4+q5)l=(4.0+53.35)×0.25=14.338kN/m则：Mmax=模板须要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，依据W、b得h为：h=依据计算梁底模、侧模接受的竹胶板计算厚度均在12mm以下，因此模板接受1220×2440×15mm规格的竹胶板满足要求。.7立杆底座和地基承载力验算⑴立杆承受荷载计算主桥1－1截面处：在主桥墩旁两侧各5m范围部位，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584kN主桥2－2截面处：主桥跨中范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.9×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN主桥3－3截面处：主桥全跨范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN25cm40cm25cm40cm⑵立杆底托验算立杆底托验算：N≤Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为主桥3－3横截面处间距60×60cm布置的立杆，即：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40KN;得：27.994KN＜40KN立杆底托符合要求。⑶立杆地基承载力验算依据设计图纸要求，卫星路主线接受原路面结构作为基础，中心分隔带及承台基坑处需换填处理压实处理，接受重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑40cm的40cm厚山皮石，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94％以上后，浇筑25cmC20砼硬化处理，依据施工阅历承载力可达200KPa。（参考《建筑施工计算手册》。立杆地基承载力验算：≤K·k式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；依据最不利荷载考虑（主桥变截面箱梁3－3横截面处立杆轴力），立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在25cm加筋砼层上，依据力传递面积计算：K调整系数；混凝土基础系数为1.0依据最不利荷载考虑：=≤K·[k]=1.0×200KPa将混凝土作为刚性结构在主桥跨中范围部位，依据间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:F＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝1.0×1.0×(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN则，F＝77.76kpa＜[k]=1.0×200Kpa经过地基处理后，可以满足要求。.8支架变形计算支架变形量值F的计算F＝f1＋f2＋f3＋f4⑴主桥3－3截面处①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为27.994KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。于是f1=б*L/Eб＝27.994/489×103＝57.25N/mm2，则f1＝57.25×5/（2.06×105）＝1.32mm。②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取阅历值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时接受山皮石压实、混凝土铺装为刚性基础暂列为2mm（施工时以实测为准）。④f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。f4＝σ/EP＝57.25/6.2＝9.2mm。故支架变形量值F为F＝f1＋f2＋f3＋f4=1.32+5+2+9.2=17.5㎜3.3门架体系验算门架布置门架接受C20钢筋砼基础，基础尺寸0.9*1m,立柱接受Φ325*10mm钢管，间距L1=3m,钢管立柱上方支配梁接受I32C工字钢，主梁接受I45C工字钢，间距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的间距0.25m铺设10*10cm方木。荷载分析依据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于平安）。⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。荷载计算⑴箱梁自重——q1计算依据主线桥现浇箱梁结构特点，取门架最不利位置荷载主桥1－1截面分别进行自重计算。依据横断面图，则：q1＝=＝取1.2的平安系数，则q1＝29.04×1.2＝34.85kPa注：B——箱梁底宽，取7.85m，将箱梁全部重量平均原委宽范围内计算偏于平安。门架验算1、梁底、梁侧模板及方木验算梁底、梁侧模板、方木布置形式和满堂红支架法布置形式相同，其强度及挠度经前面计算满足要求。验算过程详见.3及3.2.2.5方木、模板验算。2、I45C主梁验算门架主梁接受I45C工字钢，间距L2=0.6m，门架搭设跨度L=8m,如下图将I45C工字钢简化为如图的简支结构（偏于平安），I45C工字钢的容许应力和弹性模量的取值参照图中参数进行计算。⑴工字钢强度验算验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于平安）。 88m①工字钢抗弯承载力计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(34.85+1.0+2.5+2)×0.6=24.21kN/mM1＝(1/8)qL2=(1/8)×24.21×82＝193.68kN·m支点处最大剪力设计值：V1=查《桥涵计算手册》得I45c:Wx=1567.9cm3=0.001568m3I45c自重为0.95KN/m(查桥涵手册)I45c自重产生弯距为：M2=总弯距Mmax=193.68+7.6=201.28KN·m注：0.9为平安提高系数。②工字钢抗剪承载力计算支点处剪力为：Qx=V1+0.94×4=100.6KN为腹板板厚度=18mmmax=Mpa<85Mpa经计算，I45c工字钢间距依据0.6m布置满足要求，③工字钢跨中挠度验算：I45c单位长度上的荷载标准值为：q=24.21+0.94=25.15KN/mI45c刚度满足要求。3、I32c主梁验算验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于平安）。①工字钢抗弯承载力计算p=Qx=V1+0.94×4=100.6KNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.9)×100.6=120.72kN·m查《桥涵计算手册》得I32c:Wx=760.8cm3=0.000761m3δmax=Mmax/Wx=120.72/(7.61×10-4)=158.6MPa＜0.9［δw］＝130.5MPa（符合要求）注：0.9为平安提高系数。②工字钢抗剪承载力计算支点处剪力为:为腹板板厚度=15mmmax=Mpa<85Mpa（符合要求）③工字钢挠度计算查《桥涵计算手册》得I32c:Ix=12173cm4=0.00012173m4则方木最大挠度：fmax==1mm＜3/400=8mm故，挠度满足要求4、钢管立柱验算门架搭设立柱接受Φ325*10mm钢管，间距3m,高度H=4m,由于基础接受混凝土条型基础，钢管柱间接受槽钢连接，依据轴线受压构件进行验算偏于平安。①钢管柱强度计算N==[(q1+q2+q3+q4)37.85+0.9458+0.636]0.5=495.8KN=3.14[]=0.009891m2注：0.9为平安提高系数。故，钢管柱强度满足要求②钢管柱稳定性计算长细比λ：＝L/i=2.6/0.028=93，纵向弯曲系数：i=0.028mL=0.65H=2.6m(依据钢管柱两端固接计算)==3.140.1632=0.083m2注：0.9为平安提高系数。故，钢管柱稳定性满足要求地基承载力验算地基基础位于原卫星路路面结构层，依据设计图纸地基承载力满足施工要求，不须要进行处理及验算。四、脚手架施工4.1碗扣式脚手架的搭设工艺流程直立杆并同时安可调底座→搭设水平杆→搭设剪刀撑→安放顶托。4.1碗扣式脚手架的搭设要求⑴脚手架协作施工进度搭设，一次搭设高度不宜大于一步架。⑵立杆的排距和间距按计算确定。⑶底部立杆接受不同长度的钢管，立杆的联接必需交织布置，相邻立杆的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。⑷大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜接受对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。水平管接受搭接时，其搭接长度不小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。⑸立杆底部安装可调丝杆，保证平杆能够顺当安装，每根立杆的底座向上200mm处，必需设置纵横向扫地杆，用直角扣件和立杆固定，立杆顶部也安装贝雷托板，保证模板顶面平整，托板上架设150×000mm方木，方木要挂线检测是否满足设计标高的要求，调平后即可铺设底模。⑹依据设计图纸要求设置剪刀撑，每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，和纵向水平杆呈45～60°角，最下部的斜杆和立杆的连接点距地面的高度限制在30㎝内。剪刀撑的杆件连接接受搭接，其搭接长度≥100㎝，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。4.3支架底模拆除应工期须要，现场将模板及脚手架一次性全部投入，脚手架拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。⑴拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合平安要求；进行技术交底；依据拆除现场的状况，设围栏或警戒标记，并有专人看管；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。⑵拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。⑶拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必需有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。⑷拆除依次应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁接受推倒或拉倒的拆除做法。⑸固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最终一节立杆时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件和支撑件。⑹拆除的脚手架部件严禁从空中抛掷，并刚好运至地面。⑺运至地面的脚手架部件，应刚好清理、保养。依据须要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。4.4支架施工平安保证措施⑴遵守国家有关支架施工的若干规定和现行规范要求。⑵搭设材料选用必需符合技术规范的要求，严禁运用有裂缝、不合格的钢管和扣件搭设。⑶立杆接杆，扶手接长应用对接扣件，不宜接受旋转扣件，剪刀撑的纵向接长应用旋转扣件，不宜接受对接扣件。⑷安装扣件时，全部扣件开口必需向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。⑸立杆须垫木板，不得起伏不平和软硬不一的地面上搭设支架，避开架子整体或局部沉降。⑹严格依据规定的尺寸进行搭设，限制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保接点绑好、拧紧或插挂好。⑺脚手板必需满铺，铺平和铺稳，不得有探头板。⑻搭设过程中要刚好设置斜撑杆，剪刀撑，避开支架在搭设过程中发生倾斜和倾倒。⑼作业层临空侧设挡板或密目平安网，设置水平兜网。⑽悬空作