高支模满堂脚手架专项施工方案

大唐延安发电厂2×350MW“上大压小”热电联产工程大唐延安发电厂厂2×3550MW“上大压小”热电联产产工程高支模满堂脚手手手架专项项施工工方案批准：审核：编制：**************************项目部2016年0888月16日第第页目录HYPERLINK\l"_Toc359948715"1编制依据222HYPERLINK\l"_Toc359948716"2工程概况222HYPERLINK\l"_Toc359948717"3施工方案2223.HYPERLINK\l"_Toc359948718"1施工流程程程2HYPERLINK\l"_Toc359948719"3.2脚手架架架的设置置3HYPERLINK\l"_Toc359948720"3.3脚手架架架的搭设设33.HYPERLINK\l"_Toc359948721"4脚手架的的的拆除4HYPERLINK\l"_Toc359948722"3.5重大危危危险源监监控及及预防措措施55HYPERLINK\l"_Toc359948723"4安全生产保保保证体系系5HYPERLINK\l"_Toc359948724"5安全技术保保保证体系系6HYPERLINK\l"_Toc359948725"6高支模满堂堂堂脚手架架的设设计验算算66.1HYPERLINK\l"_Toc359948726"梁模板板板扣件钢钢管高高支撑架架计算算书错误！！未未定义书书签。6.2HYPERLINK\l"_Toc359948727"扣件钢钢钢管楼板板模板板支架计计算书书错误！未未定定义书签签。1编制依据1.1现场施施施工的条条件和和要求1.2结构施施施工图纸纸1.3《建筑筑筑施工模模板安安全技术术规范范》（JGJ11662-220008）14《混凝土土土结构设设计规规范》(GB5000010--20010))1.5《建筑筑筑施工扣扣件式式钢管脚脚手架架安全技技术规规范》(JGJ11330-220111)1.6《建筑施施施工手册册》第第五版2工程概况该项目为综合楼楼楼及室外外工程程，综合合楼属属于高层层建筑筑，结构构形式式为框架架结构构，建筑筑面积积67399..34㎡，综综合楼地地下一一层，地地上九九层，地地下为为设备用用房，建建筑面积积2992.668㎡㎡，地上1-3层为办公公，4-8层为宿舍,9层为多功功能能厅,建筑面积积为为64466..66㎡，建建筑高度度为45.6米。室外外工工程包括括围墙墙、大门门、道道路、绿绿化、硬硬化、管管线综综合等。本工程九层部部部位支撑撑高度度为8.1米，支撑撑体体系为高高支模模项目，为为危危险性较较大的的分部分分项工工程。3施工方案高支模采用扣件件件式满堂堂钢管管脚手架架，使使用Ф48mm、壁厚3.5mmm钢管,立杆采用用2m,6m钢管，纵纵横横水平杆杆采用用6m钢管，剪剪刀刀撑采用6m钢管。3.1施工流流流程：场地清理→弹立立立杆定位位轴线线→排放纵向向扫扫地杆→竖立杆→将纵向扫扫地地杆与立立杆连连接→安装横向向扫扫地杆→安装纵向向水水平杆→安装横向向水水平杆→安装剪刀刀撑→安装连接接件→绑扎水平平安安全网3.2脚手架架架的设置置：3.2.111脚手架立立杆杆纵横距距为0.8m，其中梁梁纵纵距为0.8m,横向间距距为0.3m，竖向支支撑撑采用单单立杆杆，并用用对接接扣件相相互错错开对接接，且且不能在在同一一步距内内，下下端第一一杆采采用2m杆和6m杆相互错错开开，步距距均为为1.5m。3.2.2剪剪剪刀撑四四边与与中间每每隔4m设置一道道竖竖向剪刀刀撑，由由底到顶顶连续续设置，满满堂堂脚手架架两端端与中间间每隔隔5m设置一道道水水平剪刀刀撑。3.3脚手架架架的搭设设3.3.1立杆杆杆施工要要求（1）立杆设置置前要要用墨斗斗线弹出出立杆杆位置线线，并并在位置置线处处设置立立杆。（2）立杆接长长严禁禁搭接，必必必须采用用对接接扣件连连接，相相邻两立立杆的的对接接接头不不得在同同步内内，且对对接接接头沿竖竖向错错开距离离不小小于500mmmm,各接头中中心心距主节节点不不大于步步跨的的1/3。（3）严禁将上上段段立杆与下下下段立杆杆错开开固定在在水平平杆上，立立杆杆的垂直直偏差差不大于于架高高的1/3000。（4）、严禁使使用用不合格、锈锈蚀、和有裂裂纹的扣件。3.3.2水水水平杆施施工要要求纵横水平平平钢管水水平方方向间距距与立立杆间距距相同同，顶端端水平平杆距楼楼板、梁梁为900mmmm,步距为不不大大于1.5m。（1）脚手手架底座座上不不大于200mmm处的立杆杆上上必须设设置纵纵、横向向扫地地杆，横横向水水平杆设设于纵纵向杆之之下，纵纵向水平平杆固固定在立立杆的的内侧，并并采采用直角角扣件件与立杆杆扣紧紧。（2）纵横向向水水平杆接接长一一般采用用对接接扣件连连接，相相邻纵向向水平平杆对接接接头头应交错错布置置，不应应设在在同步、同同跨跨内，相相邻接接头水平平距离离不应小小于500mmm。（3）每一一主节点点处必必须设置置一根根横向水水平杆杆，并采采用直直角扣件件扣紧紧在纵向向水平平杆上，该该杆杆轴线偏偏离主主节点的的距离离不应大大于150mmm。（4）水平杆杆必必须扣接接在立立杆上，不不得得相互扣扣接。扣扣件螺帽帽一定定要拧紧紧，立立杆竖接接和水水平杆横横接一一定要采采用对对接扣件件，保保证竖向向传力力和水平平观感感。3.333.3剪刀撑的的设设置要求（1）每道剪剪刀刀撑宽度度不应应小于4跨,其宽度为4～6m,连续布置置，斜斜杆应用用旋转转扣件固固定在在与之相相交的的横向水水平杆杆或立杆杆上，旋旋转扣件件中心心线至主主HYPERLINK"/baike/detail.asp?t=节点"节点点的距离不不得得大于150mmm。剪刀撑撑杆杆件的底底端应应与地面面顶紧紧，夹角角为45º～60º之间。（2）满堂脚脚手手架应在在同一一立面处处按相相应间距距连续续设置剪剪刀撑撑（3）剪刀撑斜斜杆杆的接头采采采用搭接接方式式，搭接接长度度不应小小于10000mmm,并采用三三个个旋转部部扣件件分别在在离杆杆端不小小于100mmm处和搭接接中中段固定定。3.3.4扣扣扣件要求求：（1）扣件式钢钢管管脚手架主主主要由直直角扣扣件、旋旋转扣扣件、对对接扣扣件连接接，直直角扣件件用于于两根呈呈垂直直交叉钢钢管的的连接，旋旋转转扣件用用于两两根呈任任意角角度交叉叉钢管管的连接接，对对接扣件件用于于两根钢钢管的的对接连连接，承承载力直直接传传递到结结构板板上。（2）扣件与钢钢管管的接触面面面要保证证严密密，确保保扣件件与钢管管连接接紧固。（3）扣扣件和钢钢管的的质量要要合格格，满足足施工工要求，对对发发现脆裂裂、变变形、滑滑丝的的严禁使使用。3.3.5安安安全网安全网采用1000cm×10cmm的安安全网，在支撑体体系系上设置一一道道水平安安全网网。高度为4米。3.4脚手架架架的拆除除3.4.1拆拆拆除前应应报审审批准，进进行行必要的的安全全技术交交底后后方可进进行拆拆除。周周围设设围栏或或警戒戒标识，划划出出工作禁禁区，禁禁止非拆拆卸人人员进入入，并并设专人人看管管。拆除除时，班班组成员员要明明确分工工，统统一指挥挥，操操作过程程中精精力要集集中，不不得东张张西望望和开玩玩笑，工工具不用用时要要放入工工具袋袋内。3.4.2严严严格遵守守拆除除顺序，拆拆除除顺序应应从上上而下，一一步步一清，不不允允许上下下同时时作业，本本着着先搭后后拆，按按层次由由上而而下进行行，脚脚手架逐逐层拆拆除。3.4.3拆拆拆除脚手手架的的大横杆杆、剪剪刀撑，应应先先拆中间间扣，再再拆两头头扣，由由中间操操作人人往下顺顺钢管管，不得得往下下乱扔；；拆除除的脚手手架杆杆、模板板、扣扣件等材材料应应由专人人传递递或用绳绳索吊吊下，不不得往往下投扔扔，以以免伤人人和不不必要的的损失失。3.4.4拆拆拆除过程程中最最好不要要中途途换人，如如必必须换人人时，应应将拆除除情况况交代清清楚；；拆除过过程中中最好不不要中中断，如如确需需中断应应将拆拆除部分分处理理清楚告告一段段落，并并检查查是否会会倒塌塌，确认认安全全后方可可停歇歇。3.444.5拆下来的的钢钢管、模模板、扣扣件要分分类堆堆放，进进行保保养，检检修。3.5重重重大危险险源监监控及预预防措措施：3.5.1作作作业中，禁禁止止随意拆拆除脚脚手架的的构架架杆件、整整体体性构建建、连连接紧固固件。却却因操作作要求求需要临临时拆拆除时，必必须须经主管管人员员同意，采采取取相应弥弥补措措施，并并在作作业完毕毕后及及时予以以恢复复。3.5.2人人人在架设设作业业时，应应注意意自我安安全保保护和他他人的的安全，避避免免发生碰碰撞、闪闪失和落落物，严严禁在架架杆上上等不安安全处处休息。3.555.3每班工人人上上架工作作时，应应现行检检查有有无影响响安全全作业的的问题题，在排排除和和能解决决后方方可开始始作业业。在作作业中中发现有有不安安全的情情况和和迹象时时，应应立即停停止作作业进行行检查查，直到到安全全后方可可正常常作业。4安全生产保保证证体系项目经理部健全全全安全生生产保保证体系系，设设置安全全生产产管理机机构，配配备专职职安全全监督管管理人人员，并并赋予予一定的的管理理权限。建建立立健全安安全生生产责任任制，严严格执行行安全全生产法法律、法法规标准准和企企业安全全规章章制度，确确保保安全生生产。工作保证检查保证制定岗位责任执行有关安全施工规程工作保证检查保证制定岗位责任执行有关安全施工规程经济保证组织保证项目经理制定安全施工技术措施技术质量科消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品材料设备科购置劳动保护用品机械设备管理易燃爆、半成品堆放检查综合办公室组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查贯彻落实有关安全施工规程进行全员安全教育施工安监科安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工财务科安全资金保障奖惩5安全技术保保证证体系建立以项目部总总总工程师师为主主，施工工安监监科、技技术质质量科各各专业业人员组组成的的安全技技术保保证体系系，负负责编制制施工工技术方方案、作作业指导导书（含含安全技技术措措施），负负责责专业技技术人人员、特特殊作作业人员员、专专业施工工人员员、新入入工地地人员及及其它它人员的的安全全技术培培训教教育，组组织制制订安全全操作作规程。编编制制危险源源识别别、风险险评价价、风险险控制制计划和和方案案。6高支模满堂堂脚脚手架的设设设计验算算板顶标高39...3米；支支撑撑高度为为8..1米、板厚厚为为120mm；最大梁梁截截面35500*6000作作为梁模模板支支撑满堂堂架计计算对象象。选选取板厚厚为1120mm楼板作为为计计算对象象。6.1扣件式梁梁梁模板安安全计计算书6.1.1计算算算依据1、《建筑施工工工模板安全全技技术规范范》JGJ11662-2200082、《混凝土结结结构设计规规范范》GB5000010--200103、《建筑结构构构荷载规范范》GB5000009--200124、《钢结构设设设计规范》GB5000017--200011计算参数数基本参数混凝土梁高h(((mm)600混凝土梁宽b(((mm)300混凝土梁计算跨跨跨度L(m))3.6模板支架高度HHH(m))8.1计算依据《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJ11662-220008模板荷载传递方方方式可调托座次梁悬挑长度aaa1(mm)0梁两侧楼板情况况况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平))布置置方式普通型梁跨度方向立柱柱柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向向向的梁两两侧立立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(((m)1.5梁侧楼板立杆的的的纵距la1(m)0.8梁侧楼板立杆的的的横距lb1(m)0.8立杆自由端高度度度a(mmm))300梁底增加立柱根根根数n1梁底支撑小梁根根根数m4架体底部布置类类类型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)钢管规格Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fak(N/mmm2)/架体底部垫板面面面积A(m2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市陕西(省)延安安市(市)地面粗糙度类型型型/基本风压值Wooo(kNN/mm^2))/模板及其支架自自自重标准准值G1k((kkN/mm^22)0.5新浇筑混凝土自自自重标准准值G2k((kkN/mm^33)24钢筋自重标准值值值G3k((kkN/mm^33)1.5施工人员及设备备备产生荷荷载标标准值Q1k((kkN/mm^22).222施工简图图（图1）剖面图图图1((图1）剖面图16.1.2面板板板验算根据规范规定面面面板可按按简支支跨计算算，根根据施工工情况况一般楼楼板面面板均搁搁置在在梁侧模模板上上，无悬悬挑端端，故可可按简简支跨一一种情情况进行行计算算，取b=1m单位面板板宽宽度为计计算单单元。W=bh2/666=100000×1222/6=22440000mmm3，I=bhh3/12==10000××1223/12==114400000mm11强度验算算由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]bb+1..4QQ1kb}==0.99×(11.22×(00.55+(224++1.55)××6000/110000)××1+11.44×2..5××1)==200.2114kkN/mm由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.3555[G1kk+(G2kk+G3k)h]]bb+1..4××0.77Q11kb}==0.99×(11.335×((0..5+((244+1..5))×6000//10000))×1++1..4×00.77×2..5××1)==211.4002kkN/mm取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx((20.22114,221..4022)==21..4002kN//mm（图3）面板简简图（图4）面板弯弯矩图Mmax=0...027kkNN·mσ=Mmax///W=0..0027××1006/2400000=11.1115N//mmm2≤[f]==311N/mmm2满足要求22挠度验算算qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh))×b==(0.5++((24+11..5)××6000/110000)××1==15..8kkN/mm（图5）简图（图6）挠度图图ν=0.0122mmm≤[ν]=3000//((44-11)×40000)=00.225mm满足要求6.1.3次梁梁梁验算由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]aa+1..4QQ1ka}==0.99×(11.22×(00.55+(224++1.55)××6000/110000)××3000/110000/((4-1))++1.44×22.5××3000/110000/((4--1)))=22.0221kkN/mm由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.3555[G1kk+(G2kk+G3k)h]]aa+1..4××0.77Q11ka}==0.99×(11.335×((0..5+((244+1..5))×6000//10000))×3000//10000//(4--1))+1..4××0.77×22.5××3000/110000/((4--1)))=22.144kNN/m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx((2.02211,2..144)=22.114kN//mm计算简图：（图7）简图11强度验算算（图8）次梁弯弯矩图((kN·mm))Mmax=0...277kkNN·mσ=Mmax///W=0..2277××1006/(833..3333×110000)==3.332NN/mmm2≤[f]==155N/mmm2满足要求22抗剪验算算（图9）次梁剪剪力图((kN)Vmax=1...426kkNNτmax=VmmmaxS//((Ib)==11.4226××103×62..55×1003/(41166.6667××104×5×1100)=00.4428N//mmm2≤[τ]=2N/mmm2满足要求33挠度验算算挠度验算荷载统统统计，qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh))×a==(0.5++((24+11..5)××6000/110000)××3000/110000/((4--1)==1..58kNN//m（图10）变形形计算简图（图11）次梁梁变形图(mmm)νmax=0...356mmm≤[ν]=1.11×10000//4000=22.775mm满足要求6.1.4主梁梁梁验算梁侧楼板的立杆杆杆为梁板板共用用立杆，立立杆杆与水平平钢管管扣接属属于半半刚性节节点，为为了便于于计算算统一按按铰节节点考虑虑，偏偏于安全全。根根据实际际工况况，梁下下增加加立杆根根数为为1，故可将将主主梁的验验算力力学模型型简化化为1+22--1=22跨梁梁计算。这这样样简化符符合工工况，且且能保保证计算算的安安全。等跨连续梁，跨跨跨度为:2跨距为：(等跨跨跨)0.355将荷载统计后，通通过次梁以集集中力的方式式传递至主梁梁。A.由可变荷载载控控制的组合合合：q1=0.9×××{1..2[[G1kk+((G2k++GG3k))h]]a+11.44Q1kka}}=0.99××(1..2××(0..5++(244+11.5))×6600//10000))×3300//(((4-1))××10000))+1..4××2.55×3300//(((4-1))××10000)))=22.0021kNN//mB.由永久荷载载控控制的组合合合：q2=0.9×××{1..355[G11k++(G22k++G3kk)hh]a++1..4×00.77Q1kka}}=0.99××(1..355×(00.55+(224++1.55)××6000/110000)××3000/(((4-1))×100000)+11.44×0..7××2.55×3300//(((4-1))××10000)))=22.114kN//mm取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maaxx(2..0221,22.114)==2..14kNN此时次梁的荷载载载简图如如下（图16）次梁梁承载能能力极极限状态态受力力简图用于正常使用极极极限状态态的荷荷载为：：qk=[G11kk+(G2kk+G3k)h]]aa=(0.5++((24+11..5)××6000/110000)××3000/(((44-1))×110000)==1.558kkN/mm此时次梁的荷载载载简图如如下（图17）次梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图根据力学求解计计计算可得得：承载能力极限状状状态下在在支座座反力：R=2.66886kN正常使用极限状状状态下在在支座座反力：Rk=1.98833kN还需考虑主梁自自自重，则则自重重标准值值为gk=65.33//10000==0.00655kN//mm自重设计值为：：：g=0..99×1..2ggk=0..99×1..2××65..3//10000==0.00711kN/mm则主梁承载能力力力极限状状态的的受力简简图如如下：（图18）主梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图则主梁正常使用用用极限状状态的的受力简简图如如下：（图19）主梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图11抗弯验算算（图12）主梁梁弯矩图(kNN·m))Mmax=0...289kkNN·mσ=Mmax///W=0..2289××1006/(8..9986××10000))=332.11511N/mmm2≤[f]==2005N/mmmm2满足要求22抗剪验算算（图13）主梁梁剪力图(kNN)Vmax=444.6755kkNτmax=QmmmaxS//((Ib)==44.6775××10000××6.00844×1003/(211..5666×1104×1.22××10))=110.99922N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2满足要求33挠度验算算（图14）主梁梁变形图(mmm)νmax=0...019mmm≤[ν]=0.77×10000//(11+1))/4400==0..8755mmm满足要求44支座反力力计计算因两端支座为扣扣扣件，非非两端端支座为为可调调托座，故故应应分别计计算出出两端的的最大大支座反反力和和非两端端支座座的最大大支座座反力。故经计算得：两端支座最大支支支座反力力为：：R1=0.77222kN非端支座最大支支支座反力力为：：R2=9.33551kN6.1.5端支支支座扣件件抗滑滑移验算算按上节计算可知知知，两端端支座座最大支支座反反力就是是扣件件的滑移移力R1=0.7222kkN≤[N]==8kN满足要求6.1.6可调调调托座验验算非端支座最大支支支座反力力为即即为可调调托座座受力R2=9.35551kN≤[N]==300kN满足要求6.1.7立柱柱柱验算11长细比验验算算立杆与水平杆扣扣扣接，按按铰支支座考虑虑，故故计算长长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=111.6×110000//(11.599×110)==1000.66299≤[λ]=1500满足要求22立柱稳定定性性验算根据λ查JGJJJ1622-22008附录D得到φ=0.58888梁侧立杆承受的的的楼板荷荷载N1=[1.22((G1k+(GG2k+G3k)h0)+1..44Q1k]la1lb1=(1.2××((0.5++((24+11..5)××1220/110000)++1..4×22.55)×11.22×1..2==11..1992kN由第五节知，梁梁梁侧立杆杆承受受荷载为为就是是端支座座的最最大反力力R1=0.72222kN由于梁中间立杆杆杆和梁侧侧立杆杆受力情情况不不一样，故故应应取大值值进行行验算NA=max((NN1+R1,R2)=11..9914kNN考虑架体自重荷荷荷载得：：NB=NA+11..2×H×××gk=11.99114+11.22×0..0665×((8..1+((6000-11200)/110000)==122.5886kkNf=NB/(φφφA)=122..5866×110000/((0.58888×(44.224×11000))==500.4883NN/mmm2≤[σ]=2055N/mmm2满足要求6.2扣件式钢钢钢管支架架楼板板模板安安全计计算书6.2.1计算算算依据1、《建筑施工工工模板安全全技技术规范范》JJGJ11622-2000882、《混凝土结结结构设计规规范范》GB55000100-2201003、《建筑结构构构荷载规范范》GB5500099-201124、《钢结构设设设计规范》GGB500117-200035、《建筑施工工工临时支撑撑结结构技术术规范范》JGJJ3300--200136.2.2计算算算参数基本参数楼板厚度h(mmmm)120楼板边长L(mmm)43.8楼板边宽B(mmm)15.6模板支架高度HHH（m）8.5主梁布置方向平行于楼板长边边边立柱纵向间距llla(m)0.8立柱横向间距lllb(m)1水平杆步距h111(m)1.5立杆自由端高度度度a(mmm))300架体底部布置类类类型底座次梁间距a(mmmm)0次梁悬挑长度aaa1(mm)0主梁悬挑长度bbb1(mm)0主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平平平）布置置方式式普通型计算依据《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJ11662-220008材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格80×80次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)钢管类型Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fak(kPa))/架体底部垫板面面面积A(mm^^2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市陕西(省)延安安市(市)地面粗糙度类型型型/模板及其支架自自自重标准准值GG1k((kNN/m^^2))0.3新浇筑混凝土自自自重标准准值GG2k((kNN/m^^3))24钢筋自重标准值值值G3k((kkN/mm^33)1.1计算模板及次梁梁梁时均布布活荷荷载Q1kk((kN/mm^^2)2.5计算模板及次梁梁梁时集中中活荷荷载Q2kk((kN)2.5计算主梁时均布布布活荷载载Q33k(kkN//m^22)1.5计算立柱及其他他他支撑构构件时时均布活活荷载载Q4k((kkN/mm^22)1基本风压值Wooo(kNN/mm^2))/简图：（图1）平面图图图（图2）纵向剖剖剖面图1（图3）横向剖剖剖面图26.2.3面板板板验算取b=1m单位位位面板宽度度为为计算单单元。W=bh2/666=100000×1222/6=22440000mmm3I=bh3/1112=100000×11233/12==114400000mm11强度验算算A.当可变荷载载载Q1k为均布布荷荷载时：由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]bb+1..4QQ1kb}==0.99×(11.22×(00.33+(224++1.11)××1200/110000)××1+11.44×2..5××1)==6..7277kNN/m由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.3555[G1kk+(G2kk+G3k)h]]bb+1..4××0.7QQ1kkb}=0..99×(11.335×((0..3+((244+1..1))×1220//10000))×1++1..4×00.77×2..5××1)==6..2299kNN/m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx((6.72277,6..2229)==6..7277kNN/m（图4）可变荷荷荷载控制制的受受力简图图1B.当可变荷载载载Q1k为集中中荷荷载时：：由可变荷载控制制制的组合合：q3=0.9××{{1.2[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]bb}=0..99×(11.22×(00.33+(224++1.11)××1200/110000)××1)==3..5777kNN/mp1=0.9××11.4Q222k=0.9××11.4××2..5=33.115kN（图5）可变荷荷荷载控制制的受受力简图图2由永久荷载控制制制的组合合：q4=0.9××{{1.3555[G1kk+(G2kk+G3k)h]]bb}=0..99×(11.335×((0..3+((244+1..1))×1220//10000))×1))=44.0224kkN/mmp2=0.9××11.4×0.7QQ2kk=0.9××11.4××0..7×22.55=2..2005kN（图6）永久荷荷荷载控制制的受受力简图图取最不利组合得得得：Mmax=0...276kkNN·m（图7）面板弯弯弯矩图σ=Mmax///W=0..2276××1006/2400000=111..52N//mmm2≤[f]==311N/mmm2满足要求22挠度验算算qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh))×b==(0.3++((24+11..1)××1220/110000)××1==3.33122kN/mm（图8）正常使使使用极限限状态态下的受受力简简图（图9）挠度图图图ν=0.2111mmm≤[ν]=3000//4000=00.755mmm满足要求6.2.4次梁梁梁验算当可变荷载Q111k为均布布荷荷载时：：计算简图：（图10）可变变变荷载控控制的的受力简简图11由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[[G1k+（G2k+G3k)h]]aa+1..4QQ1ka}==0.99×(11.22×(00.33+(224++1.11)××1200/110000)××3000/110000+11.4××2..5×33000/100000)=22.0018kNN//m由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.3555[G1kk+（G2k+G3k)h]]aa+1..4××0.7QQ1kka}=0..99×(11.335×((0..3+((244+1..1))×1220//10000))×3000//10000++1.44×00.7××2..5×33000/100000)=11.8869kNN//m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx((2.01188,1..8669)==2..0188kNN/m当可变荷载Q111k为集中中荷荷载时：：由可变荷载控制制制的组合合：q3=0.9××{{1.2[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]aa}=0..99×(11.22×(00.33+(224++1.11)××1200/110000)××3000/110000)==1.00733kN/mmp1=0.9××11.4Q222k=0.9××11.4××2..5=33.115kN（图11）可变变变荷载控控制的的受力简简图22由永久荷载控制制制的组合合：q4=0.9××{{1.3555[G1kk+(G2kk+G3k)h]]aa}=0..99×(11.335×((0..3+((244+1..1))×1220//10000))×3000//10000))=1..2007kN//mmp2=0.9××11.4×0.7QQ2kk=0.9××11.4××0..7×22.55=2..2005kN（图12）永久久久荷载控控制的的受力简简图11强度验算算（图13）次梁梁梁弯矩图图Mmax=0...621kkNN·mσ=Mmax///W=0..6621××1006/(833..3333×1103)=7..4455N//mmm2≤[f]==155N/mmm2满足要求22抗剪验算算（图14）次梁梁梁剪力图图Vmax=3...15kNNτmax=VmmmaxS//((Ib0)=3.1155×100000×622.55×1003/(41166.6667××104×5×1100)=00.9945N//mmm2≤[τ]=2N/mmm2满足要求33挠度验算算挠度验算荷载统统统计，qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh))×a==(0.3++((24+11..1)××1220/110000)××3000/110000=00.9994kNN//m（图15）正常常常使用极极限状状态下的的受力力简图（图16）次梁梁梁变形图图νmax=0...154mmmm≤[ν]=1×100000/4000==2.55mmm满足要求6.2.5主梁梁梁验算将荷载统计后，通通过次梁以集集中力的方式式传递至主梁梁。A.由可变荷载载载控制的的组合合：q1=Υ0×{{1.2[GGG1k+(GG2k+G3k)h]]aa+1..4QQ3ka}==0.99×(11.22×(00.33+(224++1.11)××1200/110000)××3000/110000+11.4××1..5×33000/100000)=11.664kN//mmB.由永久荷载载载控制的的组合合：q2=Υ0×{{1.35[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]aa