高支模专项施工方案

PAGE4PAGE36目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK"四、施工准备222HYPERLINK"六、质量保证措措措施4HYPERLINK"八、模板拆除安安安全措施施5HYPERLINK"十、850×88550柱/楼梯模板板支支撑计算算书114林生住宅楼（安安安兴大厦厦）高高支模专项项施施工方案案一、编制依据本工程高支模专专专项施工工方案案是根据据林生生住宅楼楼（安安兴大厦厦）的的施工图图纸，施施工组织织设计计，安全全施工工规范，砼砼结结构工程程施工工质量验验收规规范，砼砼结构构技术规规程东东莞市建建委有有关文件件，东东莞市建建筑行行业标准准而编编制。二、工程概况1、建设概况建设单位：林生生生住宅楼楼（安安兴大厦厦）设计单位：东莞莞莞市慧力力设计计院有限限公司司监理单位：东莞莞莞市建设设监理理有限公公司施工单位：东莞莞莞市安兴兴建设设工程有有限公公司2、建筑概况本工程位于东莞莞莞市常平平镇中中元街，建建筑筑占地面面积935..997m2，总建筑筑面面积：86455mm2，其中⑤~⑦/B~D轴地下室室建建筑面积250..117m2。地下室室标标高为-3.6米，首层层标标高7米，二层层标标高为4.5米，三至至八八层标高高为3.5米，建筑筑物物总高度35.5米。。4、高支模概括括括本工程高支模应应应用首层层：门门式脚手手架支支撑，最最大支支模计算算高度度7m，最大梁梁截截面350××9900mmm，飘板处处门门架搭设设方法法与主体体内相相同，并并与主主体内支支撑系系统纵横横拉结结成一个个整体体。三、施工安排1、施工部位及及及工期安排排根根据施工工进度度计划的的安排排进行。2、管理人员职职职责分工1）项目经理工工工作职责：：对对公司负负责及及工程成成本和和行政管管理工工作，并并负责责对工程程的领领导、指指挥、协协调决策策等更更大事宜宜。2）技术负责人人人：负责项项目目部全面面技术术质量工工作以以及模板板方案案编制工工作。3）施工员：负负负责模板工工程程加工、安安装装、安全全技术术向工人人交底底，施工工过程程中监控控、负负责模板板工程程自检验验收工工作。4）质检员：负负负责对模板板工工程质量量进行行监控、检检查查、督促促、落落实不合合格的的项目整整改，对对建材质质量进进行检查查监控控工作。5）测量员：负负负责工程的的墙墙、柱、门门窗窗洞口，以以及及抄平放放线工工作。3、工人分工及及及数量根据施工进度计计计划及施施工流流水划分分进行行劳动力力安排排为主体体工程程为150人，配合合工工种：电电气及及电工2人。四、施工准备1、技术准备：：：项目技术术负负责人组组织施施工员、生生产产人员熟熟悉图图纸，认认真学学习掌据据施工工图的内内容、要要求和特特点，同同时针对对有关关施工技技术和和图纸存存在的的疑点做做好记记录通过过会审审，对图图纸中中存在的的问题题与设计计建设设、监理理共同同协商解解决，取取得一致致意见见后，办办理图图纸会审审记录录，作为为施工工图的变变更依依据和施施工操操作依据据。熟熟悉各部部位截截面尺寸寸、标标高、制制定模模板初步步设计计方案。2、机具准备：：：主要机具具及及工具准准备详详见以下下一览览表序号名称规格功率数量1锤子重量0.25、0..5㎏70个2圆盘锯MJ-1063KW2台3梅花板手19-22㎜5把4手电钻钻头真径1220㎜2把5钢丝钳长150㎜3把6砂轮切割机Ø500㎜2台7墨斗8手提电锯M-651A1.05KW2台9水平尺长1000㎜2把10钢卷尺50M5M2把11水准仪DZ531台12工程检测尺长2M1把13塞尺一般13、材料准备：：：本工程模模板板主要采采用18300××9155×118㎜多层木木夹夹板作为为模板板，采用80×8800×200000㎜木枋为为固固定及支支撑，支支撑系统统采用用门式脚脚手架架,配备可调调底底座和U型顶托（长长长度为600㎜）作为为支支撑系统统。模板施工材料计计计划表序号名称规格单位数量1多层板1930×91115×118㎜㎡125002木枋2000×8000×80㎜条250003门架500×120000根26804门架1900×122200根53605门架900×120000根26806钢管48×3.5根30007扣件个90008连接销个160809U型上托长600㎜个1500010可调下托长600㎜个1500011钉子50㎏50012小白线㎏25五、主要项目施施施工方法法1、柱模板1）立柱模时，按按按已弹好好柱位位线安装装。在在柱高范范围内内，每隔隔约400--5500㎜设置一一道道柱箍以以固定定模板，柱柱箍箍采用对对拉螺螺杆连接接的形形式，柱柱箍具具体间距距根据据侧压力力大小小等因素素进行行考虑。2）柱模安装时时时，要搭设设操操作平台台，应应采用钢钢管调调节作斜斜撑，斜斜撑与地地面夹夹角为45。角。3）要保证柱轴轴轴线及标高高正正确，周周围固固定模板板要牢牢固，防防止偏偏移、偏偏扭等等。4）因柱的高度度度均超过3M，为了砼砼浇浇筑时，不不出出现离析析现象象，应在在柱模模中部留留有砼砼浇筑孔孔和振振捣孔，待待砼砼浇注到到预留留孔底时时，必必须钉牢牢盖板板，再浇浇上部部砼。5）柱模底部应应应留清扫口口，以以便清理理杂物物。6）标准层按楼楼楼层高度浇浇捣捣，地下下室等等超过4m的柱模板板采采用分次次浇捣捣的方式式浇捣捣。2、梁模板1）梁模板的构构构造由门式式脚脚手架体体系支支撑木枋枋，三三块模板板组成成。底板板两侧侧板。底底模板板宽度同同梁宽宽。侧模模的高高度则视视所处处的位置置的不不同而有有异，如如为梁外外侧板板，则高高度为为梁高加加底模模厚度；；如为为一般梁梁侧模模板，则则高度度为梁高高减去去砼模板板厚度度。2）梁模板的安安安装首先安安装装标准门门式脚脚手架支支撑体体系，间间距一一般为600--9900㎜为宜，搭搭搭设高度度按层层高而设设置，再再用U型可调顶顶托托，在顶顶托上上面支两两条80×880的木枋纵纵向向设置。然然后后在木枋枋上面面设置80×880㎜，间距300横向木枋枋，根根据水平平标高高的要求求，在在U型顶托中中调调节。再再订梁梁底模板板。安安装时要要将梁梁底模板板两端端搁置的的柱模模板顶端端梁的的缺口处处，底底板安装装要垂垂直。跨跨度大大于或等等于4M的梁底模模板板要起拱拱，以以抵消部部分受受荷后下下垂的的挠度，起起拱拱高度为为跨长长的1‰-3‰，其次安安装装梁侧模模板，安安装时要要将梁梁侧模板板紧靠靠梁底模模板放放在支柱柱顶的的横方木木上，为为防止产产生外外移应用用夹板板将侧模模板钉钉牢，在在支柱柱顶的横横木上上。梁侧侧模板板安装要要垂直直，边梁梁外侧侧模板上上边用用立杆及及斜撑撑固定，一一般般梁侧模模板的的上口用用楼板板的模板板顶紧紧。梁侧侧模板板之间应应临时时撑木撑撑紧。撑撑木长度度与梁梁相同，浇浇筑筑后拆去去，若若梁的高高度较较大时，为为抵抵抗砼的的侧压压力，还还要安安设对拉拉螺栓栓加强。3、楼板模板1）楼板的模板板板由门式脚脚手手架体系系支撑撑、木枋枋，若若干拼板板组成成。2）首先安装门门门式脚手架架体体系，上上面用用U型可调上上托托再铺2条80×880㎜纵向方方木木后，铺铺间距距300㎜，80×880㎜横向木木枋枋，在梁梁侧模模板外边边用松松木散板板钉立立横挡，在在横横挡上安安装楞楞木。楞楞木安安装要水水平，如如不平时时可在在楞木两两端加加木楔调调开。楞楞木调平平后即即可安装装楼板板模板。4、墙模板1）墙模板的构构构造，由两两片片若干块块模板板拼接而而成。2）模板的安装装装，首先在在基基础层面面弹出出墙体的的边线线，根据据墙的的宽度留留好墙墙板的厚厚度在在层面上上用松松木散板板钉好好压脚板板。再再用模板板拼成成。3）标准层按楼楼楼层高度浇浇捣捣，地下下室等等超过4m的柱模板板采采用分次次浇捣捣的方式式浇捣捣。六、质量保证措措措施1、全体施工人人人员都必须须严严格执行行现行行的有关关质量量验收标标准和和各项规规范规规定，对对全体体施工人人员进进行经常常性的的质量教教育，施施工的全全过程程中要做做好质质量的检检验，检检查和评评比工工作，并并且落落实逐级级技术术交底制制度，工工程开工工前工工地技术术负责责人应将将工程程概况，施施工工方案技技术措措施及注注意事事项向全全体施施工人员员进行行全面交交底。施施工员、班班组组长每天天要对对工人进进行施施工要求求及技技术操作作规程程的交底底和落落实教育育，每每个员工工都非非常清楚楚自己己该做什什么，怎怎样才能能满足足规范的的要求求，做好好每一一道工序序后自自检的结结果与与规范的的差距距有多大大，做做到责任任到人人。2、建立各项检检检查制度，做做到有章必依依，违章必究究的原则，确确定树立“质量第一，信信誉第一”的观念，使使得每道工序序，每一个环环节，从原材材料进场把关关，现场抽样样检查，在施施工过程中，绝绝不能忽视任任何一个环节节，合理使用用材料，并且且做到按规范范要求施工。3、测量放线时时时严格控制制各各轴线的的位置置和水平平标高高的测设设以及及复查工工作，各各楼层之之间的的水平标标高，垂垂直度均均由仪仪器引测测，并并经常对对经伟伟仪、水水准仪仪检验校校对。4、认真执行技技技术交底，各各分部模板工工程施工之前前，根据工程程特点和施工工方案制定具具体技术措施施，操作工艺艺流程，工艺艺标准，质量量标准，可能能发生的质量量原因分析，质质量管理控制制和保证措施施。5、认真做好质质质量评定，在在施工过程中中，由技术负负责人、质检检员会同相关关人员进行各各分项工程质质量的检测和和评定工作，防防止质量隐患患发生。6、严格执行质质质量检查制制度度，各分分项工工程，必必须做做到“自检、互互检检、交接接检”的三检制制度度。七、模板工程安安安装安全全措施施1、模板安装前前前对施工人人员员进行全全面详详细的安安全技技术交底底。2、使用合格的的的模板及配配件件。3、模板及其支支支架在安装装过过程中，必必须须采取有有效的的防倾覆覆临时时固定措措施。4、当砼结构跨跨跨度大于4M时，模板板应应起拱；；因设设计无具具体要要求，则则起拱拱高度为2/100000。5、模板安装作作作业高度已已超超过2M，必须搭搭设设操作平平台，要要求作业业人员员身穿紧紧口工工作服，脚脚穿穿防滑鞋鞋，腰腰系安全全带，头头戴安全全帽。6、遇到大雾和和和大雨和六六级级以上大大风时时，禁止止高处处作业。7、高处作业暂暂暂时不用的的工工具，应应装入入工具袋袋，随随用随拿拿。用用不着的的工具具和拆下下的材材料采用用系绳绳溜放到到地面面，不得得向下下抛掷应应及时时清理运运送到到指定的的地点点。8、木工机械必必必须专人管管理理。9、安全防护装装装置必须齐齐全全可靠，操操作作时不准准拆卸卸。10、操作时不不准准戴手套，不不准在运转中中维修保养，加加油清理和调调整。11、加工旧木木料料前必须将将将铁钉，灰灰垢垢清理干干净。12、每日工作作完完毕，必须须须工完场场清，拉拉闸断电电，锁锁好电闸闸箱。13、对梁和板板安安装二次支支支撑时，在在梁梁、板上上不得得有施工工荷载载，支撑撑的位位置必须须对准准下层的的支撑撑点，安安装后后所传给给支撑撑或连接接件的的荷载，不不应应超过其其充许许值。八、模板拆除安安安全措施施1、不承重侧模模模板，包括括梁梁、柱、墙墙的的侧模板板，只只要砼强强度保保证其表表面及及棱角不不因拆拆除模板板而受受损坏，即即可可拆除。2、承重模板，包包包括梁、板板等等水平结结构，构构件的底底模，应应根据与与结构构同条件件养护护的试块块强度度达到下下表规规定，方方可拆拆除。序号构造类型结构跨度M按达到设计砼强强强度标准准值百百分率%1板≤250>2、≤8752梁、模壳≤875>81003悬臂构件≤275>21003、拆除之前必必必须有拆模模申申请，并并根据据同条件件养护护试块强强度记记录达到到规定定时，技技术负负责人方方可批批准拆模模。4、在拆除模板板板地过程中中，如如发现有有影响响结构安安全的的质量问问题时时，应暂暂停拆拆除工作作，经经研究处处理后后方可继继续拆拆除。5、拆除的模板板板和支撑，模模板及木枋应应及时取钉，分分类堆放并加加以妥善保管管，防止模板板损坏或变形形与锈蚀，以以便下次使用用。6、拆模时，现现现场要有专专人人负责监监护，禁禁止无关关人员员进入拆拆模现现场，禁禁止拆拆模人员员在上上下同一一垂直直面上作作业，防防止发生生人员员坠落和和物体体打击事事故。7、各类模板拆拆拆除顺序和和方方法，根根据模模板设计计的规规定进行行，按按先支的的后拆拆，后支支的先先拆，先先拆非非承重的的模板板，后拆拆承重重的模板板及支支架的顺顺序进进行拆除除。8、大面积模板板板拆除作业业前前，在作作业区区周边设设围档档和醒目目标志志，拆下下的模模板应及及时清清理，分分类堆堆放，不不准留留有悬空空模板板，防止止突然然落下伤伤人。九、钢管架支撑撑撑计算书书1．计算参数结构楼板厚15550mm，梁宽b=35500mm，梁高h=90000mm，层高7.000m，结构表表面面考虑隐隐蔽；；模板材材料为为：夹板板底模模厚度18mm，侧模厚厚度18mm；梁边至至板板支撑的的距离离0.733m；板弹性性模模量E=600000N//mmm2，木材弹弹性性模量E=900000N//mmm2，抗弯强强度fm=1133.000N//mm2，抗剪强强度fv=11..40NN/mmm2；支撑采采用用Φ48碗扣式钢钢管:横向间距距6000mm，纵向间间距12000mmm，支架立立杆杆的步距h=1..220m；钢管直直径48mm，壁厚3..55mm，截面积积4..89ccm22，回转半半径i=1.5588cm；钢管重重量量0.055338kNN/mm。钢材弹弹性性模量E=220060000NN/mmm2，抗弯强强度f=20055.000N//mm22,抗剪强度fv=11225.000NN/mmm2。2．梁底模验算算算（1）梁底模及及支支架荷载计计计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.33kkN/mm2×(00.335+1..500)×11.2==0..677kNN/m②砼自重2244.0kNN/mm3××00.355××00.990××1..2=99.007kNN/m③钢筋荷载1..55kN//m33×0..35×0..900×1.22==0..577kNN/m④振捣砼荷载2.00kkN/mm2×00.335×1.44==0..988kNN/m梁底模和支架承承承载力计计算组组合①＋②＋③＋④qq1==111.229kNN/m梁底模和龙骨挠挠挠度验算算计算算组合(①＋②＋③)/1..22q2=88.559kNN/m（2）底模板验验算算第一层龙骨间距距距L=30000mm，计算跨跨数5跨；底模模厚厚度h=188mmm，板模宽宽度b=35500mm。W=bh2///6=33500×1882//6=1189900mmm33，I=bbhh3/112==3500×1183//122=17701100mmm44。1）抗弯强度验验验算弯矩系数KM===-0..1005Mmax=KMMMq1LL2=--0..1055×111.229××30002==-10066691NN.mmm=--0..11kkN..mσ=Mmax///W=100666911/1189000==5.665NN/mmm2梁底模模模抗弯强强度σ=5.6655N/mmm22＜fm=1133.000N//mm22,满足要求求。2）抗剪强度验验验算剪力系数KV===0.66066Vmax=KVVVq1LL=00.6006××11..299×3000==20553NN=2..055kNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×220053//(22×3550××18))=00.499N//mm22梁底模抗剪强度度度τ=0.4499N/mmm22＜fv=11..40NN/mmm2,满足要求求。3）挠度验算q2=8.5999kN//m；挠度系系数Kυ=0.66444υmax=Kυυυq2L44//(1000EEI)==0..6444×88.599×330044/((100××660000×117011000)=00.444mmm[υ]=L/22550=30000/22500=1..200mm梁底模模模挠度υmax==00.444mmm＜[υ]=1..220mmm,满足要求求。计算简简简图及内内力图图如下图图：（3）第一层龙龙骨骨验算碗扣式钢管横向向向间距L=60000mm，C=35500mm、γ=3500//6000=00.58。第一层龙骨采用用用木枋b=800mmm，h=80mmm；W=bhh22/6==800×8002//6=8853333mmm33；I=bhh33/122=880×88033/122=3341333333mmm4。1）抗弯强度验验验算a、梁传荷载载计计算q=q1×第一一一层龙骨骨间距距/梁宽=11..229×33000/3550==9.668kkN/mmMq=qcL(((2-γ)/8==99.688×3350//10000××6000/110000×((2--0.558))/8==0..36kkN..mb、板传荷载载计计算P板重量=1...2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=111.2××(00.155×225+00.330)++1..4×22.550=88.336kNN/mm2板传递到第一层层层龙骨的的荷载载P=36655/100000×3000//10000××8.336==0.992kkNa=0.5×××(L--c))=0..5××(6000--3500)==12550000mm，Mp=PP××a=00.992×11255.000=00.122kNN.mMmax=Mqqq＋Mp=((00.366+00.122)××1066=448000000N.mmm==0.448kkN.mmσ=Mmax///W=488000000/8853333==5.663NN/mmm2第一层层层龙骨抗抗弯强强度σ=5.6633N/mmm22＜fm=1133.000N//mm22,满足要求求。2）抗剪强度验验验算Vmax=0...5×qq×梁宽＋P=0..55×9..688×3550//10000++0.992==2.661kkNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×22..61××10000//(22×800×880)==0..61NN/mmm2第一层层层龙骨抗抗剪强强度τ=0.6611N/mmm22＜fv=11..40NN/mmm2,满足要求求。3）挠度验算q’=q2×第第一一层龙骨间间间距/梁宽=8.5599×3000//3500=77.366N//mmυq=q'cLLL3×(88--4γ2＋γ3)/((3384EEI))=7.3666×3550××60003××(8-4××00.5882++0.55833)/((3884×990000×3341133333))=0..322mmυp=PaL222×(3--44×(aa/LL)2))/((24EII))=0.9222×100000×1225××60002××(3-4×00.2212))/((24×990000××3441333333)=00.116mmmυmax=υqqq＋υp=0..332+00.116=00.448mmm[υ]=L//2550=6600//2550=22.440mmm第一层龙骨骨挠挠度υmax==00.488mmm＜[υ]=2..440mmm,满足要求求。计算简图图图及内力力图如如下图：：（4）第二层龙龙骨骨验算碗扣式钢管纵向向向间距12000mmm，计算跨跨数1跨；第二二层层龙骨采采用单单枋b=800mmm，h=800mmm；W=1×80×××8022/66=8553333mmm3，I=1××880×88033/122=3341333333mmm4；1）抗弯强度验验验算P=V=1/222×q×梁宽＋P=0..55×9..688×3550//10000++0.992==26009NN=2..611kN弯矩系数KM===0Mmax=KmmmPL==0××2.661××10000××12000==0N..mmm=0kkN..mσ=Mmax///W=0//8853333==0N//mmm2第二层龙龙龙骨抗弯弯强度度σ=0N//mmm2＜fm=1133.000N//mm22,满足要求求。2）抗剪强度验验验算剪力系数KV===0Vmax=KVVVP=00×22.611=00kNτ=3Vmaxxx/(2bbhh)=33×00×100000/((2××80××800)=00N//mm22第二层龙骨抗抗抗剪强度τ=0N//mmm2＜fv=11..40NN/mmm2,满足要求求。3）挠度强度验验验算挠度系数Kυ===0P'=V=1///2×qq×梁宽＋P板传=0.55××7.336××3500/110000+00.922=22.211kNNυmax=KKKυP’L3/（100EEI）=0×22..21××10000××1220033/((100××990000×3341333333)==0mmm[υ]=L/22550=122200//2550=44.880mmm第二层龙骨骨挠挠度υmax==00mm＜[υ]=4..880mmm,满足要求求。计算简图及内力力力图如下下图：：3.支撑强度度度验算(1)荷载计算算算传至每根碗扣式式式钢管立立柱最最大支座座力的的系数为为0每根钢管承载NNNQK11==0×226110=00N碗扣式钢管重量量量0.055338kNN/mm,立杆重量=0.055338×55.11×100000=2774NN水平拉杆5层,,,拉杆重量=5×11..80××0..04000==3600N支架重量NGkkk=立杆重量+水平拉杆杆重重量=2744++3600=6634NN钢管轴向力N＝＝＝1.2NNGGK+NNQKK=1..2××6344+00=7661NN(2)碗扣式式式钢管立立杆长长细比验验算L0=h+2aaa=1..200+2××0..15==1..50mm,钢管的i=1..558cmm,λ=L0//ii=1550..00//1..58==944.944钢管立杆长细比比比94.994＜230,满足要求求。(3)碗扣式式式钢管立杆杆稳稳定性验验算=0.626,,,P=NN/((A)=76611/(00.6626××4889.000))=2..499N/mmm22钢管立杆稳定性性性计算2.499NN/mmm2＜205..000N//mmm2,满足要求求。4.支撑支承面面验验算碗扣式钢管立杆杆杆设配套套底座座200××1100mmm,,支承面为为（按按C15考虑）混混凝凝土楼板,楼板厚=1200mmm,上部荷载载为为：F=0..776kNN（1）支承面受受冲冲切承载力力力验算βS=2.0000,ft==00.911N//mm22,hhO=11200-155=1105mmm,,η=0.4＋1.2/βS=1..000σpc,m=000N/mmm22,Umm=22×(22000+1005))+2××(1100++1005)==10020mmm,,βh=1..000(0.7βhft＋0.15σpc,mm)ηUmhOO=[(0.7×××1×00.991+00.115×00)××1.000××10220××1055]//10000==68..222kN钢管支承面受冲冲冲切承载载力68.2222kN＞0.766kkN,满足要求求。(2)支承面局局部部受压承承载力力验算Ab=(0.2220+22×00.100)××(0..100×3))=00.122m22,All=00.200×00.100=00.022m22βl=(Ab///Al)00..5=22.445,ffccc=0..855×722000=611200kN//m22,ω=0.7755ωβlfccAAll=0.7775×22×661200×00.022=1183..600kN支承面局局局部受压压承载载力F=18833.600kNN＞0.766kkN,满足要求求。5.侧模板验算算（1）荷载计算算1）新浇砼的侧侧侧压力F1=0.2222γ×2000/（T+15）β1β2V1//22=0.22×2224.000××4.444××1.220××1.115××2.00000.5==455.755kNN/m22(γ=24.00β1=1..220β2=1..115V==2.00T=330..0℃)F2=γH=2224×梁高=24××00.900=221.660kkN/mm2F1、F2两者者取小值F=221..60kkN//m2，有效压压头头高度=F/γ=0.9900m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的的的侧压力F211..60kNN//m2γG=1..2225..992kNN//m2②振捣混凝土产产产生的荷载载Q2K4..000kNN//m2γQ=1..45.6600kNN//m2梁侧模和侧肋强强强度荷载载组合合①+②311..52kkN//m2梁底模和侧肋挠挠挠度验算算计算算荷载①/1.221..660kNN/mm2（2）侧模板强强度度验算取竖肋间距L===3000mmm，计算跨跨数5跨；木模模板板厚度h=188mmm；W=bh2/666=7550××1822/66=4005000mmm3，I=bhh33/122=7750××1883/112==36445000mmm4。1）抗弯强度验验验算弯矩系数KM===-0..1005q=31.5222×(99000-1550))/100000=233.664kNN/mm=233.664N//mmmMmax=KMMMqL22=--0.11055×233.664×330002=--22233998NN.mmm=--0.222kkN.mmσ=Mmax///W=222333988/4405000==5.552NN/mmm2侧模抗弯弯弯强度σ=5.5522N/mmm22＜fm=1133.000N//mm22,满足要求求。2）抗剪强度验验验算抗剪系数KV===0.66066Vmax=KVVVqL==0..6066×223.664××3000/110000=44.300kNNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×44..30××10000//(22×188×7750))=00.488N//mm22侧模模模抗剪强强度τ=0.4488N/mmm22＜fv=11..40NN/mmm2,满足要求求。3）挠度验算q，=21.6600×(90000-11500)/110000=116..20kkN//m=116..20NN/mmm，挠度系系数Kυ=0.66444挠度υmax==Kυυq，L4/11000EII=00.6444××16..200×300044/(11000×600000×36645500))=00.399mmm[υ]=L/22550=30000/22500=1..200mm侧模挠度υmaaax=00.339mm＜[υ]=1..220mmm,满足要求求。计算简图及内力力力图如下下图：：（3）对拉螺栓栓计计算Fs=0.9555×(γGF+γQQ2k）=0.9955×311.552=229..94kkN//m2;设1排对拉螺螺栓栓，螺栓栓横向向间距a=60000mm==0..60m，竖向间间距b=(99000-11500)/22=3375mmm==0.338mm，N=abbFFs=00.660×00.338×229..94==6..83kkN；对拉螺螺栓φ12,容许拉力[Ntbb]]=122.990kNN对拉螺栓受力666.833kNN＜容许拉拉力12.9900kN,满足要求求。（4）侧肋强度度验验算计算跨度37555mm；跨数2跨。木枋枋尺尺寸b=8800mm，h=800mmm；W=bh2///6=880××8022/66=8553333mmm3，I=bhh33/122=880×88033/122=3341333333mmm4。1）抗弯强度验验验算q=31.5222×3000//10000==9.446NN/mm；弯矩系系数KM=-00..1255Mmax=KMMMqL22=--0.11255×9..466×377522=-116662899N..mm==-00.177kNN.mσ=Mmax///W=166662899/8853333==1.995NN/mmm2侧肋抗弯强度度度σ=1.9955N/mmm22＜fm=1133.000N//mm22,满足要求求。2）抗剪强度验验验算剪力系数KV===0.62255Vmax=KVVVqLL==0.66255×9..466×3775//10000==2.222kkNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×22..22××10000//(22×800×880)==0..52NN/mmm2侧肋肋肋抗剪强强度τ=0.5522N/mmm22＜fv=11..40NN/mmm2,满足要求求。3）挠度验算q，=21.6600×30000/100000=6..488N/mmm；挠度系系数Kυ=0.52211挠度υmax==Kυυq，L4/11000EII=00.5221××6.448××37554//(1000××90000××341133333))=00.022mmm[υ]=L/22550=37775/22500=1..500mm侧肋挠度υmmmax=00..02mmm＜[υ]=1..550mmm,满足要求求。计算简简简图及内内力图图如下图图：6.计算结果第一层龙龙龙骨80×8800mm木枋@3000mmm，第二层层龙龙骨80×8800mm单木枋@6000mmm；碗扣式式钢钢管立杆杆纵向向@120000mm，碗扣式式钢钢管立杆杆横向向@600mmm，底模厚厚度18mm；竖肋80×8800mm木枋@3000mmm，对拉螺螺栓1排φ12,横向间距600mmm，采用双双钢钢管作为为横檩檩，用蝴蝴蝶扣扣与对拉拉螺栓栓联结,侧模厚度18mm。十、850×88550柱模板支支撑撑计算书书(一)、柱模板板基本本参数柱模板的截面面面宽度BB==850mmmm，B方向对拉拉螺螺栓2道，柱模板的截面高高高度H==8500mm，H方向对拉拉螺螺栓2道，柱模板的计算高高高度L==70000mmm，柱箍间距计算跨跨跨度d==400mmmm。柱箍采用双钢管管管Ф48×33..5mmm。柱模板竖楞截面面面宽度800mmm，高度度80mmm。BBB方向竖楞楞4根，H方向竖楞楞4根。柱模板支撑计算算算简图(二)、柱模板板荷载载标准值值计算强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载设计值值；挠挠度验算算只考考虑新浇浇混凝凝土侧压压力产产生荷载载标准准值。新浇混凝土侧压压压力计算算公式式为下式式中的的较小值值:其中c——混混混凝土的的重力力密度，取取224.00000kN//m33；t——新浇浇混凝土的初初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝凝土的入模温温温度，取2200.0000℃℃；V——混凝凝土的浇筑速速速度，取22..5000m//h；H——混凝凝土侧压力计计计算位置处处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取3..0000mm；1——外加剂剂影响修修正系系数，取取1..0000；2——混凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取0.85500。根据公式计算的的的新浇混混凝土土侧压力力标准准值F1=40.0000kN//m22倒混凝土时产生生生的荷载载标准准值F2=3.000kkN/mm2。(三)、柱模板板面板板的计算算面板直接承受模模模板传递递的荷荷载，应应该按按照均布布荷载载下的三三跨连连续梁计计算，计计算如下下面板计算简图面板的计算宽度度度取柱箍箍间距距0.400mm。荷载计算值qqq=1..2×440..00××0..4000+11.4××3..00××0..4000=220.888kkN/mm面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=4000.000×11.800×11.800/66=211.660ccm33；I=4000.000×11.800×11.800×11.800/112=119..44cmm4；(1)抗弯强度度度计算f===M/W<<[[f]其中f————面板的抗抗弯弯强度计计算值值(N/mmm2)；M——面面面板的最最大弯弯距(N.mmm))；W——面面面板的净净截面面抵抗矩矩；[f]]]——面板的抗抗弯弯强度设设计值值，取155..0N//mmm2；M=0.11000ql2其中q————荷载设计计值值(kN/mm))；经计算得到MMM=0..11×(11.22×400.000+11.44×3..000×0..400)×00.227×00.227=00.116kkN..m经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=0.1166×1000000000/2216000..00==7..22N//mm2面板的抗弯强度度度小于15.0000N/mmm^^2,满足要求求。(2)抗剪计算算算T=3Q///2bhh<<[TT]其中最大剪力力力Q=0.66××(1..2××40..000×0..400+1..4××3.000××0.440))×0..277=3..422kN截面抗剪强度度度计算值TT=3×334420..000/(22×4400..000×188.000)==0..71NN/mmm2截面抗剪强度度度设计值[[T]==1..40NN/mmm2面板的抗剪强度度度小于1.400NN/mmm^22,满足要求求。(3)挠度计算算算v===0..6777qll4/11000EII<<[vv]=ll//2550面板最大挠度计计计算值vv=0.66667×116..00××2773.00^44/(11000×600000.0××19944000..0)==0..51mmm面板的最大挠度度度小于1.09922mm,满足要求求。(四)、竖楞木木方的的计算竖楞木方直接承承承受模板板传递递的荷载载，应应该按照照均布布荷载下下的三三跨连续续梁计计算，计计算如如下竖楞木方计算简简简图竖楞木方的计算算算宽度取取BB、H两方向向最最大间距距0..27mm。荷载计算值qqq=1..22×400.000×00.227+11.44×3..000×0..277=144.225kkN//m按照三跨连续梁梁梁计算，最最大大弯矩考考虑为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:最大弯矩M=00.11ql2=0.1××114.225××0.440××0.440==0.223kkN.m最大剪力Q===0.6××00.400×114.225==3.442kkN最大支座力NNN=1.11××0.440××14..255=6..277kN截面力学参数为为为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=888.000×88.000^22/6==855.333ccm3；I=888.000×88.000^33/122=3341..333cmm4；(1)抗弯强强强度计算算抗弯计算强度fff=0.2233×100^66/8553330.000==2.667NN/mmm2木方抗弯强度小小小于13.0000N/mmm^^2,满足要求求。(2)抗剪计算算算最大剪力的计算算算公式如如下::Q=0.66qll截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q//2bbh<<[[T]截面抗剪强度计计计算值TT==3×344220.224//(2××800.000×880.000))=0..800N/mmm22木方抗剪强度小小小于1.600NN/mmm^22,满足要求求。(3)挠度计算算算最大变形v=000.6667××14..255×4000..00^^4//(1000××95000..00××3441333000.000)==0.006mmm木方挠度小于111.6000mmm,满足要求求。(五)、B方向向柱箍的计算算算柱箍材料采用双双双钢管Ф48×33..5mmm截面抵抗矩W===1011600.000mmm3截面惯性矩I===24338000.000mmm4竖楞木方传递到到到柱箍的的集中中荷载PP：P===(1.2××440.000××1.44×33.000)××0×00.440=55.771kkN柱箍按照集中荷荷荷载作用用下的的连续梁梁计算算。集中荷载P取木木木方传递递力。支撑材料计算简简简图经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..32kkN..m最大变形Vmaaax=0..113mmm最大支座力QQQmaxx=77.011kNN抗弯计算强度fff=0.3322×100^66/1001660.000==31..799N/mmm22支撑双钢管的抗抗抗弯强度度小于于205NN//mm^^2,,满足要求求。(六)、B方向向对拉螺栓的的的计算计算公式:N<[N]]]=faa其中N————对拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——对对对拉螺栓栓有效效面积((mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉拉强度设计计值值，取17700N/mmm22；对拉螺栓的直径径径(mm)::166.000对拉螺栓有效直直直径(mm)::133.555对拉螺栓有效面面面积(mm2):AA==1444对拉螺栓最大容容容许拉力力值((kN)::[N]]=224.550对拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N==77.011对拉螺栓强度验验验算满足足要求求!(七)、H方向向柱箍的计算算算竖楞木方传递到到到柱箍的的集中中荷载PP：P=(((1.2××440.000××1.44×33.000)××0×00.440=55.771kkN柱箍按照集中荷荷荷载作用用下的的连续梁梁计算算。集中荷载P取木木木方传递递力。支撑材料计算简简简图经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..32kkN..m最大变形Vmaaax=0..113mmm最大支座力QQQmaxx=77.011kNN抗弯计算强度fff=0.3322×100^66/1001660.000==31..799N/mmm22支撑双钢管的抗抗抗弯强度度小于于205NN//mm^^2,,满足要求求。(八)、H方向向对拉螺栓的的的计算计算公式:N<[N]]]=faa其中N————对拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——对对对拉螺栓栓有效效面积((mmm2)；f——对对对拉螺栓栓的抗抗拉强度度设计计值，取取1770N//mmm2；对拉螺栓的直径径径(mm)::166.000对拉螺栓有效直直直径(mm)::133.555对拉螺栓有效面面面积(mm2):AA==1444对拉螺栓最大容容容许拉力力值((kN)::[N]]=224.550对拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N==77.011对拉螺栓强度验验验算满足足要求求!118258///5400000=2..199十二、楼梯顶模模模板支撑撑安全全计算1.计算参数结构板厚12000mm，层高8.0000m，结构表表面面考虑隐隐蔽；；模板材材料为为：夹板板底模模厚度188mm；板弹性性模模量E=600000N/mmm2,木材弹性性模模量E=900000N/mmm2,抗弯强度fm=13.0000N/mmm2,顺纹抗剪剪强强度fv=1.400N//mm2；支撑采采用Φ48×33..5mmm碗扣扣式钢管管：横横向间距距15500mmm,纵向间距距9000mm,支撑立杆杆的的步距h=1.8800m；钢管直直径径48mm,壁厚3.55mm,截面积4..889cm2,回转半径i=1.5588cm；钢材弹弹性性模量E=20660000N//mmm2，抗弯强强度f=2055..00N//mm2,抗剪强度fv=125..000N/mm2。2.楼板底模验验算算（1）底模及支支架架荷载计算算算荷载类型标准值单位计算宽度度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.3300kkN/mm2×11..0×11.2=0.336kNN/mm②砼自重24..000kkN/mm3×11..0×0..122×1..2==33.466kN//m③钢筋荷载1.1100kkN/mm3×11..0×0..122×1..2==00.166kN//m④施工人员及施施施工设备荷荷载载1..000kkN//m2×11.0×1.44==1..400kkN//m底模和支架承载载载力计算算组合合①＋②＋③＋④q1=5..337kkN//m底模和龙骨挠度度度验算计计算组组合(①＋②＋③)q2=3..997kNN/m（2）楼板底模模板板验算第一层龙骨间距距距L=3000mm，计算跨跨数数5跨。底模模厚厚度18mm,板模宽度=10000mm；W=bh2///6=100000×11822/6=55440000mmm3，I=bhh3/12==10000××1883/12==448600000mm4。1）内力及挠度度计计算a.①＋②＋③③＋④荷载支座弯矩系数KKKM=-0.11005M1=KMq11LL2=-0.11005×55.337×330002=-5007747N..mmm剪力系数KV===0.60066V1=KVq11LL=0.66006×55.337×33000=9776NNb.①＋②＋③③荷载支座弯矩系数KKKM=-0.11005M2=KMq22LL2=-0.11005×33.997×330002=-3775517N..mmm跨中弯矩系数KKKM=0.07788M3=KMq22LL2=0.07788×3..977×300022=2788669N.mmmm剪力系数KV===0.60066V2=KVq22LL=0.66006×33.997×33000=7222NN挠度系数Kυ===0.64444υ2=Kυq22LL4/(10000EI))=00.6444××(3..977/1..2))×300044/(10000×600000×48860000))=00.066mmmC施工人员及施施施工设备荷荷载载按1.0000kN（按作用用在在边跨跨跨中计计算）计算荷载P=111.4××1..00==1..40kNN,计算简图图如如下图所所示。跨中弯矩系数KKKM=0.22000M4=KM×PPLL=0.2200××1..40××10000××3000=8840000N..mmm支座弯矩系数KKKM=-0..1100M5=KM×PPLL=-0..1000×11.400×110000×3300==-4420000NN.mmm剪力系数KV===0.66000V3=KVP==00.60000×1..400=0..844kN挠度系数Kυ===1.44566υ3=KυPLL33/(10000EI))=11.4556××(1..400/1..4))×100000×300033/(10000×600000×48860000))=00.133mmm2）抗弯强度验验算算M1=-5077477N.mmmM2＋M5=--7951777N.mmmM3＋M4=111186999N.mmm比较M1、M22＋M5、M3＋M4，取其绝对对值值大的作为为为抗弯强强度验验算的弯弯矩。Mmax=111118699NN.mmm=00.111kNN.mσ=Mmax///W=111118699/5540000==2.007NN/mmm2楼板底模抗弯强强强度σ=2.0077N/mmm22＜fm=13..000N//mmm2,满足要求求。3）抗剪强度验验验算V1=976NNV2+V3==7722+88840==15562NN比较V1、V22＋V3，取其绝对对值值大的作为为为抗剪强强度验验算的剪剪力：：Vmax=155562N==11.566kNNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×155662/((2××10000××18))=00.133N//mm2楼板底底底模抗剪剪强度度τ=0.1133N/mmm22＜fv=1.4400N/mmm22,满足要求求。4)挠度验算υmax=0...06+00..13==0..19mmm[υ]=3000//2500=1..200mm楼板底模挠度υυυmax=00..19mmm＜[υ]=1..220mmm,满足要求求。计算简图及内力力力图如下下图。(3)第一层龙龙龙骨验算算钢管横向间距1115000mmm,第一层龙龙骨骨间距30000mm,计算跨数数2跨；第一层龙骨采用用用木枋b=80mm,,hh=80mm；W=bh2/666=80××8802/6=88553333mmm3,I=bbhh3/12==800×8003/12==3341333333mm4。1)抗弯强度验验算算q=q1×第一一一层龙骨骨间距距/计算宽度=5.377××3000/110000=11.611kNN/m弯矩系数KM===-0.11225Mmax=KMMMqL2=-0.11225×11.661×1150002=-455228133N..mm==-00.455kNN.mσ=Mmax///W=445528113//8533333=5..311N/mmm2第一层龙骨抗弯弯弯强度σ=5.3311N/mmm22＜fm=13..000N//mmm2,满足要求求。2)抗剪强度验验算算剪力系数KV===0.62255Vmax=KVVVqL=0..6625××1..61××15500==15509NN=11.511kNNτ=3Vmaxxx/（2bh）=3×155009/((2××80××800)=00.335N/mmmm2第一层龙骨抗剪剪剪强度τ=0.3355N/mmm22＜fv=1.4400N/mmm22,满足要求求。3)挠度验算q’=q2×第第一一层龙骨间间间距/计算宽度=3.977//1.22×3300//10000==0..99kkN//m=00.999N/mmmm,挠度系数Kυ=0.52211υmax=KKKυq’L4/(10000EI))=00.5221××0.999××1500044/(10000×900000×3441333333)==0.885mmm[υ]=150000/25000=6..000mm