高支模工程板模板扣件式组合钢模板计算书

PAGEPAGE37第一节、工程概概况一、工程概况工程基本情况工程名称天津碧桂园凤凰凰凰酒店工程地点天津塘沽区响螺螺螺湾商务务区周边环境建筑面积（300006446mm2）300646建筑高度（m）98基础形式主体结构框架抗震等级抗震设防烈度地上层数26地下层数2标准层层高（mmm）3.4高支模层结构情情情况高支模所在层1脚手架挂密目安安安全网有高支模层底标高高高（m）0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高高高（m）9梁板砼强度等级级级C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mmmm）200普通板厚（mmmm）120最大柱截面尺寸寸寸（mm）1000×122200普通柱截面尺寸寸寸（mm）600×80000最大梁跨（m）9普通梁跨（m）8.2最大梁断面尺寸寸寸（mm）500×160000普通梁断面尺寸寸寸（mm）370×80000高支模下方层结结结构情况况高支模所在层1脚手架挂密目安安安全网有高支模层底标高高高（m）0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高高高（m）9梁板砼强度等级级级C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mmmm）200普通板厚（mmmm）120各责任主体名称称称建设单位天津碧桂园凤凰凰凰酒店有有限公公司设计单位天津市建筑设计计计院施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师师师主要特点：根据据据《危险险性较较大的分分部分分项工程程安全全管理办办法》（建建建质[200099]87号）规定定，本本模板工工程属属高大模模板工工程。难点：工期紧，场场地狭窄，梁梁板钢筋密，砼砼振捣困难。重点：确保高支支支模稳定定，安安全，无无事故故。钢筋筋砼结结构质量量满足足要求。【计算书】板模板（扣件式式式）组合合钢模模板计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》JGJ11662-2200082、《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ1130－201113、《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214--200014、《混混凝土结结构设设计规范范》GB5000010--200105、《建建筑结构构荷载载规范》GB55000099-2201226、《钢钢结构设设计规规范》GB55000177-220033一、工程属性性性新浇混凝土楼板板板名称B2，标高9..000m新浇混凝土楼板板板板厚(mm)150新浇混凝土楼板板板边长L(m))6新浇混凝土楼板板板边宽B(m))5二、荷载设计计计施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k当计算面板和小小小梁时的的均布布活荷载(kN/mm2)2.5当计算面板和小小小梁时的的集中中荷载(kN)2.5当计算主梁时的的的均布活活荷载载(kN/mm2)1.5当计算支架立柱柱柱及其他他支承承结构构构件时时的均布布活荷荷载(kN/mm2)1面板及其支架自自自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.3面板及小梁0.5楼板面板0.75面板及其支架1.1新浇筑混凝土自自自重标准准值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)1.1风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.30.22风压高度变化系系系数μz0.9风荷载体型系数数数μs0.8三、模板支撑撑撑体系设计计模板支架高度(((m)5水平拉杆步距hhh(mmm)1800面板铺设方式平行长边面板长向接缝方方方式端缝齐平立柱横向间距lllb(mm)900小梁一端悬挑长长长度(mm)250设计简简简图如下下：模板设计平面图图图模板设计剖面图图图(楼板长向)模板设计剖面图图图(楼板宽向)四、面板验算算算1号面板长度lll(mm))1500面板块数4悬臂长(mm)))300小梁间距(mmmm)900面板宽度b(mmmm)500面板厚度(mmmm)3荷载设计值折减减减系数0.95面板截面惯性矩矩矩I(cmm4)47.5面板截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.46面板抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205面板弹性模量EEE(N//mmm2)206000面板长长长向接缝缝方式式为端缝缝齐平平，根据据《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214，4.3..5和4.4..4条，面板板强强度及挠挠度验验算，宜宜以单单块面板板作验验算对象象，取取最不利利情况况验算，根根据据《建筑筑施工工模板安安全技技术规范范》JGJ11662-220008，5.2..1条，面板板可可按简支支梁计计算。所所以面面板受力力简图图如下：：1、强度度度验算q1＝＝＝0.955××0.99maax[11.22×(GG1kk+(G3kk+G2k)×hh))+1..4QQ1k，1.355((G1k+((GG3k+G2k)×hh))+1..4××0.77Q11k]×bb==0.995××0.99maax[11.22×(00.33+(11.11+244)××0.115))+1..4××2.5，1.355××(0..3++(1..1++24))×00.155)++1.44×00.7××2..5]×00.5==3..58kkN//mq2＝＝＝λ×0.99××1.22×GG1k×b＝0.955××0.99×11.2××0..3×00.55=0..155kN//mp＝λλλ×0.99××1.44×QQ1k＝0.955××0.99×11.4××2..5＝2.999kkNM1===q1l2/8=33..58××0..92/8=00..36kkN··mM2===q2l2/8+ppll/4==0..15××0..92/8+22..99××0..9/44=00.699kNN·mM3===maxx[qq1l2/2，q2l2/2+ppll]=mmaxx[3..588×0..322/2，0.155××0.332/2+22..99××0..3]==0..9kNN·mmMmaaax＝max[[00.36，0.69，0.9]]==0..9kkN·mmσ＝MMMmax/W＝0.9××1106/1044660＝86.4499N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、挠度度度验算q＝(((G1k+(GG3k+G2k)×hh))×b==(00.3++(11.1++244)×00.115)××0..5=22.003kNN/mm跨中νννmax＝5ql4/(38844EI)＝5×2..003×990004/(38844×20060000××47750000))＝0.188mmm≤1.5mmmm悬臂端端端νmax＝ql4/(8EEII)＝2.033××30004/(8××220600000×47750000)＝0.022mmm≤1.5mmmm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁类型钢管小梁材料规格(((mm)Ф48×3小梁抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125小梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78因[BBB/lb]取整＝[500000/9000]]取整＝5，按四等等跨跨连续梁梁计算算，又因因小梁梁较大悬悬挑长长度为250mmm，因此需需进进行最不不利组组合，计计算简简图如下下：1、强度度度验算q1＝＝＝0.955××0.99maax[11.22(G1kk+(GG3k+G2k)×hh))+1..4QQ1k，1.355((G1k+((GG3k+G2k)×hh))+1..4××0.77Q11k]×bb==0.995××0.99×mmax[[1..2×((0..5+((1..1+224))×0..155)+11.44×2..5，1.355××(0..5++(1..1++24))×00.155)++1.44×00.7××2..5]××0..75//1＝5.533kkN/mm因此，q1静＝0.955××0.99×11.2××(GG1k+(GG3k+G2k)×hh))×b＝0.955××0.99×11.2××(00.5++(11.1++244)×00.115)××0..75//1＝3.288kkN/mmq11活＝0.955××0.99×11.4××Q11k×b＝0.955××0.99×11.4××2..5×00.775/11=22.244kNN/mq2＝＝＝0.955××0.99×11.2××G11k×b＝0.955××0.99×11.2××0..5×00.775/1＝0.388kkN/mmp＝000.955×00.9××1..4×QQ1kk/1＝0.955××0.99×11.4××2..5/1＝2.999kkNM1＝＝＝0.10077q1静L2+0.11221q1活L2＝0.10077×3..288×0..922+0.11221×22.224×00.992＝0.5kkNN·mM2＝＝＝max[[00.0777qq2L2+0.2211pL，0.10077q2L2+0.11881pLL]＝max[[00.0777××0.338××0.992+0.2211×2..999×0..9，0.10077×0..388×0..922+0.11881×22.999×00.99]＝0.599kkN·mmM3＝＝＝max[[qq1L12/2，q2L12/2+ppLL1]=maaxx[5..533×0..2552/2，0.388××0.22522/2+22..99××0..25]＝0.766kkN·mmMmaaax＝max[[MM1，M2，M3]＝max[[00.5，0.59，0.766]＝0.766kkN·mmσ＝MMMmax/W＝0.766××106/44990＝169..33N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算V1＝＝＝0.60077q1静L+0..662q1活L＝0.60077×3..288×0..9++0.662××2.224××0.9＝3.055kkNV2＝＝＝0.60077q2L+0..6681p＝0.60077×0..388×0..9++0.66811×2..999＝2.255kkNV3＝＝＝max[[qq1L1，q2L1+p]＝max[[55.533×00.25，0.388××0.225++2.999]]＝3.099kkNVmaaax＝max[[VV1，V2，V3]＝max[[33.05，2.25，3.099]＝3.099kkNτmaaax＝2Vmaxx/A==2×33.009×110000/44244＝14.5577N/mmm22≤[τ]＝125NN//mm2满足要要要求！3、挠度度度验算q＝(((G1k+(GG3k+G2k)×hh))×b//1==(0..5++(244+11.1))×00.155)××0.775//1＝3.2kkNN/m跨中νννmax＝0.63322qL4/(10000EI))=00.6332××3.22×99004/(10000×20060000××10078000))＝0.6mmm≤[ν]＝l/4000＝900//4400＝2.255mmm悬臂端端端νmax＝qL4/(8EEII)=33.22×255044/(8××220600000×10078800)＝0.077mmm≤[ν]＝l1/400＝250//4400＝0.622mmm满足要要要求！六、立柱验算算算立杆稳定性计算算算依据《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ11330-220111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hhhd(mm)1500立杆伸出顶层水水水平杆中中心线线至支撑撑点的的长度a(mmm))200顶部立杆计算长长长度系数μ11.386非顶部立杆计算算算长度系系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积AAA(mmm2)424立柱截面回转半半半径i(mmm))15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49立柱抗压强度设设设计值[f]((NN/mmm2)2051、长细细细比验算算顶部立立立杆段：l01=kμ1(hd+2a))==1×11.3386××(115000+22×2000))=266333.4mmm非顶部部部立杆段段：l02=kμ2h=11××1.77555×188000=311599mmλ=lll0/i=331159//155.9==1998.668≤[λ]=21100长细比比比满足要要求！！2、立柱柱柱稳定性性验算算顶部立立立杆段：l01=kμ1(hd+2a))==1.11555×1..3886×((15500++2××2000)==30441..5777mmmλ1＝＝＝l01/i＝30411..5777/115.9＝191..2294，查表得得，φ1＝0.19977Mw＝＝＝0.92×1.44××0.222××0.99×11.82/10＝0.077kkN·mmNw＝＝＝0.955××0.99×[[1.22×((0.755++(244+11.1))×00.155)++0.99×11.4××1]]×0..9××0.775++0.995××0.992×1.44××0.007//0.9＝3.944kkNf＝Nw/(φA)+MMw/W＝39399..54//(00.2××4224)++0..07××1006/44990＝63.0077N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！非顶部部部立杆段段：l02=kμ2h=11..1555×11.7555××18000==36448..6455mmmλ2＝＝＝l02/i＝36488..6455/115.9＝229..4475，查表得得，φ2＝0.13399Mw＝＝＝0.92×1.44××0.222××0.99×11.82/10＝0.077kkN·mmNw＝＝＝0.955××0.99×[[1.22×((1.1++((24+11..1)××0..15))+00.9××1..4×11]××0.99×00.755+00.955×00.92×1.44××0.007//0.9＝4.188kkNf＝Nw/(φA)+MMw/W＝41811..93//(00.144×4424))+00.077×1106/44990＝86.8866N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！七、可调托座座座验算荷载传递至立杆杆杆方式可调托座可调托座承载力力力容许值[N]((kkN)30按上节节节计算可可知，可可调托座座受力力N＝3.944kkN≤[N]＝30kNN满足要要要求！八、立柱地基基基基础验算算地基土类型粘性土地基承载力设计计计值fak(kPa))70立柱垫木地基土土土承载力力折减减系数mf1垫板底面面积AAA(m2)0.1立柱底底底垫板的的底面面平均压压力p＝N/(mmfA)＝4.188//(1××0..1)＝41.8822kPa≤fak＝70kPPaa满足要要要求！板模板（扣件式式式）组合合钢模模板计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》JGJ11662-2200082、《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ1130－201113、《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214--200014、《混混凝土结结构设设计规范范》GB5000010--200105、《建建筑结构构荷载载规范》GB55000099-2201226、《钢钢结构设设计规规范》GB55000177-220033一、工程属性性性新浇混凝土楼板板板名称B2，标高9..000m新浇混凝土楼板板板板厚(mm)120新浇混凝土楼板板板边长L(m))6新浇混凝土楼板板板边宽B(m))5二、荷载设计计计施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k当计算面板和小小小梁时的的均布布活荷载(kN/mm2)2.5当计算面板和小小小梁时的的集中中荷载(kN)2.5当计算主梁时的的的均布活活荷载载(kN/mm2)1.5当计算支架立柱柱柱及其他他支承承结构构构件时时的均布布活荷荷载(kN/mm2)1面板及其支架自自自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.3面板及小梁0.5楼板面板0.75面板及其支架1.1新浇筑混凝土自自自重标准准值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)1.1风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.30.22风压高度变化系系系数μz0.9风荷载体型系数数数μs0.8三、模板支撑撑撑体系设计计模板支架高度(((m)5水平拉杆步距hhh(mmm)1800面板铺设方式平行长边面板长向接缝方方方式端缝齐平立柱横向间距lllb(mm)900小梁一端悬挑长长长度(mm)250设计简简简图如下下：模板设计平面图图图模板设计剖面图图图(楼板长向)模板设计剖面图图图(楼板宽向)四、面板验算算算1号面板长度lll(mm))1500面板块数4悬臂长(mm)))300小梁间距(mmmm)900面板宽度b(mmmm)500面板厚度(mmmm)3荷载设计值折减减减系数0.95面板截面惯性矩矩矩I(cmm4)47.5面板截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.46面板抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205面板弹性模量EEE(N//mmm2)206000面板长长长向接缝缝方式式为端缝缝齐平平，根据据《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214，4.3..5和4.4..4条，面板板强强度及挠挠度验验算，宜宜以单单块面板板作验验算对象象，取取最不利利情况况验算，根根据据《建筑筑施工工模板安安全技技术规范范》JGJ11662-220008，5.2..1条，面板板可可按简支支梁计计算。所所以面面板受力力简图图如下：：1、强度度度验算q1＝＝＝0.955××0.99maax[11.22×(GG1kk+(G3kk+G2k)×hh))+1..4QQ1k，1.355((G1k+((GG3k+G2k)×hh))+1..4××0.77Q11k]×bb==0.995××0.99maax[11.22×(00.33+(11.11+244)××0.112))+1..4××2.5，1.355××(0..3++(1..1++24))×00.122)++1.44×00.7××2..5]×00.5==3..2kNN/mmq2＝＝＝λ×0.99××1.22×GG1k×b＝0.955××0.99×11.2××0..3×00.55=0..155kN//mp＝λλλ×0.99××1.44×QQ1k＝0.955××0.99×11.4××2..5＝2.999kkNM1===q1l2/8=33..2×00.992/8=00..32kkN··mM2===q2l2/8+ppll/4==0..15××0..92/8+22..99××0..9/44=00.699kNN·mM3===maxx[qq1l2/2，q2l2/2+ppll]=mmaxx[3..2××0.332/2，0.155××0.332/2+22..99××0..3]==0..9kNN·mmMmaaax＝max[[00.32，0.69，0.9]]==0..9kkN·mmσ＝MMMmax/W＝0.9××1106/1044660＝86.4499N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、挠度度度验算q＝(((G1k+(GG3k+G2k)×hh))×b==(00.3++(11.1++244)×00.112)××0..5=11.666kNN/mm跨中νννmax＝5ql4/(38844EI)＝5×1..666×990004/(38844×20060000××47750000))＝0.144mmm≤1.5mmmm悬臂端端端νmax＝ql4/(8EEII)＝1.666××30004/(8××220600000×47750000)＝0.022mmm≤1.5mmmm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁类型钢管小梁材料规格(((mm)Ф48×3小梁抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125小梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78因[BBB/lb]取整＝[500000/9000]]取整＝5，按四等等跨跨连续梁梁计算算，又因因小梁梁较大悬悬挑长长度为250mmm，因此需需进进行最不不利组组合，计计算简简图如下下：1、强度度度验算q1＝＝＝0.955××0.99maax[11.22(G1kk+(GG3k+G2k)×hh))+1..4QQ1k，1.355((G1k+((GG3k+G2k)×hh))+1..4××0.77Q11k]×bb==0.995××0.99×mmax[[1..2×((0..5+((1..1+224))×0..122)+11.44×2..5，1.355××(0..5++(1..1++24))×00.122)++1.44×00.7××2..5]××0..75//1＝4.955kkN/mm因此，q1静＝0.955××0.99×11.2××(GG1k+(GG3k+G2k)×hh))×b＝0.955××0.99×11.2××(00.5++(11.1++244)×00.112)××0..75//1＝2.7kkNN/mq11活＝0.955××0.99×11.4××Q11k×b＝0.955××0.99×11.4××2..5×00.775/11=22.244kNN/mq2＝＝＝0.955××0.99×11.2××G11k×b＝0.955××0.99×11.2××0..5×00.775/1＝0.388kkN/mmp＝000.955×00.9××1..4×QQ1kk/1＝0.955××0.99×11.4××2..5/1＝2.999kkNM1＝＝＝0.10077q1静L2+0.11221q1活L2＝0.10077×2..7××0.992+0.11221×22.224×00.992＝0.455kkN·mmM2＝＝＝max[[00.0777qq2L2+0.2211pL，0.10077q2L2+0.11881pLL]＝max[[00.0777××0.338××0.992+0.2211×2..999×0..9，0.10077×0..388×0..922+0.11881×22.999×00.99]＝0.599kkN·mmM3＝＝＝max[[qq1L12/2，q2L12/2+ppLL1]=maaxx[4..955×0..2552/2，0.388××0.22522/2+22..99××0..25]＝0.766kkN·mmMmaaax＝max[[MM1，M2，M3]＝max[[00.45，0.59，0.766]＝0.766kkN·mmσ＝MMMmax/W＝0.766××106/44990＝169..33N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算V1＝＝＝0.60077q1静L+0..662q1活L＝0.60077×2..7××0.99+00.622×22.244×00.9＝2.733kkNV2＝＝＝0.60077q2L+0..6681p＝0.60077×0..388×0..9++0.66811×2..999＝2.255kkNV3＝＝＝max[[qq1L1，q2L1+p]＝max[[44.955×00.25，0.388××0.225++2.999]]＝3.099kkNVmaaax＝max[[VV1，V2，V3]＝max[[22.73，2.25，3.099]＝3.099kkNτmaaax＝2Vmaxx/A==2×33.009×110000/44244＝14.5577N/mmm22≤[τ]＝125NN//mm2满足要要要求！3、挠度度度验算q＝(((G1k+(GG3k+G2k)×hh))×b//1==(0..5++(244+11.1))×00.122)××0.775//1＝2.633kkN/mm跨中νννmax＝0.63322qL4/(10000EI))=00.6332××2.663××90004/(10000×20060000××10078000))＝0.499mmm≤[ν]＝l/4000＝900//4400＝2.255mmm悬臂端端端νmax＝qL4/(8EEII)=22.663×225004/(8××220600000×10078800)＝0.066mmm≤[ν]＝l1/400＝250//4400＝0.622mmm满足要要要求！六、立柱验算算算立杆稳定性计算算算依据《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ11330-220111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hhhd(mm)1500立杆伸出顶层水水水平杆中中心线线至支撑撑点的的长度a(mmm))200顶部立杆计算长长长度系数μ11.386非顶部立杆计算算算长度系系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积AAA(mmm2)424立柱截面回转半半半径i(mmm))15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49立柱抗压强度设设设计值[f]((NN/mmm2)2051、长细细细比验算算顶部立立立杆段：l01=kμ1(hd+2a))==1×11.3386××(115000+22×2000))=266333.4mmm非顶部部部立杆段段：l02=kμ2h=11××1.77555×188000=311599mmλ=lll0/i=331159//155.9==1998.668≤[λ]=21100长细比比比满足要要求！！2、立柱柱柱稳定性性验算算顶部立立立杆段：l01=kμ1(hd+2a))==1.11555×1..3886×((15500++2××2000)==30441..5777mmmλ1＝＝＝l01/i＝30411..5777/115.9＝191..2294，查表得得，φ1＝0.19977Mw＝＝＝0.92×1.44××0.222××0.99×11.82/10＝0.077kkN·mmNw＝＝＝0.955××0.99×[[1.22×((0.755++(244+11.1))×00.122)++0.99×11.4××1]]×0..9××0.775++0.995××0.992×1.44××0.007//0.9＝3.422kkNf＝Nw/(φA)+MMw/W＝34188..05//(00.2××4224)++0..07××1006/44990＝56.8833N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！非顶部部部立杆段段：l02=kμ2h=11..1555×11.7555××18000==36448..6455mmmλ2＝＝＝l02/i＝36488..6455/115.9＝229..4475，查表得得，φ2＝0.13399Mw＝＝＝0.92×1.44××0.222××0.99×11.82/10＝0.077kkN·mmNw＝＝＝0.955××0.99×[[1.22×((1.1++((24+11..1)××0..12))+00.9××1..4×11]××0.99×00.755+00.955×00.92×1.44××0.007//0.9＝3.666kkNf＝Nw/(φA)+MMw/W＝36600..44//(00.144×4424))+00.077×1106/44990＝78.0022N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！七、可调托座座座验算荷载传递至立杆杆杆方式可调托座可调托座承载力力力容许值[N]((kkN)30按上节节节计算可可知，可可调托座座受力力N＝3.422kkN≤[N]＝30kNN满足要要要求！八、立柱地基基基基础验算算地基土类型粘性土地基承载力设计计计值fak(kPa))70立柱垫木地基土土土承载力力折减减系数mf1垫板底面面积AAA(m2)0.1立柱底底底垫板的的底面面平均压压力p＝N/(mmfA)＝3.666//(1××0..1)＝36.66kkPa≤fak＝70kPPaa满足要要要求！梁模板（扣件式式式）组合合钢模模板计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》JGJ11662-2200082、《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ1130－201113、《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214--200014、《混混凝土结结构设设计规范范》GB5000010--200105、《建建筑结构构荷载载规范》GB55000099-2201226、《钢钢结构设设计规规范》GB55000177-220033一、工程属性性性新浇混凝土梁名名名称KL14混凝土梁截面尺尺尺寸(mm×mmmm)400×80000新浇混凝土结构构构层高(m)5梁侧楼板厚度(((mm)180二、荷载设计计计面板及其支架自自自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自自自重标准准值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)梁1.5板1.1施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k当计算支架立柱柱柱及其他他支承承结构构构件时时(kN/mm2)1振捣混凝土时产产产生的荷荷载标标准值Q2k(kN/mm2)对水平面面板取取取值2风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.30.22风压高度变化系系系数μz0.9风荷载体型系数数数μs0.8三、模板支撑撑撑体系设计计新浇混凝土梁支支支撑方式式梁两侧有板梁两侧立柱间距距距lb(mm)1200立柱步距h(mmmm)1500新浇混凝土楼板板板立柱间间距l'b(mm)900混凝土梁居梁两两两侧立柱柱中的的位置居中梁左侧立柱距梁梁梁中心线线距离离(mm)600梁底增加立柱根根根数2梁底增加立柱布布布置方式式按梁两侧立柱间间间距均分分梁底增加立柱依依依次距梁梁左侧侧立柱距距离(mm)400,80000梁底支撑小梁间间间距(mm)800单块面板一端悬悬悬臂长度(mm)300设计简简简图如下下：立面图平面图四、面板验算算算荷载设计值折减减减系数0.95面板宽度b(mmmm)600面板厚度(mmmm)3面板长度(mmmm)1500面板截面惯性矩矩矩I(cmm4)54.3面板截面抵抗矩矩矩W(cmm3)11.98面板抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205面板弹性模量EEE(N//mmm2)206000单块面板一端悬悬悬臂长(mm)300小梁间距(mmmm)800面板长长长向接缝缝方式式为端缝缝齐平平，根据据《组组合钢模模板技技术规范范》GB5002214，4.3..5和4.4..4条，面板板强强度及挠挠度验验算，宜宜以单单块面板板作验验算对象象，根根据《建建筑施施工模板板安全全技术规规范》JGJ11662-220008，5.2..1条，面板板可可按简支支梁计计算。所所以面面板受力力简图图如下：：1、强度度度验算q＝000.955×00.9mmaxx[1..2((G1k+(GG2k+G3k)×hh))+1..4QQ2k，1.355((G1k+(GG2k+G3k)×hh))+1..4××0.77Q22k]×bb==0.995××0.99maax[11.22×(00.11+(224++1.55)××0.88)++1.44×22，1.355××(0..1++(244+11.5))×00.8))+11.4××0..7×22]××0.6＝15.22kkN/mmM1===ql2/8=1155.2××0..82/8=11..22kkN··mM2===ql2/2=1155.2××0..42/2=11..22kkN··mMmaaax＝max[[MM1,M2]=maaxx[1..222，1.222]]=11.222kNN·mmσ＝MMMmax/W＝1.222××106/1199880＝101..552N//mmm2≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、挠度度度验算q＝(((G1k+(GG3k+G2k)×hh))×b==(00.1++(11.5++244)×00.88)×00.66=122.33kN//m跨中νννmax＝5ql4/(38844EI)＝5×122..3×880004/(38844×20060000××54430000))＝0.599mmm≤[ν]＝l/4000＝800//4400＝2mm悬臂端端端νmax＝ql4/(8EEII)＝12.33××40004/(8××220600000×54430000)＝0.355mmm≤[ν]＝l1/400＝400//4400＝1mm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁类型钢管小梁材料规格(((mm)Ф48×3小梁抗弯强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125小梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78计算简简简图如下下：承载能能能力极限限状态态正常使使使用极限限状态态承载能能能力极限限状态态：梁混凝凝凝土和面面板传传递给小小梁q1＝[0.9955×0..9mmax[[1..2(GG1kk+(G2kk+G3k)×hh))+1..4QQ2k，1.355((G1k+(GG2k+G3k)×hh))+1..4××0.77Q22k]×bb]]/2==[00.955×00.9mmaxx[1..2××(0..1++(244+11.5))×00.8))+11.4××2，1.355××(0..1++(244+11.5))×00.8))+11.4××0..7×22]××0.88]//2＝10.1144kN//m小梁自自自重q2＝[0.9955×0..9××1.335××(0..3--0.11)××0.88]//2＝0.099kkN/mm梁左侧侧侧楼板传传递给给小梁荷荷载F1=[0..995×00.99maxx[11.2××(00.1++(224+11.11)×00.118)++1..4×2，1.355××(0..1++(244+11.1))×00.188)++1.44×00.7××2]]×(00.66-0..4//2)//2××0.88+00.955×00.9××1..35××0..5×((0..8-00.118)××0..8]//2＝0.711kkN梁右侧侧侧楼板传传递给给小梁荷荷载F2=[0..995×00.99maxx[11.2××(00.1++(224+11.11)×00.118)++1..4×2，1.355××(0..1++(244+11.1))×00.188)++1.44×00.7××2]]×(11.22-0..6--0.44/22)/22×00.8++0..95××0..9×11.335×00.55×(00.88-0..188)×00.88]/2＝0.711kkN正常使使使用极限限状态态：面板传传传递给小小梁q1＝[(0..11+(224++1.55)××0.88)××0.88]//2＝8.2kkNN/m小梁自自自重q2＝[(0..33-0..1))×0..8]]/2＝0.088kkN/mm梁左侧侧侧楼板传传递给给小梁荷荷载F1=[(00..1+((244+1..1))×0..188)×((0..6-00.44/2))/22×0..8++0.55×((0.8--00.188)××0.88]//2＝0.499kkN梁右侧侧侧楼板传传递给给小梁荷荷载F2=[(00..1+((244+1..1))×0..188)×((1..2-00.66-0..4//2)//2××0.88+00.5××(00.8--0..18))×00.8]]/22＝0.499kkN1、抗弯弯弯验算小梁弯弯弯矩图(kN·mm))σ＝MMMmax/W＝0.122××106/44990＝27.1188N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算小梁剪剪剪力图(kN)Vmaaax＝2.04466kNτmaaax＝2Vmaxx/A==2×22.0046××10000//4224＝9.655NN/mmm2≤[τ]＝125NN//mm2满足要要要求！3、挠度度度验算小梁变变变形图(mm)νmaaax＝0.066mmm≤[ν]＝l/4000＝400//4400＝1mm满足要要要求！4、支座座座反力计计算承载能能能力极限限状态态R1＝＝＝0.199kkN，R2＝2.988kkN，R3＝2.988kkN，R4＝0.199kkN正常使使使用极限限状态态R1＝＝＝0.155kkN，R2＝2.333kkN，R3＝2.333kkN，R4＝0.155kkN5、扣件件件计算最大支支支座反力Rmax=22××0.119==0.338kkN，0.388kkN≤8.0kkNN扣件在在在扭矩达达到40～65N··m且无质量量缺缺陷的情情况下下，单扣扣件能能满足要要求！！六、立柱验算算算立杆稳定性计算算算依据《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ11330-220111剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hhhd(mm)1500立杆伸出顶层水水水平杆中中心线线至支撑撑点的的长度a(mmm))200顶部立杆计算长长长度系数μ11.386非顶部立杆计算算算长度系系数μ21.755钢管类型(mmmm)Ф48×3立柱截面面积AAA(mmm2)424立柱截面回转半半半径i(mmm))15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49立柱抗压强度设设设计值[f]((NN/mmm2)205长细比比比验算顶部立立立杆段：l01=kμ1(hd+2a))==1×11.3386××(115000+22×2000))=266333.4mmm非顶部部部立杆段段：l02=kμ2h=11××1.77555×155000=266322.5mmmλ=lll0/i=226633..4//15..9==1655.662≤[λ]=21100长细比比比满足要要求！！1、风荷荷荷载计算算Mw＝＝＝0.92×1.44×ωk×la×h2/10＝0.92×1.44××0.222××1.22×11.52/10＝0.077kkN·mm2、稳定定定性计算算根据《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》公公式5.2..55-14，荷载设设计计值q1有所不同同：：1)面面面板验算算q1＝＝＝0.9××[