石家庄某跨铁路斜拉桥挂篮设计计算书

石家庄市XX路跨XX铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1概况石家庄市XX路斜拉桥为XX路高架桥中跨越XX铁路的一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越XX铁路，而施工期间又不能影响XX线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备；(7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。2计算依据石家庄市XX路跨XX铁路斜拉桥施工设计图；石家庄市XX路跨XX铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。3计算说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。（1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；（2）计算顺序为先对前、后底模平台和纵、横梁底模平台进行结构计算，得出各吊点的支撑反力，然后把此支撑反力作为外力对主桁体系进行各项计算；（3）纵、横梁底模平台中横向底模支架为四片桁架，纵向为支撑梁，荷载传递为先有间隔60～70㎝的方木承受直接荷载，然后传递给底模支架，纵向支撑梁相对于横向的底模支架，其刚度很小，对底模支架的横向约束很弱，所以计算均对底模支架进行，底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算。单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载（32m/0.6～0.7m＞32）简化为均布荷载。由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行计算，即节点为刚性节点；（4）前、后底模平台按纵梁和下横梁组成的平面格梁体系进行空间计算，单元划分为空间梁单元，所受荷载为均布荷载；（5）主桁体系按空间结构进行计算，主梁为按梁单元计算，立柱和钢拉带按杆单元计算，即节点绞接；（6）节段施工过程一般分为以下工况：①挂篮空载走行就位。②立模。③绑扎钢筋并浇注砼。④砼养生后，拆模并张拉预应力。对于挂篮来讲，只有工况①和工况③最不利，故只进行工况工况①和工况③的检算；（7）挂篮各子结构横向靠各自的限位装置约束，横向风载作用下的主桁结构横向稳定性不作检算；（8）主桁体系的结构受力分析和竖向整体稳定性检算，计入纵向风载作用。桥面以下的结构体系不考虑风载作用；（9）各施工荷载参照规范或相应资料取值，并按荷载组合Ⅴ进行组合检算；（10）由于砼浇注是一缓慢加载过程，故工况③不计荷载动力作用，但工况①应计入荷载动力作用；（11）本检算未考虑地震荷载作用。根据上述假定，采用《桥梁博士（v2.9）》进行计算，并用ANSYS7.1进行校核。4计算相关参数（1）材料容重：C50砼26.25kN/m3（考虑体内钢筋的影响，提高5％）；钢构件82.425kN/m3（考虑节点板等的影响，提高5％）。（2）材料弹性模量：A3钢材2.1×105Mpa；16Mn钢材2.1×105Mpa；Ф32精轧螺纹钢筋2.0×105Mpa。（3）联接系、底模等附属恒载：2.0kN/m2。（4）侧模、施工机械、作业人群等施工荷载：2.0kN/m2。（5）温度荷载：升温15℃，降温15℃，体系温度20℃。（6）风荷载：横向基本风压500pa；纵向基本风压0.4×500＝200pa。5计算内容5.1前底模平台检算前底模平台由42片纵梁和2片前下横梁组成一正交格梁体系。单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.0m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。由于荷载、结构均对称，故计算采用整体结构的一半进行空间梁单元分析。计算模型单元划分见图5.1-1，节点划分见图5.1-2。图5.1-11/2前底模平台模型单元划分图5.1-21/2前底模平台模型节点划分在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.5m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。本计算模型边界条件具体以见表5.1-1。，表5.1-11/2前底模平台计算模型边界条件节点约束内容说明1X、Y、Z向线位移吊点位置44X、Z向线位移吊点位置29Y、Z向线位移吊点位置72Z向线位移吊点位置43Y向角位移结构对称点86Y向角位移结构对称点注：1.下横梁轴向为X向，纵梁轴向为Y向，竖向为Z向；2.节点1、44为端部吊点，节点29、72为中间吊点。根据3中的计算假定，计算工况为：工况1：挂篮空载走行。荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。工况2：立模并浇注梁体砼。荷载组合：结构自重＋附属恒载＋外加荷载（梁体砼）＋施工荷载＋温度荷载。附属恒载、外加荷载和施工荷载均按均布荷载作用在纵梁上，然后由纵梁传递给横梁。按杠杆原理求得每片纵梁上的荷载集度，具体如下：附属恒载qf=2×0.5=1.0kN/m施工荷载qs=2×0.5=1.0kN/m外加荷载qw=26.25×0.25×0.5=3.28kN/m以上荷载均按照各自工况沿各纵梁满布。经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表5.1-2。两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向位移和最大应力结果见表5.1-3。下横梁在荷载组合下的最大竖向变形示意图见图5.3-3，最大弯矩示意图见图5.3-4。表5.1-21/2前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）节点工况1工况218.832.3448.832.32924.791.07224.791.0表5.1-31/2前底模平台计算结果汇总横梁相交节点竖向位移上缘应力下缘应力纵梁跨中节点竖向位移上缘应力下缘应力1000————21.1411.8-11.8881.8525.1-25.142.7326.0-26.0903.4425.1-25.164.1337.0-37.0924.8425.1-25.185.2644.9-44.9945.9725.1-25.1106.0649.6-49.6966.7725.1-25.1126.5051.2-51.2987.2125.1-25.1146.5549.6-49.61007.2625.1-25.1166.2544.9-44.91026.9625.1-25.1185.6137.0-37.01046.3225.1-25.1204.7025.9-25.91065.4125.1-25.1223.6011.7-11.71084.3125.1-25.1242.42-5.75.71103.1325.1-25.1261.28-26.226.21121.9925.1-25.1280.34-49.949.91141.0525.1-25.1290-63.363.3————30-0.23-52.252.21160.4825.1-25.132-0.42-33.233.21180.2925.1-25.134-0.35-17.417.41200.3625.1-25.136-0.15-4.74.71220.5625.1-25.1380.094.8-4.81240.8025.1-25.1400.2911.2-11.21261.0025.1-25.1420.4214.4-14.41281.1325.1-25.1430.4514.4-14.4————注：1．竖向位移以向下为正，单位㎜，应力以压为正，单位MPa；2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。图5.1-3下横梁最大竖向变形示意图图5.1-4下横梁最大弯矩示意图从表5.1-3和图5.1-3可知：前下横梁边跨的最大挠度为6.55㎜，其挠跨比6.55/7090=1/1082，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度很小。所有纵梁跨中挠度均为0.71㎜，其挠跨比0.71/2000=1/2817，小于1/1600，可不设构造预拱度。所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。从表5.1-3和图5.1-4可知：前下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为51.2MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为63.3MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。纵梁受力结果均相同，这因为各纵梁结构相同，受荷也相同。5.2后底模平台检算后底模平台由42片纵梁和2片后下横梁组成一正交格梁体系。单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.7m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。计算模型单元划分见图5.2-1，节点划分见图5.2-2。图5.2-11/2后底模平台模型单元划分图5.2-21/2后底模平台模型节点划分在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.675m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性、结构材料特性和其它计算参数以及结构受力分析同前底模平台。本体系计算工况和荷载情况均同前底模平台。经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表5.2-1。两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向位移和最大应力结果见表5.2-2。后下横梁的变形图和最大弯矩图参照图5.1-3和图5.1-4。从表5.2-3可知：后下横梁边跨的最大挠度为8.7㎜，其挠跨比8.7/7090=1/815，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度均很小。纵梁跨中挠度均为2.36㎜，其挠跨比2.36/2000=1/847，大于1/1600，也应考虑增设构造预拱度。所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。后下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为68.0MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为83.9MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203MPa(规范规定：临时性结构组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。纵梁应力结果较小。表5.2-11/2后前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）节点工况1工况2111.142.94411.142.92931.2120.77231.2120.7表5.2-21/2后底模平台计算结果汇总横梁相交节点竖向位移上缘应力下缘应力纵梁跨中节点竖向位移上缘应力下缘应力1000————21.5115.6-15.6883.8745.7-45.743.6234.5-34.5905.9845.7-45.765.4849.1-49.1927.8445.7-45.786.9859.6-59.6949.3445.7-45.7108.0465.9-65.99610.4045.7-45.7128.6268.0-68.09810.9845.7-45.7148.7065.9-65.910011.0645.7-45.7168.2959.6-59.610210.6545.7-45.7187.4449.1-49.11049.8045.7-45.7206.2334.4-34.41068.5945.7-45.7224.7715.6-15.61087.1445.7-45.7243.21-7.57.51105.5745.7-45.7261.70-34.734.71124.0645.7-45.7280.45-66.166.11142.8145.7-45.7290-83.983.9————30-0.31-69.369.31162.0645.7-45.732-0.55-44.144.11181.8145.7-45.734-0.47-23.123.11201.8945.7-45.736-0.21-6.36.31222.1645.7-45.7380.116.3-6.31242.4745.7-45.7400.3814.7-14.71262.7445.7-45.7420.5519.0-19.01282.9145.7-45.7430.5819.0-19.0————注：1．竖向位移以向下为正，单位㎜，应力以压为正，单位Mpa；2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。5.3纵、横梁底模平台支架检算纵、横梁底模平台支架横向布置为四片相同的桁架，纵向为四片支撑梁，荷载传递为：间隔60～70㎝的方木→底模支架，纵向支撑梁仅以联接作用，其受力很小，故底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算，分端桁架和中桁架两种加载形式。单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载简化为均布荷载。由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行计算，即节点为刚性节点。桁架上弦杆为2［a16型钢，节间长1.5m，共22节间。下弦杆为2［a14型钢，节间长1.5m，共20节间。桁高1.5m，竖杆和斜杆为∠75×8角钢。桁架计算模型见图5.3-1和5.3-2。图5.3-1纵、横梁底模支架模型单元划分图5.3-2纵、横梁底模支架模型节点划分在计算模型中，单根杆件均划分为3个梁单元，全桁架共有255个梁元，228个节点，上弦杆、下弦杆和竖杆的单元长度为0.5m，斜杆的单元长度为0.707m，各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。本计算模型边界条件具体以见表5.3-1。表5.3-1纵横梁底模支架计算模型边界条件节点约束内容说明5X、Y向线位移吊点位置21Y向线位移吊点位置47Y向线位移吊点位置63Y向线位移吊点位置注：1.模型为平面模型，故梁轴向为X向，竖向为Y向；2.节点5、63为端部吊点，节点21、47为中间吊点。根据3中的计算假定，计算工况为：工况1：挂篮空载走行。荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。工况2：立模并浇注梁梁体砼。荷载组合：结构构自重＋附附属恒载＋＋外加荷载载（梁体砼砼）＋施工工荷载＋温温度荷载。附属恒载、外加加荷载和施施工荷载均均按均布荷荷载作用在在桁架上弦弦杆上，按按杠杆原理理求得每片片桁架的荷荷载集度。但但由于前（后后）支架和和中间支架架承受的荷荷载不同，故故底模前（后后）端支架架和中间支支架分别进进行计算。具具体如下：：（一）前（后）端端桁架附属恒载qff=2×77.3/44=3.665kN//m施工荷载qss=2×77.3/44=3.665kN//m外加荷载qww=26..25×11.7488×6.33/4=772.277kN/mm以上荷载均按各各自工况作作用在桁架架两边跨端端部3m范围内(∏型砼梁纵纵梁)，具体图图示见图5.3--3。图5.3-3前前（后）端端桁架加载载图示经计算，各工况况下各吊点点处支撑反反力（竖向向）见表5.3--2。桁架在在荷载组合合下的最大大竖向变形形示意图见见图5.3--4，最大节节点挠度具具体数据见见表5.3--3。桁架在在荷载组合合下的最大大弯矩示意意图见图5.3--5，各类杆杆最大应力力结果见表表5.3--4。表5.3-2底底模前（后后）端桁架架各吊点竖竖向支撑反反力（kN）节点工况1工况2513.6205.72113.549.14713.348.56313.5205.9表5.3-3底底模前（后后）端桁架架最大节点点挠度位置节点号工况1工况2边跨变形最大处处90.293.94中跨跨中340.35-0.25注：挠度以向下下为正，单单位㎜。表5.3-4底底模前（后后）端桁架架杆件最大大应力杆件类别断面号上缘应力下缘应力断面具体位置上弦杆上缘最大拉应力力5-I-167.0164.0左端吊点上缘最大压应力力8-I97.844.0距左端吊点1..6m下缘最大拉应力力63-J51.5-54.6距右端吊点0..4m下缘最大压应力力5-I-167.0164.0左端吊点下弦杆上缘最大拉应力力126-J-27.9-19.3最右端节点上缘最大压应力力106-I8.26.2距最右端节点110.5m下缘最大拉应力力72-J-11.4-36.6距最左端节点33m下缘最大压应力力108-J-0.114.5距最右端节点99m竖杆上缘最大拉应力力127-I-87.8-37.4第1根竖杆顶部上缘最大压应力力130-I68.4-36.7第2根竖杆顶部下缘最大拉应力力187-I-22.0-72.8最后1根竖杆顶部下缘最大压应力力133-I-4.357.1第3根竖杆顶部斜杆上缘最大拉应力力205-I-42.7-26.9距下弦杆最左端端6m上缘最大压应力力193-I103.055.9下弦杆最左端下缘最大拉应力力249-J21.4-40.7距最右端吊点11.1m下缘最大压应力力195-J25.995.4距最左端吊点11.1m注：1.应力以压为正，单单位Mpa；2.5-I表示示5#单元I节点。图5.3-4前前端（后）桁桁架最大竖竖向变形示示意图图5.3-5前前端（后）桁桁架最大弯弯矩示意图图从表5.3-3可知知：支架节节点的最大大挠度为3.94㎜，其挠挠跨比3.944/82000=1//20811，既小于1/8000也小于1/16600，可不设设构造预拱拱度且结构构变形满足足规范要求求。从表5.3-4可知知：支架单单元受力最最不利处位位于上弦杆杆左端吊点点处(最大负弯弯矩处)，其最大大拉应力为为167..0MPa，小于A3钢的1.4［σW］=203MMPa(规范规定定：临时性性结构在组组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受受力满足规规范要求。但但从安全储储备出发，建建议对两个个端吊点所所在的节间间上弦杆上上、下缘进进行局部加加强。（二）中间桁架架中间桁架在各工工况下端部部3m范围(∏型砼梁纵纵梁)和除端部3m范围以外外的其它地地方(∏型砼梁横横梁)所承受的的荷载不同同。具体如如下：端部3m范围(∏型砼梁纵梁荷载载)附属恒载qff=2×77.3/44=3.665kN//m施工荷载qss=2×77.3/44=3.665kN//m外加荷载qww=26..25×11.7488×6.33/4=772.277kN/mm3m以外的其它地方方(∏型砼梁横横梁荷载)附属恒载qff=2×11.1/22=1.11kN/mm施工荷载qss=2×11.1/22=1.11kN/mm外加荷载qww=26..25×11.7488×0.55/2=111.477kN/mm(横梁宽度度按0.5m计)以上荷载均按各各自工况组组合作用，具具体图示见见图5.3--6。图5.3-6中中间桁架加加载图示经计算，各工况况下各吊点点处支撑反反力（竖向向）见表5.3--5。桁架在在荷载组合合下的最大大竖向变形形示意图见见图5.3--7，最大节节点挠度具具体数据见见表5.3--6。桁架在在荷载组合合下的最大大弯矩示意意图见图5.3--8，各类杆杆最大应力力结果见表表5.3--7。表5.3-5中中间桁架各各吊点竖向向支撑反力力（kN）节点工况1工况2514.3215.32125.9204.14725.7202.86314.3215.8表5.3-6中中间桁架最最大节点挠挠度位置节点号工况1工况2边跨变形最大处处90.354.72中跨跨中340.785.09注：挠度以向下下为正，单单位㎜。表5.3-7中中间桁架杆杆件最大应应力杆件类别断面号上缘应力下缘应力断面具体位置上弦杆上缘最大拉应力力47-I-227.0179.0右侧中吊点上缘最大压应力力8-I102.0-40.8距左端吊点1..6m下缘最大拉应力力48-J46.7-95.5距右侧中吊点11.1m下缘最大压应力力47-I-227.0179.0右侧中吊点下弦杆上缘最大拉应力力118-I-25.3-24.2距最右端节点44.5mm上缘最大压应力力82-I18.214.1距最左端节点77.5mm下缘最大拉应力力72-J-11.6-39.9距最左端节点33m下缘最大压应力力84-J-8.540.7距最左端节点99m竖杆上缘最大拉应力力169-I-159.0-28.5第15根竖杆顶部上缘最大压应力力181-I76.223.1第19根竖杆顶部下缘最大拉应力力145-I11.2-118.0第7根竖杆顶部下缘最大压应力力133-I7.359.4第3根竖杆顶部斜杆上缘最大拉应力力205-I-97.0-54.4距下弦杆最左端端6m上缘最大压应力力193-I110.060.1下弦杆最左端下缘最大拉应力力207-J-29.8-89.1距上弦杆最左端端9m下缘最大压应力力195-J28.8102.0距最左端吊点11.1m注：1.应力以压为正，单单位Mpa；2.5-I表示示5#单元I节点。图5.3-7中中间桁架最最大竖向变变形示意图图图5.3-8中中间桁架最最大弯矩示示意图从表5.3-6可知知：支架节节点的最大大挠度为5.09㎜，其挠挠跨比5.099/82000=1//16111，既小于1/8000也小于1/16600，可不设设构造预拱拱度且结构构变形满足足规范要求求。从表5.3-7可知知：支架单单元受力最最不利处位位于上弦杆杆右侧中吊吊点处(最大负弯弯矩处)，其最大大拉应力为为227..0MPa，大于A3钢的1.4［σW］=203MMPa(规范规定定：临时性性结构在组组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)。另外，从从图5.3--8可以看出出，中桁架架其它3个吊点也也是如此，故故中桁架的的四个吊点点所在的节节间上弦杆杆的上、下下缘应该局局部加强。桁桁架其它处处的应力均均小于A3钢的1.4［σW］=203MMpa，其受力力满足规范范要求。5.4主桁体系检算主桁体系由主梁梁、立柱、斜斜拉钢带组组成单片主主桁，共4片（编号号为1～4），横向向由前、后后上横梁、平平联、门架架连接。计计算按空间间组合结构构建模，主主梁和上横横梁组成一一正交格梁梁，立柱、斜斜拉钢带和和门架横联联均定义为为杆元。各各吊杆的拉拉力作为外外力施加到到格梁节点点上，通过过各工况检检算主桁各各构件的受受力安全性性、整体稳稳定性和压压杆的受压压稳定性。主主桁斜拉钢钢带为16Mn钢构件，其其余各构件件均为A3钢构件，其其几何特性性见表5.4--1。表5.4-1主主桁体系各各构件几何何特性名称截面形式几何尺寸（mm）面积（m2）惯性矩（m4）主梁1箱形宽500，高7000，顶板厚18，腹腹板厚123.41×100-22.7×10--3主梁2箱形宽400，高5550，顶板厚18，腹腹板厚122.69×100-21.3×10--3前上横梁1工形2IA50型钢钢，尺寸查查表2.38×100-29.29×100-4前上横梁2工形IA50型钢，尺寸寸查表1.19×100-24.65×100-4后上横梁1工形IA50型钢，尺寸寸查表1.19×100-24.65×100-4后上横梁2工形2IA50型钢钢，尺寸查查表2.38×100-29.29×100-4锚固横梁1工形IA50型钢，尺寸寸查表1.19×100-24.65×100-4锚固横梁2工形IA50型钢，尺寸寸查表1.19×100-24.65×100-4立柱格构式轴向4∠100×106.87×100-3—斜拉钢带矩形宽32，高2006.4×10--3—门架横联格构式轴向4∠75×83.8×10--3—注：1.主梁1和主梁2的截面面均未计纵纵向加劲肋肋；2.图图中“—”表示计算算不需要此此项。根据各构件建立立计算模型型。计算模模型单元划划分见图5.4--1，节点划划分见图5.4--2。在计算算模型中，主主梁1、2各两片和和前上横梁梁1、2，后上横横梁1、2以及锚固固横梁1、2组成一平平面格梁体体系，共划划分为196个空间梁梁单元，每每根立柱、斜斜拉钢带及及横联均为为1个桁元，共共14个桁架单单元。考虑虑到挂篮行行走和锚固固工作时的的挂篮工作作状态不同同，故计算算模型的边边界条件依依工况而定定。图5.4-1主主桁体系计计算模型单单元划分示示意图图5.4-2主主桁体系计计算模型节节点划分示示意图根据3中的计算算假定，计计算工况为为：工况1：挂篮空载走行行。荷载组合：结构构自重＋吊吊杆拉力1×动力系数数＋纵向风风力＋温度度荷载。按规范，动力系系数取1.2。工况2：立模并浇注梁梁体砼。荷载组合：结构构自重＋吊吊杆拉力2＋纵向风风力＋温度度荷载。吊杆拉力1和拉拉力2为前、后后底模平台台，纵、横横梁底模支支架在工况况1和工况2所产生的的支撑反力力。结合工况，计算算模型边界界条件定义义见表5.4--2。表5.4-2主主桁体系计计算模型边边界条件节点约束内容说明工况1工况26X、Y、Z向线位移X、Y、Z向线位移Y向角角位移边主桁后锚固点点11Y、Z向线位移Y、Z向线位移边主桁前支点26X、Z向线位移X、Z向线位移Y向角位移中主桁后锚固点点31Z向线位移Z向线位移中主桁前支点46X、Z向线位移X、Z向线位移Y向角位移中主桁后锚固点点51Z向线位移Z向线位移中主桁前支点46X、Z向线位移X、Z向线位移Y向角位移边主桁后锚固点点51Z向线位移Z向线位移边主桁前支点注：主梁轴向为为X向，横梁梁轴向为Y轴，竖向向为Z向。荷载计算：纵向风力风压W=K1**K2*KK3*K44*W0==1.0**1.3**1.0**1.0**200==260Pa立柱迎风面积AL=0.44*0.55*7.8825=11.57m2(按全面积积的40%计)横联迎风面积AH=0.44*1*77.6=33.04m2(按全面积积的40%计)立柱顶端的风力力等效力F=WW*(ALL+AH)/2==0.6kN将前面求得的各各项支撑反反力作为主主桁体系外外加荷载，即即拉力1（工况1下）和拉拉力2（工况2下），具具体见表5.4--3。表5.4-3主主桁体系外外加荷载（吊吊杆拉力）汇汇总工况前上横梁1前上横梁2后上横梁1后上横梁2节点拉力节点拉力节点拉力节点拉力工况1（含动力作用）19116.317117.215117.213116.319310.617310.615313.313313.319616.217631.115631.113616.219829.617829.615837.413837.420229.618229.616237.414237.420416.018430.816430.814416.020710.618710.616713.314713.321016.219017.217017.215016.2工况2191205.7171215.3151215.3131205.719332.317332.315342.913342.919649.1176204.1156204.113649.119891.017891.0158120.7138120.720291.018291.0162120.7142120.720448.5184202.8164202.814448.520732.318732.316742.914742.9210205.9190215.8170215.8150205.9注：拉力单位为为kN。荷载加载示意图图见图5.4--3。图5.4-3主主桁体系节节点加载示示意图经计算，各工况况下前支点点和后锚点点的反力见见表5.4--4。在荷载载组合下主主梁最大竖竖向位移示示意图见图图5.4--4，从图中中可以看出出，挂篮主主桁的最大大竖向位移移为最前端端，具体见见表5.4--5。工况2的荷载组组合作用下下，立柱、钢钢带和横联联的最大轴轴力及相应应应力见表表5.4--6，主梁最最大弯矩示示意图见图图5.4--5，后上横横梁最大弯弯矩示意图图见图5.4--6，主梁与与横梁最大