高层施工脚手架方案

凤城亿升凤凰首首首府小区区A13#楼脚手架施工专项项项方案凤城市森旺建筑筑筑工程有有限公公司2014年4月月月28日脚手架专项施工工工方案第一节、工程概概概况一、工程概况凤城亿升凤凰首首首府小区A13，剪力墙墙结结构，地地上32层，建筑筑高高度98.440米，标准准层层层高3米。本工工程程由邓宪宪义担担任项目目经理理，李丙丙刚担担任技术术负责责人。二、施工要求1、确保脚手架架架在使用周周期期内安全全、稳稳定、牢牢靠。2、脚手架在搭搭搭设及拆除除过过程中要要符合合工程施施工进进度要求求。操操作人员员需取取得特殊殊作业业人员资资格上上岗证。三、技术保证条条条件1、安全网络项目经理：邓宪宪宪义安全全技术术负责人人：崔崔树利技技术负负责人：：李丙丙刚生产调度负责人人人：邓宪宪义机机械管理理负责责人：陈陈放2、脚手架的搭搭搭设和拆除除需需严格执执行该该《专项项施工工方案》。第二节、编制依依依据《建筑施工脚手手手架实用用手册册》《建筑地基基础础础设计规规范》GBB500007-20002《建筑结构荷载载载规范》GGBB5000099-200011《混凝土结构设设设计规范范》GGB5000110-220002《钢结构设计规规规范》GBB5500117--20003《建筑施工安全全全检查标标准》JGGJ59--20111《建筑施工高处处处作业安安全技技术规范范》JJGJ880--91《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JJGGJ1330--20001相关施工设计图图图纸等。第三节、施工计计计划一、施工进度计计计划按照合合同同约定执执行二、材料与设备备备计划1、搭设脚手架架架的钢管应应采采用现行行国家家标准《直直缝缝电焊钢钢管》GBB/T133793或或《低压流流体输送用用焊接钢管管》GB//T30992中规定定的3号普通钢钢管，其质质量符合现现行国家标标准《碳素素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的有关规定。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻锻锻铸造扣件件，其其材质应应符合合建设部部《钢钢管脚手手扣件件标准》GGBB1588311的要求，由由由有扣件件生产产许可证证的生生产厂家家提供供，不得得有裂裂纹、气气孔、缩缩松、砂砂眼等等锻造缺缺陷，扣扣件的规规格应应与钢管管相匹匹配，贴贴和面面应平整整，活活动部位位灵活活，夹紧紧钢管管时开口口处最最小距离离不小小于5mmm。钢管管螺栓拧拧紧扭扭力矩达达655N·mm时不不得破坏坏。旧旧扣件在在使用用前应进进行质质量检查查，有有裂缝、变变形形的严禁禁使用用，出现现滑丝丝的螺栓栓必须须更换。新新、旧旧扣件均均应进进行防锈锈处理理。3、搭设架子前前前应进行保保养养，除锈锈并统统一涂色色，力力求环保保美观观，所刷刷颜色色为红白白相间间。4、脚手板采用用用符合有关关要要求，采采用木木脚手板板。5、安全网采用用用密目式安安全全网，网网目应应满足200000目/1000ccm2，做做耐耐贯穿试试验不不穿透，11..6×11.88m的单张张网网重量在在3kkg以上，颜颜色应满满足环环境效果果要求求，选用用绿色色。要求求阻燃燃，使用用的安安全网必必须有有产品生生产许许可证和和质量量合格证证，以以及由相相关建建筑安全全监督督管理部部门发发放的准准用证证。6、连墙件材料料料采用钢管管，其其材质应应符合合现行国国家标标准《碳碳素钢钢结构》GGBB7000--88中Q2355--A钢的要要求求。7、水平加固杆杆、封封口杆、扫扫扫地杆、剪剪刀刀撑及脚脚手架架转角处处的连连接杆等等采用用φ48×3..55mm焊接接钢钢管，其其材质质在保证证可焊焊性的条条件下下应符合合现行行国家标标准《碳碳素结构构钢》GBB/T7000中Q2355A钢的规规定，相应应的扣件规规格也应为为φ48mmm。主要材料参数表表表【钢管落地脚手手手架】钢管Φ48.3×××3.66扣件配套脚手板木脚手板安全网密目安全网第四节、施工工工工艺技术术一、施工方案1、根据本工程程程实际情况况，保保证施工工的安安全性和和经济济效益，我我单单位决定定采用用双排落落地扣扣件式脚脚手架架的方式式进行行施工。2、根据据据本工程程实际际情况及及考虑虑综合节节约成成本的要要求，本本工程的的卸荷荷采用钢钢管三三角形支支撑的的方式进进行，脚脚手架架架体不不断。3、脚手手手架连墙墙件为为两步三三跨的的形式，在在节节点处设设置，即即在每楼楼层楼楼板上每4.5米预埋同同规规格钢管管，用用于连墙墙件与与楼体的的连接接。二、工艺流程1、钢管落地脚脚脚手架场地平整、夯实实实→基础承载载力力实验、材材料料配备→采用C30混凝土进进行行脚手架架底座座铺设→纵向扫地地杆杆→立杆→横向扫地地杆杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板板→扎防护栏栏杆杆→扎安全网网。三、施工方法钢管落地脚手架架架定距定位。根据据据构造要要求在在建筑物物四角角用尺量量出内内、外立立杆离离墙距离离，并并做好标标记；；用钢卷卷尺拉拉直，分分出立立杆位置置，并并用红蓝蓝铅笔笔点出立立杆标标记；垫垫板、底底座应准准确地地放在定定位线线上，垫垫板必必须铺放放平整整，不得得悬空空。在搭设首层脚手手手架过程程中，沿沿四周每每框架架格内设设一道道斜支撑撑，拐拐角处双双向增增设，待待该部部位脚手手架与与主体结结构的的连墙件件可靠靠拉结后后方可可拆除。当当脚脚手架操操作层层高出连连墙件件以上两两步时时，宜先先立外外排，后后立内内排。其其余按按以下构构造要要求搭设设。1、地基基础本工程脚手架地地地基础部部位应应在回填填土完完后夯实实，采采用强度度为CC30的混凝土土进进行硬化化，混混凝土硬硬化厚厚度为200ccm,宽度度为为30ccmm。地基承承载载能力能能够满满足外脚脚手架架的搭设设要求求。脚手手架基基础的混混凝土土浇筑在在脚手手架施工工前7天进行。2、立杆设置(1)立杆接接接长除顶层层顶顶步外，其其余余各层各各步接接头必须须采用用对接扣扣件连连接，立立杆与与大横杆杆采用用直角扣扣件连连接。接接头位位置交错错布置置，两个个相邻邻立杆接接头避避免出现现在同同步同跨跨内，并并在高度度方向向错开的的距离离不小于于500cm；各各接接头中心心距主主节点的的距离离不大于于步距距的1/33，顶层层顶步采采用搭搭接连接接时，搭搭接部位位扎结结不少于于2道，立杆杆顶顶端亦高高出女女儿墙上上皮11m，高出出檐檐口上皮皮1..5m。(2)立杆的的的垂直偏差差应应控制在在不大大于架高高的11/4000。(3)立杆及及及纵横向水水平平杆构造造要求求见下图图。3、大横杆、小小小横杆、剪剪刀刀撑设置置(1)纵向水水水平杆亦设设置置在立杆杆内侧侧，其长长度不不宜小于于3跨，纵向向水水平杆接接长宜宜采用对对接扣扣件连接接，也也可采用用搭接接其要求求如下下：当采采用对对接时，对对接接扣件应应该交交错布置置，两两根相邻邻纵向向水平杆杆接头头不宜设设置在在同步或或同跨跨；不同同步或或不同跨跨两相相邻接头头在水水平方向向错开开距离里里不应应小于50000mm；各各接接头中心心至最最近主节节点的的距离不不宜大大于纵距距的11/3。当当采采用搭接接时；；大街长长度不不应小于于1mm，应等间间距距设置3个旋转扣扣件件固定，端端部部扣件盖盖板边边缘至搭搭接纵纵向水平平杆杆杆端的距距离不不应小于于1000mmm。(2)外架子子子按立杆与与大大横杆交交点处处设置小小横杆杆，两端端固定定在立杆杆，以以形成空空间结结构整体体受力力。主节节点处处必须设设置一一根横向向水平平杆，用用直角角扣件扣扣接且且严禁拆拆除；；并且作作业层层上非主主节点点处的横横向不不平杆，宜宜根根据支承承脚手手板的需需要等等间距设设置，最最大间距距不应应大于纵纵距的的1/2；（3）剪刀撑连连续续设置，每每每五跨设设置一一组（脚脚手架架步距为1.5米，立杆杆间间距为1.5米）。4、脚手板的铺铺铺设要求(1)作业层层层脚手板应应铺铺满、铺铺稳，离离开墙面面1220~11500mm；(2)木脚手手手板等，设设置置在三根根横向向水平杆杆上。当当脚手板板长度度小于2mm时，采用用两根横横向水水平杆支支承，应应将脚手手板两两端与其其可靠靠固定，严严防防倾翻。此此种种脚手板板的铺铺设可采采用对对接平铺铺，亦亦可采用用搭接接铺设。脚脚手手板对接接平铺铺时，接接头处处必须设设两根根横向水水平杆杆，脚手手板外外伸长应应取1130~~1550mmm，两两块脚手手板外外伸长度度的和和不应大大于3300mmm（如如图）；；脚手手板搭接接铺设设时，接接头必必须支在在横向向水平杆杆上，搭搭接长度度应大大于2000mmm，其伸伸出出横向水水平杆杆的长度度不应应小于10000mm（如如图图）。(3)作业层层层端部脚手手板板探头长长度应应取1500mmm，其板板长长两端均均应与与支承杆杆可靠靠地固定定。脚脚手板探探头应应用直径3.2mmm镀锌钢丝丝固固定在支支承杆杆件上；；（a）脚手板板对对接；（b）脚手板板搭搭接(5)在拐拐角角、斜道道平台台口处的的脚手手板，应应与横横向水平平杆可可靠连接接；(6)自顶层层层作业层的的脚脚手板下下计，宜宜每隔12m满铺一层层脚脚手板。5、防护栏杆(1)脚手架架架外侧使用用建建设主管管部门门认证的的合格格绿色密密目式式安全网网封闭闭，且将将安全全网固定定在脚脚手架外外立杆杆里侧。(2)选用尼尼尼龙绳绑扎扎张张挂安全全网，要要求严密密、平平整。(3)脚手架架架外侧必须须设设1.2mm高的的防护栏栏杆和和30cmm高踢踢脚杆，顶顶排排防护栏栏杆不不少于2道，高度度分分别为0..99m和1.3mm。(4)脚手架架架内侧形成成临临边的(如遇大开开间间门窗洞洞等))，在脚手手架架内侧设设1..2m的防防护护栏杆和和300cm高踢踢脚脚杆。(5)脚手架架架上门洞、出出入口构造示示意图6、连墙件(1)连墙件件件数量的设设置置除应满满足本本规范计计算要要求外，尚尚应应符合表6.1的规定。表6.4.1连墙件件布布置最大大间距距注：h——步距距；lla——纵距。(2)连墙墙件件的布置置应符符合下列列规定定：①宜靠近主主节节点设置置，偏偏离主节节点的的距离不不应大大于300mmm；②应从底层层第第一步纵纵向水水平杆处处开始始设置，当当该该处设置置有困困难时，应应采采用其它它可靠靠措施固固定；；③宜优先采采用用菱形布布置，也也可采用用方形形、矩形形布置置；④一字型、开开开口型脚脚手架架的两端端必须须设置连连墙件件，连墙墙件的的垂直间间距不不应大于于建筑筑物的层层高，并并不应大大于4m（2步）。(3)连墙件件的的构造应应符合合下列规规定：：①连墙件中中的的连墙杆杆或拉拉筋宜呈呈水平平设置，当当不不能水平平设置置时，与与脚手手架连接接的一一端应下下斜连连接，不不应采采用上斜斜连接接；②连墙件必必须须采用可可承受受拉力和和压力力的构造造。采采用预埋埋￠48钢管的套套管管。(5)当脚脚手手架下部部暂不不能设连连墙件件时可搭搭设抛抛撑。抛抛撑应应采用通通长杆杆件与脚脚手架架可靠连连接，与与地面的的倾角角应在45°~~660°之间；连连接接点中心心至主主节点的的距离离不应大大于300mmm。抛撑应应在在连墙件件搭设设后方可可拆除除。架高超过40m且有风涡涡流流作用时时，应应采取抗抗上升升翻流作作用的的连墙措措施。四、检查验收钢管落地脚手架架架1、脚手架搭设设设完毕或分分段段搭设完完毕，应应按规定定对脚脚手架工工程的的质量进进行检检查，经经检查查合格后后方可可交付使使用。2、验收时应具具具备下列文文件件(1)根据编编编制依据相相关关文件法法规要要求所形形成的的施工组组织设设计文件件。(2)脚手架架架构配件的的出出厂合格格证或或质量分分类合合格标志志。(3)脚手架架架工程的施施工工记录及及质量量检查记记录。(4)脚手架架架搭设过程程中中出现的的重要要问题及及处理理记录。(5)脚手架架架工程的施施工工验收报报告。3、脚手架工程程程的验收，除除查验有关文文件外，还应应进行现场检检查，检查应应着重以下各各项，并记入入施工验收报报告。(1)构配件件件和加固件件是是否齐全全，质质量是否否合格格，连接接和挂挂扣是否否紧固固可靠。(2)安全网网网的张挂及及扶扶手的设设置是是否齐全全。(3)地基是是是否积水，底底座是否松动动，立杆是否否悬空。(4)杆件的的的设置和连连接接，连墙墙件、支支撑、门门洞桁桁架等的的构造造是否符符合要要求。(5)垂直度度度、水平度度及及立杆的的沉降降是否合合格。(6)扣件螺螺螺栓是否松松动动，是否否超载载。第五节、施工安安安全保证证措施施一、组织保障111、安全保保证证体系2、环境保护体体体系二、技术措施脚手架搭设技术术术措施钢管落地脚手架架架1、钢管架应设设设置避雷针针，分分置于主主楼外外架四角角立杆杆之上，及及间间距20m内立杆上上，并并联通大大横杆杆，形成成避雷雷网络，并并检检测接地地电阻阻不大于于30Ω。2、外脚手架不不不得搭设在在距距离外架架空线线路的安安全距距离内，并并做做好可靠靠的安安全接地地处理理。3、定期检查脚脚脚手架，发发现现问题和和隐患患，在施施工作作业前及及时维维修加固固，以以达到坚坚固稳稳定，确确保施施工安全全。4、外脚手架不不不混搭，扣扣件件不混用用。5、外脚手架搭搭搭设人员必必须须持证上上岗，并并正确使使用安安全帽、安安全全带、穿穿防滑滑鞋。6、严禁脚手板板板存在探头头板板，铺设设脚手手板以及及多层层作业时时，应应尽量使使施工工荷载内内、外外传递平平衡。7、保证脚手架架架体的整体体性性，不得得与井井架、升升降机机一并拉拉结，不不得截断断架体体。8、结构外脚手手手架每支搭搭一一层，支支搭完完毕后，经经项项目部安安全员员验收合合格后后方可使使用。任任何班组组长和和个人，未未经经同意不不得任任意拆除除脚手手架部件件。9、严格控制施施施工荷载，脚脚手板不得集集中堆料施荷荷，施工荷载载不得大于33kN/m22，确保较大大安全储备。10、结构施工工工时不允允许多多层同时时作业业，装修修施工工时同时时作业业层数不不超过过两层，临临时时性用的的悬挑挑架的同同时作作业层数数不超超过两层层。11、当作业层层层高出其其下连连墙件3..66m以上、且且其上尚尚无连连墙件时时，应应采取适适当的的临时撑撑拉措措施。12、各作业层层层之间设设置可可靠的防防护栅栅栏，防防止坠坠落物体体伤人人。脚手架拆除技术术术措施1、拆架前:(1)应全面面面检查脚手手架架的扣件件连接接、连墙墙件、支支撑体系系等是是否符合合构造造要求；；(2)应根根据据检查结结果补补充完善善施工工组织设设计中中的拆除除顺序序和措施施，经经主管部部门批批准后方方可实实施；(3)应由单单单位工程负负责责人进行行拆除除安全技技术交交底；(4)应清清除除脚手架架上杂杂物及地地面障障碍物。2、拆架时应划划划分作业区区，周周围设绳绳绑围围栏或竖竖立警警戒标志志，地地面应设设专人人指挥，禁禁止止非作业业人员员进入。当当脚脚手架采采取分分段、分分立面面拆除时时，对对不拆除除的脚脚手架两两端，应应先按《建建筑筑施工扣扣件式式钢管脚脚手架架安全技技术规规范》第6.4..332条第4款、第6.6..3条第1、2款的规定定设设置连墙墙件和和横向斜斜撑加加固。3、拆架的高处处处作业人员员应应戴安全全帽、系系安全带带、扎扎裹腿、穿穿软软底防滑滑鞋。4、拆架程序应应应遵守“由上而下下，先先搭后拆拆”的原则，即即即先拆拉拉杆、脚脚手板、剪剪刀刀撑、斜斜撑，而而后拆小小横杆杆、大横横杆、立立杆等，并并按按“一步一清清”原则依次次进进行。严严禁上上下同时时进行行拆架作作业。5、拆立杆时，要要要先抱住住立杆杆再拆开开最后后两个扣扣件，拆拆除大横横杆、斜斜撑、剪剪刀撑撑时，应应先拆拆除中间间扣件件，然后后托住住中间，再再解解端头扣扣件。6、连墙件必须须须随脚手架架逐逐层拆除除，严严禁先将将连墙墙件整层层或数数层拆除除后再再拆脚手手架；；分段拆拆除高高差不应应大于于2步，如高高差差大于2步，应增增设设连墙件件加固固；当脚脚手架架拆至下下部最最后一根根长立立杆的高高度（约6.5m）时，应应先在适当当位置搭设设临时抛撑撑加固后，再再拆除连墙墙件。7、拆除时要统统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，当当解开与另一一人有关的结结扣时，应先先通知对方，以以防坠落。设设置专人负责责，责任人为为：架工班班班长王孝明8、拆架时严禁禁禁碰撞脚手手架架附近电电源线线，以防防触电电事故。9、在拆架时，不不不得中途途换人人，如必必须换换人时，应应将将拆除情情况交交代清楚楚后方方可离开开。10、拆下的材材材料要徐徐徐下下运，严严禁抛抛掷。运运至地地面的材材料应应按指定定地点点随拆随随运，分分类堆放放，“当天拆当当天天清”，拆下的的扣扣件和铁铁丝要要集中回回收处处理。11、高层建筑筑筑脚手架架拆除除，应配配备良良好的通通讯装装置。12、输送至地地地面的杆杆件，应应及时按按类堆堆放，整整理保保养。13、当天离岗岗岗时，应应及时时加固尚尚未拆拆除部分分，防防止存留留隐患患造成复复岗后后的人为为事故故。14、如遇强风风风、大雨雨、雪雪等特殊殊气候候，不应应进行行脚手架架的拆拆除，严严禁夜夜间拆除除。15、翻掀垫铺铺铺木脚手手板应应注意站站立位位置，并并应自自外向里里翻起起竖立，防防止止外翻将将木脚脚手板内内未清清除的残残留物物从高处处坠落落伤人。阳台等部位的卸卸卸荷措施施：第六节、计算书书书扣件式落地双排排排脚手架架计算算书计算依据《建筑筑筑施工扣扣件式式钢管脚脚手架架安全技技术规规范》(JGJ11330-220001)、《建建筑地基基基础础设计规规范》(GB5500077-20002)、《建建筑结构荷荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。脚手架搭设体系系系剖面图图脚手架搭设体系系系正立面面图脚手架搭设体系系系平面图图一、参数信息1.脚手架搭设设设参数脚手架从地面开开开始搭设设，搭搭设高度度H：4.5mm；顶步栏杆高：111.2mm；内内立杆距距离墙墙长度a：0.3mm；立杆步距h：111.5mm；总总步数：：2步；立杆纵距la：：：1.5mm；立立杆横距距lbb：0.755mm；小横杆伸出内立立立杆长度度a1：0.3mm；扫扫地杆距距地：：0.3mm；采用大横杆在上上上布置，搭搭接接在小横横杆上上的大横横杆根根数为2根；采用的钢管类型型型为Φ48.33×33.66；连墙件布置方式式式为二步步二跨跨，连接接方式式为扣件件连接接；连墙件扣件连接接接方式为为双扣扣件，扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数为11；脚手架沿墙纵向向向长度l：150mm；2.荷载参数(1)活荷载参参参数结构脚手架均布布布活荷载载：33kN//m22；结构脚脚手手架同时时施工工层数：：0层；装修脚手架均布布布活荷载载：22kN//m22；装修脚脚手手架同时时施工工层数：：2层；(2)风荷载参参参数本工程地处辽宁宁宁丹东市市，基基本风压压Woo：0.555kkN/mm2；地面粗糙度类别别别为：B类(城市郊区区)；(2)静荷载参参参数1)脚手板参数数数选用冲压钢脚手手手板，按按规范范要求铺铺脚手手板；脚手板自重：000.3kkN//m2；铺设层层数数：1层；2)防护栏杆第2步开始步步步设设防护栏杆杆杆，每步步防护护栏杆根根数为为2根，总根根数数为4根；3)围护材料2300目/11100ccm22，A0=11..3mmm2密密目安全全网全全封闭。密目网选用为：：：23000目/1000ccm2，A0=11..3mmm2；；密目网自重：000.011kNN/m2；3.地基参数脚手架放置在地地地面上，地地基基土类型型为：：碎石土土；地基承载力标准准准值：65500kPaa；立立杆基础础底面面面积：：0..25mm2；地基承载力调整整整系数：：0..4。二、大横杆的计计计算大横杆在小横杆杆杆的上面面，大大横杆按按照三三跨连续续梁进进行强度度和挠挠度计算算。将将大横杆杆上面面的脚手手板自自重和施施工活活荷载作作为均均布荷载载计算算大横杆杆的最最大弯矩矩和变变形。1.均布荷载值值值计算作用在大横杆上上上的荷载载标准准值：恒荷载标准值qk1=0..0040++0..3000×0.755//3==00.1115kN//m；活荷载标准值qqqk2=2×0.755//3==00.5000kN//m；；作用在大横杆上上上的荷载载设计计值：恒荷载设计值qqq1=1..22qk1=00..1388kkN/mm；；活荷载设计值qqq2=1..44qk2=00..7000kkN/mm；；2.强度验算最大弯距Mmaaax=00.100q11la2+00..1177q22la2=0.10×××0.13388×1.52+0.11117×0.70000×1.52=0..2215kNN·m；最大应力计算值值值σ=MM//W==0..2155×106/5.2266×103=40..9921N//mm2；大横杆实际弯曲曲曲应力计计算值值σ=40..9921NN/mmm2小于抗弯弯强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！3.挠度验算最大挠度ν===(00.6677qqk11+00..9900qkk2)la4/1000EEI=(000.6777××0.11155+0..9900×0.50000)×150004/(10000×2.066×105×12711000)==1..1055mmm；大横杆实际最大大大挠度计计算值值ν=1.11005mmm小小于最大大允许许挠度值值miin（15000//1500，10）=10..0000mmm，满满足要求求！三、小横杆的计计计算大横杆在小横杆杆杆的上面面，大大横杆把把荷载载以集中中力的的形式传传递给给小横杆杆，小小横杆按按照简简支梁进进行强强度和挠挠度计计算，不不计悬悬挑荷载载。1.大横杆传递递递给小横横杆的的集中力力计算算集中力标准值：：：F=1.1qqqk1la+11..2qk22la=1..11×0.11155×1.5++11.2×0.50000×1.5==11.0889kN；集中力设计值：：：F=1.1qqq1la+11..2q2la=1..11×0.13388×1.5++11.2×0.70000×1.5==11.4887kN；2.小横杆受力力力计算小横杆按照简支支支梁进行行电算算（不计计悬挑挑荷载），得得到计算简图图及内力、变变形图如下：：弯矩和剪力计算算算简图弯矩图(kN···m)变形计算简图变形图(mm)))计算得到：最大弯矩：M===0..3775kkN..m最大变形：ν===0..6229mmm3.强度验算最大应力计算值值值σ=00..3755×106/5.2266×103=71..3317N//mm2；小横杆实际弯曲曲曲应力计计算值值σ=71..3317NN/mmm2小于抗弯弯强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！4.挠度验算最大挠度ν=000.6229mmm；小横杆实际最大大大挠度计计算值值ν=0.66229mmm小小于最大大允许许挠度值值miin（750//1150，10）=5.00000mmm，满满足要求求！四、作业层立杆杆杆扣件抗抗滑承承载力的的计算算1.小横杆传递递递给立杆杆的支支座反力力计算算根据实际受力情情情况进行行电算算（计算算悬挑挑荷载），得得到计算简图图及内力图如如下：计算简图剪力图(kN)))计算得到：内立杆最大支座座座反力：：F==4..4443kkN外立杆最大支座座座反力：：F==1..9115kkN2.作业层立杆杆杆扣件抗抗滑承承载力的的计算算扣件的抗滑承载载载力按照照下式式计算:R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值。规规范范规定直直角、旋旋转单扣扣件承承载力取取值为为8.000kkN。扣件件抗抗滑承载载力折折减系数数1，则该工工程程采用的的单扣扣件承载载力取取值为8..0000kkN，双双扣件承承载力力取值为为166.0000kkN；R--纵向向向或横向向水平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值。本本工程小小横杆杆传给内内立杆杆的竖向向作用用力为4..4443kNN,小横横杆杆传给外外立杆杆的竖向向作用用力为1..9915kNN；作业层内力杆扣扣扣件抗滑滑承载载力验算算：内内立杆受受到的的竖向作作用力力R=4..4443kkN≤8.00000kN，内内力力杆采用用单扣扣件，其其抗滑滑承载力力的设设计计算算满足足要求！！作业层外力杆扣扣扣件抗滑滑承载载力验算算：外外立杆受受到的的竖向作作用力力R=1..9915kkN≤8.00000kN，外外力力杆采用用单扣扣件，其其抗滑滑承载力力的设设计计算算满足足要求！！五、脚手架立杆杆杆荷载计计算作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。1.确定按稳定定定计算的的脚手手架搭设设高度度HsHs=[H]===4.55mm；2.静荷载标准准准值计算算(1)结构自重重重标准值NNG1k采用Φ48.333×3..6钢管。外立杆：NG111k=ggkkHss=00.155566×4.50000=0..7000kkN；；内立杆：NG111k=ggkkHss=00.133266×4.50000=0..5997kkN；；(2)构配件自自自重标准值值NNG2k1)脚手板的自自自重标准准值NNG2k11采用冲压钢脚手手手板，自自重标标准值gkk11=0..3kkN/mm2，铺设层层数数n1=11层。外立杆：NG222k1=nn1×0.5×lb×la×gk1==1×0.5×0.755×1.5×0.3==00.1669kN；内立杆：NG222k1=nn1×（0.5×lb+aa11）×la×gk1=1×（0...5×0.755++0.33）×1.5×0.3==00.3004kN；2)防护栏杆及及及扣件的的自重重标准值值NG2k33采用Φ48.333×3..6钢管，自自重标准准值ggk3==0..03997kkN/mm，总总根数n33==4根。外立杆：NG222k3=nn3×（la×gk3++00.011322）=4×（1.5×0.033997+00.001322）=0.22991kkN；；3)围护材料的的的自重标标准值值NG2k44采用2300目目目/1000ccm2，A0=11..3mmm2密密目安全全网全全封闭，自自重重标准值值gkk4=00.001kNN/mm2。外立杆：NG222k4=lla×[H]×gk4==1.55×4.5×0.011==0.00688kNN；4)附加横杆及及及扣件的的自重重标准值值NG2k55搭接在小横杆上上上的大横横杆根根数n4==22根，铺设设层层数n5==11层，采用用Φ48.33×33.66钢管，自自重重标准值值gkk6=00.003977kNN/m。外立杆：NG222k5=nn5×0.5×n4×（la×gk6++00.011322）=1×0.555×2×（1.5×0.033997+00.001322）=0.00773kkN；；内立杆：NG222k5=nn5×（0.5×n4+11）×（la×gk6++00.011322）=1×（0...5×2+1）×（1.5×0.033997+00.001322）=0.11446kkN；；5）构配件自重重重标准值NNG2k合计计外立杆：NG222k=0..1169++0..2911+00.0668++0.00733=0..6000kkN；；内立杆：NG222k=0..3304++0..1466=00.4449kN；3.活荷载标准准准值计算算活荷载按照2个个个装修作作业层层（荷载载为22kNN/mm2）计算，活活活荷载合合计值值∑Qk=44kN//m22。外立杆：∑NQQQk=00..5×lb×la×∑Qk==0.55×0.755×1.5×4=2..2250kNN；内立杆：∑NQQQk=（0.5×lb+aa11）×la×∑Qk==（0.5×0.755++0.33）×1.5×4=4..0050kNN；4.风荷载标准准准值计算算Wk=0.7μμzz·μs·ω0其中ω0----基本风压压(kN/mm2)，按照荷荷载载规范规规定采采用：ω0=00..55kNN/m2；μs--风风荷荷载体型系系系数：μs=1.33=1.3××00.8770==1.11311；为挡风系系数数，考虑虑了脚脚手架和和围护护材料的的共同同作用，计计算算过程复复杂因因篇幅有有限计计算过程程从略略。μz--风风荷荷载高度变变变化系数数，按按照荷载载规范范的规定定采用用：脚手手架底底部μz=1..0000，脚脚手手架顶部部μz=1..2212；经计算得到，风风风荷载标标准值值为:脚手架底部Wkkk=00..7×0.555×1.00000×1.13311=0..4355kkN/mm2；脚手架顶部Wkkk=00..7×0.555×1.21122×1.13311=0..5288kkN/mm2；六、立杆稳定性性性计算(一)基本数据据计算算1.立杆长细比比比验算依据《扣件式规规规范》第第5..1.99条：：长细比λ=lll0/i==kμh/i=μh/i（k取为1）查《扣件式规范范范》表5..33.3得：：μ=11..5000；立杆的截面回转转转半径：：i=11.5590cmm；λ=1.50000×1.5×100//11.5990==1411.5509立杆实际长细比比比计算值λ=1411..5099小小于容许许长细细比2100，满足足要求！！2.确定轴心受受受压构件件的稳稳定系数数φ长细比λ=lll0/i==kμh/i==11.1555××1.50000×1.5×100//11.5990==1633.4443；稳定系数φ查《扣扣件式规规范》附附录C表得到：：φ=0..2264；3.风荷载设计计计值产生生的立立杆段弯弯矩MMwMw=0..885×1.4WWkLah2/10经计算得到，各各各段弯矩矩Mw为：脚手架底部MMMw=0..1175kkN··m；(二)外立杆稳稳定性性计算1.组合风荷载载载时,外立杆的的稳稳定性计计算σ=N/(((φA)++MW/W≤[f]]外立杆的轴心压压压力设计计值NN=11.22×（NG1k+NNG2k）+0.8855×1.4∑NQk=1...2×（0.70000+0..6000）+0..885×1.4×2.25500=44.2238kNN；σ=423337.71133/(00.2264×506))++17448669.33177/522600=655.0008N/mmm22；组合风荷载时，外外立杆实际抗抗压应力计算算值σ=65.0008N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！2.不组合风荷荷荷载时,外立杆的的稳稳定性计计算σ=N/(((φA)≤[f]]外立杆的轴心压压压力设计计值NN=11.22×（NG1k+NNG2k）+1.44∑NQk=1...2×（0.70000+0..6000）+1..44×2.25500=44.7710kNN；σ=471110.21133/(00.2264×506))==35..3004NN/mmm2；不组合合风荷载载载时，外外立杆杆实际抗抗压应应力计算算值σσ=35..3304NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！(三)内立杆稳稳定性性计算全封闭双排脚手手手架仅考考虑外外立杆承承受风风荷载的的作用用，内立立杆不不考虑风风荷载载作用。σ=N/(((φA)≤[f]]内立杆的轴心压压压力设计计值NN=11.22（NG1k+NNG2k）+1.44∑NQk=1...2×（0.59977+0..4449）+1..44×4.05500=66.9925kNN；σ=692225.37755/(00.2264×506))==51..9008NN/mmm2；内立杆实际抗压压压应力计计算值值σ=51..9908NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！七、连墙件的稳稳稳定性计计算风荷载产生的连连连墙件轴轴向力力设计值值(kN)，按按照照下式计计算：：Nlw=111.4×Wk×Aw=66..6499kkN；每个连墙件的覆覆覆盖面积积内脚脚手架外外侧的的迎风面面积AAw=99..0000mm2；连墙件的轴向力力力设计值值NNl=NNlww+NN0=111..6499kkN；连墙件承载力设设设计值按按下式式计算：：Nf===φ·A·[[ff]其中φ--轴心受压压立立杆的稳稳定系系数；由长细比l///i==7700//155.9的结结果果查表得得到φφ=0.88772；A=5.0006ccm22；[f]==2205N//mm2；连墙件轴向承载载载力设计计值为为Nf=00..8722×5.066×102×205×10-3=990.44422kNN；Nl=11.66449kN<NNf=90..4442kkN，连连墙件的的设计计计算满满足要要求！连墙件采用双扣扣扣件与墙墙体连连接。由以上计算得到到到Nl=11..6649kkN≤≤双扣件的的抗抗滑力166..0000kNN，满足要要求求！八、立杆的地基基基承载力力计算算立杆基础底面的的的平均压压力应应满足下下式的的要求p≤fg地基承载力设计计计值:fg=fggkk×kc=22660.00000kPPa；；其中，地基承载载载力标准准值：：fgk=66550kkPaa；脚手架地基承载载载力调整整系数数：kc=00..4；立杆基础底面的的的平均压压力：：p=NN/A=227.77011kPPa；；立杆的轴心压力力力设计值值：NN=66.9925kNN；基础底面面积：：：A=00.255mm2。p=27.70001kPPa＜fg=2600..0000kPPa。地地基基承载力力满足足要求！！九、脚手架配件件件数量匡匡算扣件式钢管脚手手手架的杆杆件配配备数量量需要要一定的的富余余量，以以适应应构架时时变化化需要，因此按匡算方式式式来计算算；根根据脚手手架立立杆数量量按以以下公式式进行行计算：：长杆总长度(mmm)LL==1..1··H·(n+la/h·n-2·la/h)小横杆数(根)))N1=11..1·(H/2hh+11)··n直角扣件数(个个个)N2=22..2·(H/h++1))·n对接扣件数(个个个)N3=LL//l旋转扣件数(个个个)N4=00..3·L/l脚手板面积(mmm2)S==1..1··(n-2))·la·lb其中n----立杆总数数(根)n==2202；H--搭搭搭设高度度(m)HH==4.55；h--步步步距(m)hh==1.55；la--立立立杆纵距距(m)lla=1.55；lb----立杆横距距(m)llb=0.7755；代入得：长杆总长度(mmm)LL==1..1×4.5×(202++1..5××202//11.5-2×1.5//11.5))=119899.9900；小横杆数(根)))NN1=1..11×(4.5//(2×1.5))+11)××202==5556；；直角扣件数(个个个)NN2=2..22×(4.5//1..5+11)××202==177788；对接扣件数(个个个)NN3=199889.99000/6..00=3322；旋转扣件数(个个个)NN4=0..33×19899..9000//6..000=1000；脚手板面积(mmm2)SS=11.11×(20022-2))××1.55×0.7755=2447..5000。根据以上公式计计计算得长长杆总总长198899.9000mm；小横杆杆5556根；直直角角扣件177778个；对对接接扣件33322个；旋转转扣扣件1000个；脚脚手板24477.5000mm2。普通型钢悬挑扣扣扣件式双双排脚脚手架计计算书书脚手架搭设体系系系剖面图图脚手架搭设体系系系正立面面图脚手架搭设体系系系平面图图一、参数信息1.脚手架搭设设设参数脚手架从距地面面面23.44mm处开始搭搭设设，搭设设高度度H：18m；顶步栏杆高：111.3mm；内内立杆距距离墙墙长度a：0.2mm；立杆步距h：111.5mm；总总步数：：111步；立杆纵距la：：：1.5mm；立立杆横距距lbb：1.055mm；小横杆伸出内立立立杆长度度a1：0.3mm；扫扫地杆距距地：：0.2mm；采用大横杆在上上上布置，搭搭接接在小横横杆上上的大横横杆根根数为2根；采用的钢管类型型型为Φ48.33×33.66；连墙件布置方式式式为二步步二跨跨，连接接方式式为扣件件连接接；连墙件扣件连接接接方式为为双扣扣件，扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数为11；脚手架沿墙纵向向向长度l：150mm；2.技术措施采用钢丝绳分段段段卸荷；；卸荷次数：2次次次；卸荷荷上段段下传荷荷载百百分比：：300%；钢丝绳不均匀系系系数α：0.855；钢钢丝绳安安全系系数κ：6；各段卸荷参数表表表：3.荷载参数(1)活荷载参参参数结构脚手架均布布布活荷载载：33kN//m22；结构脚脚手手架同时时施工工层数：：0层；装修脚手架均布布布活荷载载：22kN//m22；装修脚脚手手架同时时施工工层数：：2层；(2)风荷载参参参数本工程地处辽宁宁宁丹东市市，基基本风压压Woo：0.555kkN/mm2；地面粗糙度类别别别为：D类(有密集建建筑筑群且房房屋较较高市区区)；(2)静荷载参参参数1)脚手板参数数数选用木脚手板，步步步满铺脚手手板；脚手板自重：000.355kNN/m2；铺设层层数数：12层；2)防护栏杆铺脚手板层设防防防护栏杆杆，每每步防护护栏杆杆根数为为2根，总根根数数为24根；3)围护材料2300目/11100ccm22，A0=11..3mmm2密密目安全全网全全封闭。密目网选用为：：：23000目/1000ccm2，A0=11..3mmm2；；密目网自重：000.011kNN/m2；4.支撑参数支撑系统搭设形形形式为纯纯悬挑挑式；主梁截面特征：：：工字钢钢，工工字钢型型号：：18号工字字钢钢；型钢悬挑主梁平平平铺在楼楼面上上，锚点点采用用压环钢钢筋方方式，钢钢筋直直径12mmmm；楼板混凝土强度度度等级：：C225；二、大横杆的计计计算大横杆在小横杆杆杆的上面面，大大横杆按按照三三跨连续续梁进进行强度度和挠挠度计算算。将将大横杆杆上面面的脚手手板自自重和施施工活活荷载作作为均均布荷载载计算算大横杆杆的最最大弯矩矩和变变形。1.均布荷载值值值计算作用在大横杆上上上的荷载载标准准值：恒荷载标准值qqqk1=0..0038++0..3500×1.055//3==00.1661kN//m；；活荷载标准值qqqk2=2×1.055//3==00.7000kN//m；；作用在大横杆上上上的荷载载设计计值：恒荷载设计值qqq1=1..22qk1=00..1933kkN/mm；；活荷载设计值qqq2=1..44qk2=00..9800kkN/mm；；2.强度验算最大弯距Mmaaax=00.100q11la2+00..1177q22la2=0.10×××0.19933×1.52+0.11117×0.98800×1.52=0..3301kNN·m；最大应力计算值值值σ=MM//W==0..3011×106/5.0088×103=59..3336N//mm2；大横杆实际弯曲曲曲应力计计算值值σ=59..3336NN/mmm2小于抗弯弯强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！3.挠度验算最大挠度ν===(00.6677qqk11+00..9900qkk2)la4/1000EEI=(000.6777××0.16611+0..9900×0.70000)×150004/(10000×2.066×105×12199000)==1..6133mmm；大横杆实际最大大大挠度计计算值值ν=1.66113mmm小小于最大大允许许挠度值值miin（15000//1500，10）=10..0000mmm，满满足要求求！三、小横杆的计计计算大横杆在小横杆杆杆的上面面，大大横杆把把荷载载以集中中力的的形式传传递给给小横杆杆，小小横杆按按照简简支梁进进行强强度和挠挠度计计算，不不计悬悬挑荷载载。1.大横杆传递递递给小横横杆的的集中力力计算算集中力标准值：：：F=1.1qqqk1la+11..2qk22la=1..11×0.16611×1.5++11.2×0.70000×1.5==11.5225kN；集中力设计值：：：F=1.1qqq1la+11..2q2la=1..11×0.19933×1.5++11.2×0.98800×1.5==22.0883kN；2.小横杆受力力力计算小横杆按照简支支支梁进行行电算算（不计计悬挑挑荷载），得得到计算简图图及内力、变变形图如下：：弯矩和剪力计算算算简图弯矩图(kN···m)变形计算简图变形图(mm)))计算得到：最大弯矩：M===0..7335kkN..m最大变形：ν===2..5220mmm3.强度验算最大应力计算值值值σ=00..7355×106/5.0088×103=1444..7355NN/mmm2；小横杆实际弯曲曲曲应力计计算值值σ=1444..7355N//mm2小于抗弯弯强强度设计计值[[f]==2005N//mmm2，满足要要求求！4.挠度验算最大挠度ν=222.5220mmm；小横杆实际最大大大挠度计计算值值ν=2.55220mmm小小于最大大允许许挠度值值miin（10500//1500，10）=7.00000mmm，满满足要求求！四、作业层立杆杆杆扣件抗抗滑承承载力的的计算算1.小横杆传递递递给立杆杆的支支座反力力计算算根据实际受力情情情况进行行电算算（计算算悬挑挑荷载），得得到计算简图图及内力图如如下：计算简图剪力图(kN)))计算得到：内立杆最大支座座座反力：：F==5..2665kkN外立杆最大支座座座反力：：F==2..9117kkN2.作业层立杆杆杆扣件抗抗滑承承载力的的计算算扣件的抗滑承载载载力按照照下式式计算:R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值。规规范范规定直直角、旋旋转单扣扣件承承载力取取值为为8.000kkN。扣件件抗抗滑承载载力折折减系数数1，则该工工程程采用的的单扣扣件承载载力取取值为8..0000kkN，双双扣件承承载力力取值为为166.0000kkN；R--纵向向向或横向向水平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值。本本工程小小横杆杆传给内内立杆杆的竖向向作用用力为5..2265kNN,小横横杆杆传给外外立杆杆的竖向向作用用力为2..9917kNN；作业层内力杆扣扣扣件抗滑滑承载载力验算算：内内立杆受受到的的竖向作作用力力R=5..2265kkN≤8.00000kN，内内力力杆采用用单扣扣件，其其抗滑滑承载力力的设设计计算算满足足要求！！作业层外力杆扣扣扣件抗滑滑承载载力验算算：外外立杆受受到的的竖向作作用力力R=2..9917kkN≤8.00000kN，外外力力杆采用用单扣扣件，其其抗滑滑承载力力的设设计计算算满足足要求！！五、脚手架立杆杆杆荷载计计算作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。1.确定按稳定定定计算的的脚手手架搭设设高度度Hs根据钢丝绳卸荷荷荷点的位位置，把把脚手架架分成成以下3段；依据据《扣扣件架规规范》第第5.3..77条确定出出各各段按稳稳定性性计算的的脚手手架搭设设高度度Hs如下：：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架高度[HH]]=4..7000米，Hs==[[H]==4..7000米；；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架高度[HH]]=4..5000米，Hs==[[H]==4..5000米；；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架高度度[HH]=88.8800米，Hs==[[H]==8..8000米；；2.静荷载标准准准值计算算各段静荷载标准准准值的计计算过过程完全全相同同，我们们仅给给出第1段静荷载载标标准值的的计算算过程，最最后后给出各各段的的最终计计算结结果。(1)结构自重重重标准值NNG1k采用Φ48×××3..5钢钢管。外立杆：NG111k=ggkkHss=00.155055×4.70000=0..7007kkN；；内立杆：NG111k=ggkkHss=00.122833×4.70000=0..6003kkN；；(2)构配件自自自重标准值值NNG2k1)脚手板的自自自重标准准值NNG2k11采用木脚手板，自自重标准值ggk1=0..35kN//m2，铺设层数数n1=3层。外立杆：NG222k1=nn1×0.5×lb×la×gk1==3×0.5×1.055×1.5×0.355==0.88277kNN；内立杆：NG222k1=nn1×（0.5×lb+aa11）×la×gk1=3×（0...5×1.055++0.33）×1.5×0.355==1.22999kNN；2)防护栏杆及及及扣件的的自重重标准值值NG2k33采用Φ48×××3..5钢钢管，自自重标标准值gkk33=0..03384kkN//m。外立杆：NG222k3=nn3×（la×gk3++00.011322）=6×（1...5×0.033884+00.001322）=0.44225kkN；；3)围护材料的的的自重标标准值值NG2k44采用2300目目目/1000ccm2，A0=11..3mmm2密密目安全全网全全封闭，自自重重标准值值gkk4=00.001kNN/mm2。外立杆：NG222k4=lla×[H]×gk4==1.55×4.70000×0.011==0.00700kNN；4)附加横杆及及及扣件的的自重重标准值值NG2k55搭接在小横杆上上上的大横横杆根根数n4==22根，铺设设层层数n5==33层，采用用Φ48××3.55钢管管，自重重标准准值gk66==0.003884kNN/mm。外立杆：NG222k5=nn5×0.5×n4×（la×gk6++00.011322）=3_×0...5×2×（1.5×0.033884+00.001322）=0.22112kkN；；内立杆：NG222k5=nn5×（0.5×n4+11）×（la×gk6++00.011322）=3_×（000.5×2+1）×（1.5×0.033884+00.001322）=0.44225kkN；；5）构配件自重重重标准值NNG2k合计计外立杆：NG222k=0..8827++0..4255+00.0770++0.22122=1..5335kkN；；内立杆：NG222k=1..2299++0..4255=11.7224kN；各段静荷载标准准准值的计计算过过程完全全相同同，上面面我们们给出了了第11段静荷载载标标准值的的计算算过程，最最后后给出各各段的的最终计计算结结果如下下：第1段：高度00..000---4.77000米，外立立杆杆：NG1k=00..7077kNN，NG2k=11..5355kNN；内立杆：NG111k=0..6603kkN，NG2k=11..7244kNN；第2段：高度44..700---9.22000米，外立立杆杆：NG1k=00..6777kNN，NG2k=11..5322kNN；内立杆：NG111k=0..5577kkN，NG2k=11..7244kNN；第3段：高度99..200---18..0000米，外外立立杆：NG1k=11..3244kNN，NG2k=33..0600kNN；内立杆：NG111k=1..1129kkN，NG2k=33..4488kNN；3.活荷载标准准准值计算算活荷载按照2个个个装修作作业层层（荷载载为22kNN/mm2）计算，活活活荷载合合计值值∑Qk=44kN//m22。外立杆：∑NQQQk=00..5×lb×la×∑Qk==0.55×1.055×1.5×4=3..1150kNN；内立杆：∑NQQQk=（0.5×lb+aa11）×la×∑Qk==（0.5×1.055++0.33）×1.5×4=4..9950kNN；4.风荷载标准准准值计算算Wk=0.7μμzz·μs·ω0其中ω0----基本风压压(kN/mm2)，按照荷荷载载规范规规定采采用：ω0=00..55kNN/m2；μs--风风荷荷载体型系系系数：μs=1.33=1.3××00.8770==1.11311；为挡风系系数数，考虑虑了脚脚手架和和围护护材料的的共同同作用，计计算算过程复复杂因因篇幅有有限计计算过程程从略略。μz--风风荷荷载高度变变变化系数数，按按照荷载载规范范的规定定采用用：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部μz=0.66220，脚手手架架顶部μz=0.66220；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部μz=0.66220，脚手手架架顶部μz=0.66449；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部μz=0.66449，脚手手架架顶部μz=0.77445；经计算得到，风风风荷载标标准值值为:第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部Wk=0.22770kNN/mm2，脚手架架顶顶部Wk=0.22770kNN/mm2；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部Wk=0.22770kNN/mm2，脚手架架顶顶部Wk=0.22883kNN/mm2；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部部Wk=0.22883kNN/mm2，脚手架架顶顶部Wk=0.33224kNN/mm2；六、立杆稳定性性性计算(一)基本数据据计算算1.立杆长细比比比验算依据《扣件式规规规范》第第5..1.99条：：长细比λ=lll0/i==kμh/i=μh/i（k取为1）查《扣件式规范范范》表5..33.3得：：μ=11..5000；立杆的截面回转转转半径：：i=11.5580cmm；λ=1.50000×1.5×100//11.5880==1422.4405立杆实际长细比比比计算值λ=1422..4055小小于容许许长细细比2100，满足足要求！！2.确定轴心受受受压构件件的稳稳定系数数φ长细比λ=lll0/i==kμh/i==11.1555××1.50000×1.5×100//11.5880==1644.4478；稳定系数φ查《扣扣件式规规范》附附录C表得到：：φ=0..2261；3.风荷载设计计计值产生生的立立杆段弯弯矩MMwMw=0..885×1.4WWkLah2/10经计算得到，各各各段弯矩矩Mw为：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部Mw=0.11008kNN·m；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部Mw=0.11008kNN·m；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部部Mw=0.11113kNN·m；(二)外立杆稳稳定性性计算采用钢丝绳卸荷荷荷的脚手手架并并不是在在卸荷荷点处断断开的的，所以以，上上段的荷荷载总总有一部部分是是会传到到下段段的。我我们按按照上段段传给给下段300%%恒荷载计计算算。1.组合风荷载载载时,外立杆的的稳稳定性计计算立杆的轴心压力力力设计值值NN=11.22×（NG1k+NNG2k）＋＋0.855×1.4∑NQk经计算得到，各各各段N值为：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.70077+1..5335）+0.8855×1.4×3.15500+1..2××3.15566×30%==77.5775kkN；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.67777+1..5332）+0.8855×1.4×3.15500+1..2××4.10011×30%==77.8776kkN；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部部N==1.22×（1.32244+3..0660）+0.8855×1.4×3.15500=9..0110kNN；抗压应力计算值值值σ=NN//(φA)++MW/W≤[f]]经计算得到，各各各段σ值为：第1段：高度00..000---4.77000米，抗压压应应力计算算值σ=80..7788NN/mmm2；第2段：高度44..700---9.22000米，抗压压应应力计算算值σ=83..1147NN/mmm2；第3段：高度99..200---18..0000米，抗抗压压应力计计算值值σ=93..0048NN/mmm2；组合风荷载时，第第1段(高度0.0000-4.7700米)外立杆实际际抗压应力计计算值σ=80.7788N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005.0000N/mm22，满足要求求！组合风荷载时，第第2段(高度4.7000-9.2200米)外立杆实际际抗压应力计计算值σ=83.1147N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005.0000N/mm22，满足要求求！组合风荷载时，第第3段(高度9.2000-18..000米)外立杆实际际抗压应力计计算值σ=93.0048N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005.0000N/mm22，满足要求求！2.不组合风荷荷荷载时,外立杆的的稳稳定性计计算立杆的轴心压力力力设计值值NN=11.22×（NG1k+NNG2k）+1.44∑NQk经计算得到，各各各段N值为：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.70077+1..5335）+1.44×3.15500+1..2××3.15566×30%==88.2336kkN；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.67777+1..5332）+1.44×3.15500+1..2××4.10011×30%==88.5337kkN；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部部N==1.22×（1.32244+3..0660）+1.44×3.15500=9..6771kNN；抗压应力计算值值值σ=NN//(φA)≤[f]]经计算得到，各各各段σ值为：第1段：高度00..000---4.77000米，抗压压应应力计算算值σ=64..6642NN/mmm2；第2段：高度44..700---9.22000米，抗压压应应力计算算值σ=67..0001NN/mmm2；第3段：高度99..200---18..0000米，抗抗压压应力计计算值值σ=75..9904NN/mmm2；不组合风荷载时时时，第1段(高度0.00000-44.7700米)外立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=64..6642NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！不组合风荷载时时时，第2段(高度4.77000-99.2200米)外立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=67..0001NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！不组合风荷载时时时，第3段(高度9.22000-118..0000米)外立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=75..9904NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！(三)内立杆稳稳定性性计算全封闭双排脚手手手架仅考考虑外外立杆承承受风风荷载的的作用用，内立立杆不不考虑风风荷载载作用。采用钢丝绳卸荷荷荷的脚手手架并并不是在在卸荷荷点处断断开的的，所以以，上上段的荷荷载总总有一部部分是是会传到到下段段的。我我们按按照上段段传给给下段300%%恒荷载计计算算。立杆的轴心压力力力设计值值NN=11.22×（NG1k+NNG2k）+1.44∑NQk经计算得到，各各各段N值为：第1段：高度00..000---4.77000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.60033+1..7224）+1.44×4.95500+1..2××3.67755×30%==111.00466kN；第2段：高度44..700---9.22000米，脚手手架架底部N==11.2×（0.57777+1..7224）+1.44×4.95500+1..2××4.57777×30%==111.33400kN；第3段：高度99..200---18..0000米，脚脚手手架底部部N==1.22×（1.12299+3..4448）+1.44×4.95500=122.4423kkN；；抗压应力计算值值值σ=NN//(φA)≤[f]]经计算得到，各各各段σ值为：第1段：高度00..000---4.77000米，抗压压应应力计算算值σ=86..6688NN/mmm2；第2段：高度44..700---9.22000米，抗压压应应力计算算值σ=88..9997NN/mmm2；第3段：高度99..200---18..0000米，抗抗压压应力计计算值值σ=97..4498NN/mmm2；第1段(高度00.0000--4.77000米)内立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=86..6688NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！第2段(高度44.7000--9.22000米)内立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=88..9997NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！第3段(高度99.2000--18..0000米)内立杆实实际际抗压应应力计计算值σ=97..4498NN/mmm2小于抗压压强强度设计计值[[f]==2005.00000N/mmm22，满足要要求求！七、钢丝绳卸荷荷荷计算在脚手架全高范范范围内卸卸荷22次；吊点点选选择在立立杆、小小横杆、大大横横杆的交交点位位置；以以卸荷荷吊点分分段计计算。第1次卸荷点高高度度为4.7700米，钢钢丝绳上上下吊吊点的竖竖向距距离ls为6.00000米，吊点点水水平距离离1..0倍于立立杆杆纵距；；第2次卸荷点高高度度为9.2200米，钢钢丝绳上上下吊吊点的竖竖向距距离ls为6.00000米，吊点点水水平距离离1..0倍于立立杆杆纵距；；各卸荷点钢丝绳绳绳卸荷计计算方方法是相相同的的，下面面我们们仅给出出第一一次卸荷荷的计计算过程程，其其他的卸卸荷点点直接给给出计计算结果果。1.卸荷点内力力力计算卸荷点处立杆轴轴轴向力计计算：：P1=kx××NN1×n=1..55×8.53377×1=122..8066kkNP2=kx××NN2×n=1..55×11.33440×1=177..0100kkN经过计算得到a1=arcttgg[6/(((1.5++00.2))]==74..1881度a2=arcttgg[6/000.2]]=888.00911度各吊点位置处内内内力计算算为((kN)：T1=P11//sinaaa1=1122.8006//0.99622=133.3110kNT2=P22//sinaaa2=1177.0110//0.99999=177.0119kNG1=P11//tanaaa1=1122.8006//3.55299=3..6288kkNG2=P22//tanaaa2=1177.0110//30..0000==00.5667kN其中T钢丝绳轴轴轴向拉力力，GG钢丝绳水水平平分力。2.钢丝绳的最最最小直径径计算算卸荷钢丝绳的最最最大轴向向拉力力为[Fgg]]=TT1=133..3100kkN。钢丝绳的容许拉拉拉力按照照下式式计算：：[Fg]=αααFg/K其中[Fg]----钢丝丝绳绳的容许许拉力力(kN)；Fggg---钢钢丝绳的的钢丝丝破断拉拉力总总和(kN)，计算中可以近似似似计算Fgg==0.55d22，d为钢丝绳绳直直径(mm)；α--钢丝丝丝绳之间的的荷荷载不均均匀系系数；K---钢钢丝绳使使用安安全系数数。计算中[Fg]]]取13.33110kNN，α=0.8855，K=6，得得到到：选择卸荷钢丝绳绳绳的最小小直径径为：d==(2×13.33110×6/0..885)0..55=1133.7008mm。3.钢丝绳的吊吊吊环强度度计算算吊环强度计算公公公式为：：σ=NN/AA≤≤[f]]其中[f]为拉环环环钢筋抗抗拉强强度，按按《混混凝土结结构设设计规范范》110.99.88每个拉环环按按2个截面计计算算的吊环环应力力不应大大于550N//mmm2；N--吊环环环上承受受的荷荷载等于于[FFg]；A--吊环环环截面积积，每每个吊环环按照照两个截截面计计算,A==00.5πd2；选择吊环的最小小小直径要要为：：d=（2×[Fg]]//[f]]/π）0.5==（2×13.33110×103/50//33.1442）0.5==13..0118mmm。实际吊环选用直直直径D=1144mm的HPB22335的钢筋筋制制作即可可。第1次卸荷钢丝丝绳绳最小直径径径为13..77mm((钢丝丝绳型号号：66×19)，必必须须拉紧至至133.3110kN，吊吊环环直径为为144mm。根据各次卸荷高高高度得：：第2次卸荷钢丝丝绳绳最小直径径径为14..66mm((钢丝丝绳型号号：66×19)，必必须须拉紧至至155.0778kN，吊吊环环直径为为144mm。八、连墙件的稳稳稳定性计计算风荷载产生的连连连墙件轴轴向力力设计值值(kN)，按按照照下式计计算：：Nlw=111.4×Wk×Aw=44..0866kkN；每个连墙件的覆覆覆盖面积积内脚脚手架外外侧的的迎风面面积AAw=99..0000mm2；连墙件的轴向力力力设计值值NNl=NNlww+NN0=9..0086kNN；连墙件承载力设设设计值按按下式式计算：：Nf===φ·A·[[ff]其中φ--轴心受压压立立杆的稳稳定系系数；由长细比l///i==7700//155.8的结结果果查表得得到φφ=0.88771；A=4.8889ccm22；[f]==2205N//mm2；连墙件轴向承载载载力设计计值为为Nf=00..8711×4.899×102×205×10-3=887.22922kNN；Nl=9.08866kN<<<Nf=87..2292kkN，连连墙件的的设计计计算满满足要要求！连墙件采用双扣扣扣件与墙墙体连连接。由以上计算得到到到Nl=9.00886kNN≤≤双扣件的的抗抗滑力166..0000kNN，满足要要求求！九、悬挑梁受力力力计算悬挑脚手架按照照照带悬臂臂的单单跨梁计计算悬出端C受脚手手手架荷载载N的作用，里里里端B为与楼板板的的锚固点点，AA为墙支点点。悬臂单跨梁计算算算简图支座反力计算公公公式支座弯矩计算公公公式C点最大挠