知名地产·二十四城二期结构超限可行性论证报告

华润（重庆）有限公司"华润·二十四城"二期(B，D地块)1~6#,10~13#楼超限审查报告PAGEPAGE1华润（重庆）有有有限公司司"华润·二十四四城"二二期(B，D地块)1~66##,100~113#楼结构超限可行性性性论证报报告中国·重庆庆市设计院CHONGQIIINGARRCHIITEECTUURAALDDESSIGNNIINSTTITTUTEEPP.R..CHHINAA2011年0666月PAGE51设计单位：中国国国重庆市市设计计院注册结构师：何永春结构审查人：冯冯冯惠苗结构专业负责人人人：何永春春结构设计人：杨杨杨刚赵盛位报告编写人：杨杨杨刚赵盛位钟顺美张国才目录超限高层建筑工工工程抗震震设防防专项审审查申申报表建筑结构工程超超超限设计计可行行性论证证报告告工程概况设计依据2.1设计规规规范及依依据2.2基本设设设计参数数2.3抗震设设设防2.4设计荷荷荷载场地地质条件3.1地形地地地貌及地地质构构造3.2岩土分分分层3.3水文地地地质条件件3.4场地稳稳稳定性评评价3.5基础持持持力层3.6场地地地地震效应应与地地震参数数基础设计结构设计5.1建筑结结结构布置置5.2结构主主主要构件件的几几何尺寸寸5.3构件的的的材料强强度等等级5.4建筑超超超限情况况的判判别5.5性能化设设设计的目目标5.6结构超限限限分析总总体思思路结构计算分析6.1计算软件件件6.2主要抗震震震计算参参数6.3小震阶段段段计算分分析6.4中震阶阶阶段计算算分析析6.5大震阶阶阶段计算算分析析7.针对超限限的设设计措施施7.1针对超超超限的补补充计计算7.2针对超限限限的构造造措施施8结论附录附录一、结构计计计算书二、各层建筑平平平面图及及剖、立立面(见附册)三、各层结构平平平面布置置图(见附册)四、《重庆建设设设厂项目目二期期及三期期项目目工程地地质详详细勘察察报告告》(见附册)超限高层建筑工工工程抗震震设防防专项审审查申申报表编号：申报时时时间：200111-061.基本情况工程名称"华润·二十四四城"二二期(B,D地块)1~~66#,110~~13#楼建筑面积609059...1㎡建设单位华润(重庆))有限公公司建设地点重庆市九龙坡区区区申报人联系方式勘察单位重庆川东南地质质质工程勘勘察院院有限公司重庆分分分公司资质甲级设计单位重庆市设计院资质甲级设计使用年限50年安全等级二级2.抗震设防标标准准场地基本烈度6度抗震设防分类丙类抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05g设计地震分组第一组场地特征周期0.35s地震作用符合6度要求抗震构造措施符合6度要求3.勘察报告基基本本数据场地土类别Ⅱ类等效剪切波速107~12888m/ss覆盖层厚度0~11.2mm液化判别不液化持力层名称中等风化砂岩，泥泥岩持力层埋深不小于3米地基天然抗压强强强度标准准值中风化泥岩5...7MPPa；中风化化砂砂岩29.4422Mpaa不利地段评价一般地段基础方案条基、桩基4.基础设计概概况况主楼基础条基、桩基裙房基础条基、桩基桩型人工挖孔桩单桩承载力8000KN5.建筑结构布布置置和选型主楼高度(嵌固固固层以上上高度度)1#138.444m；2#13322.4m；3#10055.4m；4#10055.4m；5#10055.4m；6#10055.4m；10##1132..0mm；11#9999.0m；12##1132..0mm；13#11332.00m；层数1#45F；222#43FF；3#34FF；4#34F；555#34FF；6#34FF；10#44F；；；11#333FF；12#444FF；13#44F；；；出屋面高度4.50m层数1地下室层数一层嵌固层位置1~6#楼基顶顶顶，10~1133#楼地下室室顶顶板结构类型剪力墙是否复杂高层否抗震等级三级平面规则性特别不规则长宽比1.6:1竖向规则性规则高宽比11#楼最小：：：3.11133:1；1楼最大：4...352::11材料强度(范围)梁、板:CCC30墙、柱:C3330~CC500梁截面标准层20000X5000柱截面00墙厚首层300mmm首层以上23000mm，200mmmm柱轴压比最大0.58墙轴压比最大0.596.结构分析主主要要结果计算软件1:SSSATWWE((20100..3版)计算软件2:MIIDDAS((7..8版)注：括号内为MMMIDAAS计算结果周期折减系数0.9楼面刚度刚性地震方向双向总重1：GE=566153t；22：GE=5277744t3：GE=488616t；44：GE=5594411t5：GE=455495t；66：GE=453800tt10：GE=6925999t；11：GE=5004466t12：GE=550046ttt；13：GE=6402255t1#总剪力x4433KN(((45622KKN)1#剪力系数((%%)X=0.79%%%(00..80))Y=0.83%%%(00..84))y4688KN(((47900KKN)2#总剪力x4431KN(((43411KKN)2#剪力系数((%%)X=0.84%%%(0..881)Y=0.91%%%(0..889)y4783KN(((47700KKN)3#总剪力x3805KN(((38200KKN)3#剪力系数((%%)X=0.7888%(0.7799)Y=0.92%%%(00..94))y4452KN(((45466KKN)4#总剪力x4771KN(((46411KKN)4#剪力系数((%%)X=0.85%%%(0.8833)Y=1.00%%%(0..998))y5622KN(((54800KKN)5#总剪力x3735KN(((34166KKN)5#剪力系数((%%)X=0.82%%%(0.8800)Y=0.91%%%(0.8800)y4160KN(((35999KKN)6#总剪力x3668KN(((37611KKN)6#剪力系数((%%)X=0.81%%%(0.8822)Y=0.87%%%(0.8877)y3965KN(((39900KKN)10#总剪力x6132KN(((61433KKN)10#剪力系数数数(%))X=0.89%%%(0.9900)Y=1.03%%%(1.0033)y7162KN(((70311KKN)11#总剪力x3809KN(((36899KKN)11#剪力系数数数(%))X=0.82%%%(0.8833)Y=0.82%%%(0.8800)y4128KN(((39877KKN)12#总剪力x3809KN(((39433KKN)12#剪力系数数数(%))X=0.76%%%(0.8800)Y=0.82%%%(0.8866)y4128KN(((42399KKN)13#总剪力x5004KN(((48755KKN)13#剪力系数数数(%))X=0.78%%%(0..776)Y=1.04%%%(0..998))y6668KN(((62866KKN)1#自振周期((ss)X：3.99ss(4...22s))Y：3.56ss(3...99s))T：3.49ss(3...47s))1#周期比0.87(000.822))2#自振周期((ss)X：3.88ss(4...01s))Y：3.46ss(3...52s))T：3.35ss(3...43s))2#周期比0.86(000.866)3#自振周期((ss)X：3.27ss(3...34s))Y：2.84ss(2...80ss)T：2.66ss(2...72s))3#周期比0.81(000.811))4#自振周期((ss)X：3.24ss(3...23ss)Y：2.81ss(2...82ss)T：2.64ss(2...59s))4#周期比0.81(000.800)5#自振周期((ss)X：3.13ss(2...99s))Y：2.70ss(2...49ss)T：2.59ss(2...06ss5#周期比0.83(000.699)6#自振周期((ss)X：3.30ss(3...40s))Y：2.86ss(2...81s))T：2.73ss(2...70ss6#周期比0.83(000.799))10#自振周期期期(s)X：4.01ss(4...04ss)Y：3.61ss(3...59ss)T：3.50ss(3...49ss)10#周期比0.85(000.866))11#自振周期期期(s)X：3.32ss(3...24s))Y：2.87ss(2...78s))T：2.68ss(2...64s))11#周期比0.81(000.811))12#自振周期期期(s)X：4.27ss(4...30ss)Y：3.77ss(3...99s))T：3.69ss(3...47s))12#周期比0.86(000.888))13#自振周期期期(s)X：4.15ss(4...13s))Y：3.64ss(3...55s))T：3.48ss(3...53s))13#周期比0.84(000.866)1#最大层间位位移移角层间位移角1#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1428(((1/115546))X1.43（111.211))Y1/1578(1//117044))Y1.42(1.336)2#最大层间位位移移角层间位移角2#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1388(1//13388)X1.20(1.223)Y1/1554(1//114855))Y1.42(1.228)3#最大层间位位移移角层间位移角3#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1744(1//17714))X1.22(1.225)Y1/2097(((1/211773)Y1.26(1.331)4#最大层间位位移移角层间位移角4#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1829(1//118077))X1.18(1.223)Y1/2189(1//223433))Y1.30(1.332)5#最大层间位位移移角层间位移角5#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1839(((1/166229))X1.25(1.227)Y1/2282(1//111422))Y1.41(1.336)6#最大层间位位移移角层间位移角6#扭转位移比比((偏心5%)位移比X1/1754(1//117144)X1.26(1.221)Y1/1463(1//13395)Y1.34(1.334)10#最大层间间间位移角角层间位移角10#扭转位移移移比(偏心5%)位移比X1/1456(1//114288))X1.25(1.226)Y1/1578(1//115388))Y1.40(1.228)11#最大层间间间位移角角层间位移角11#扭转位移移移比(偏心5%)位移比X1/1863(1//18818)X1.25(1.19))Y1/2173(((1/220097))Y1.23(1.32))12#最大层间间间位移角角层间位移角12#扭转位移移移比(偏心5%)位移比X1/1339(((1/133333))X1.13(1.118)Y1/1554(1//15515))Y1.22(1.229)13#最大层间间间位移角角层间位移角13#扭转位移移移比(偏心5%)位移比X1/1570(((1/111127)X1.41(1...24)Y1/1648(1//111711))Y1.29(1.30))最小下上刚度比X向：1.155(11.133)Y向：1.188(11.155)剪力墙最大轴压压压比0.597.超限设计的的抗抗震措施砼强度等级柱:C30~CCC55,墙:C300~~C555,梁板：C40，C30钢筋HPB300、HRB33335、HRB44000、冷轧带带肋肋墙厚墙厚为300，250，200超限设计简要说说说明1.抗震设计原原则则：小震不不不坏、中中震可可修、大大震不不倒。2.目标：在保保证证整体结构构构的抗震震性能能，提高高薄弱弱环节的的抗震震性能。3.本工程结构构平平面为凹凸凸凸不规则则和扭扭转不规规则结结构。4.采用SATTWE、MIDAAS两种分析析软软件，进进行结结构整体体的对对比分析析计算算。5.加强措施：：根根据分析结结结果对四四角凸凸出部位位剪力力墙加长长以增增加结构构的抗抗扭刚度度，在在一定程程度上上能减缓缓结构构的扭转转效应应。6.对核心筒周周边边连接区域域域楼板进进行加加强，提提高结结构的整整体性性，以保保证性性能目标标的实实现。14工程概况“华润·二十四四城”二二期（B、D地块）项项目目位于重重庆市市九龙坡坡区谢谢家湾，本本案案规划用用地范范围处于于整体体项目的的腹地地部位。用用地地东临南南北城城市干道道（在在建）；；南临临谢家湾湾小学学华润校校区（在在建）、54米宽城市市景景观大道道（在在建）和和建设设厂变电电站；；西临华华润万万象城商商业中中心（待待建）和和谢家湾湾轻轨轨站（已已建）；；北临鹅鹅公岩岩大桥立立交和和公共绿绿地（待待建）。项项目目包括P03--11-1//033（B地块）和P03--22-1//033（D地块）两两个个地块，建建设设总用地地面积积10888552平方米，以以以住宅为为主，局局部沿街街设商商业及配配套公公建。总总建筑筑面积约60900559.1平方米。设计依据2.1设计规规规范及依依据（1）《建筑结结构构荷载规范范范》GB5000009--20001；（2006年版）（2）《建筑抗抗震震设计规范范范》GB5000011--20010；（3）《混凝土土结结构设计规规规范》GB5000010--20010；（4）《高层建建筑筑混凝土结结结构技术术规程程》JGJ33--20002；（5）《砌体结结构构设计规范范范》GB5000003--20001；（6）《建筑抗抗震震设防分类类类标准》GB5002223--20008；（7）《重庆市市建建筑地基基基基础设计计规范范》DBJ5500-0447--20006；（8）《建筑结结构构可靠度设设设计统一一标准准》GB5000068--20001；（9）《建筑桩桩基基技术规范范范》JGJ994-220008；（10）《建筑筑设计计防火规规范》GB5000016--20006（11）《建筑筑边坡坡工程技技术规范范》GB5003330--20002（12）《重庆庆建设设厂项目目二期及及三期期项目工工程地地质详细细勘察察报告》（13）甲方与与我设设计院签签定的设设计合合同与相相关委委托及设设计任任务书（14）《建筑筑工程程设计文文件编制制深度度规定》（建建质[20088]216号文）2.2基本设设计参数数2.2.1安全全等级级根《建建筑结构构可靠靠度设计计统一一标准》GB5000068--20001建基础规5072程建构安级二地基计级级2.2.2设设计基基准期和和合理使使用年年限根据《建筑结构构构可靠度度设计计统一标标准》GB5000068--20001，本工程程建建筑结构构设计计使用年年限与与设计基基准期期为50年。2.2.3结结结构基本本情况况表2.1结构基基基本情况表表编号层数高度(m)安全等级结构类型基础型式145F二级剪力墙条基243F二级剪力墙桩基334F二级剪力墙桩基434F二级剪力墙条基534F二级剪力墙条基634F二级剪力墙条基1044F二级剪力墙条基1133F二级剪力墙条基1244F二级剪力墙条基1344F二级剪力墙条基2.3抗震设设防2.3.1建建建筑抗震震设防防分类根据《建筑抗震震震设防分分类标标准》GB5002223和《建筑筑抗抗震设计计规范范》GB5000011--20010，本项目目采采用的结结构类类型为全全现浇浇钢筋混混凝土土剪力墙墙，建建筑抗震震设防防分类为为标准准设防类类（简简称丙类类）。2.3.2建建建筑抗震震设防防标准地震作用用用和抗震震措施施根据《建建筑筑抗震设设计规规范》GB5000011--20010和《高层建建筑筑混凝土土结构构技术规规程》JGJ33--20002，本地区区基基本抗震震设防防烈度6度，设计基基本本地震加加速度度值为0.055gg，设计地地震震分组第一一组组，场地土类类别别为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类。本工程程抗抗震设防防烈度度为6度，抗震震构构造措施施为6度。2.3.3地地地震动参参数设计基本地震加加加速度:0.0055g设计地震分组第第第一组场地特征周期：：：0.3355s多遇地震水平地地地震影响响系数数最大值αmax=0.044设防地震水平地地地震影响响系数数最大值αmax=0.122罕遇地震水平地地地震影响响系数数最大值αmax=0.288弹性时程分析用用用地震加加速度度最大值amaxx=188cm//s22中震弹塑性时程程程分析用用地震震加速度度最大大值amaxx=500cm//s22大震弹塑性时程程程分析用用地震震加速度度最大大值amaxx=1225cmm/ss22.4设计荷载载2.4.1风荷荷载基本风压按10000年一遇取取值ωk=0.4455kN//m22。地面粗糙度为CCC类。2.4.2使用用荷载载标准值值（kN//mm2）消防楼梯：3...5走廊、门厅：333.5观景阳台台：2.5屋顶花园：3...0(不含花圃土土石石等材料料自重重)卧室、餐厅、客客客厅：2..00厨房：2.0卫生间：4.000入户花园园：3.0其余荷载按荷载载载规范取取用场地地质条件3.1地形地貌貌貌及地质质构造造拟建场区属于浅浅浅丘地貌貌，在在原建设设厂修修建时对对场地地进行了了开挖挖整平，场场区区现状为为分为为两块，二二期期场地从从西向向东大致致分为为二个平平台，一一阶平台台高程程约250~~2254m，二阶平平台台高程约240~~2245m，各阶平平台台地形平平坦。三三期场地地从西西向东大大致分分为两个个平台台，一阶阶平台台高程约246~~2248m（局部防防空空洞出口239~~2243m），二阶阶平平台高程程约250~~2254m。场区原原建建设厂房房现已已全部拆拆除，均均为空地地和施施工区（部部分分地段正正在进进行土石石方开开挖），场场地地最低点点位于于场地东东侧，海海拔高程240..442m（CK71），最高高点点位于场场地西西侧，海海拔高高程258..224m（ZK17），相对对高高差17.8822m。场地处于金鳌寺寺寺向斜东东翼，岩岩层倾向245°，倾角8°，无断层层通通过，地地质构构造简单单。据据在场区区的基基岩露头头及开开挖断面面上调调查，场场区基基岩中主主要发发育有3组裂隙:裂隙Ⅰ：：：92°∠68°，裂面平平直直，无充充填，裂裂面可见见白色色方解石石条带带，裂隙隙宽2～10mm，一般裂裂隙隙间距2～3m，延伸长长度度约1.5～5.0m，属结合合差差的硬性性结构构面。裂隙Ⅱ：1555°∠776°，裂面较较平平直，无无充填填，裂面面可见见白色方方解石石条带，裂裂隙隙宽1～5mm,一般裂隙隙间间距10～12m，延伸5.0～10.00m，属结合合差差的硬性性结构构面。裂隙Ⅲ：45°°∠700°，裂面较较平平直，泥泥质充充填，充充填物物厚6~8ccmm,裂隙宽5～12cmm,一般裂隙隙间间距5～10m，延伸3.0～6.0m，属结合合差差的软弱弱结构构面，主主要发发育于上上部粉粉砂岩中中。3.2岩土分层层层拟建场地出露地地地层有第第四系系全新统统（Q4）和侏罗罗系系中统沙沙溪庙庙组（J2s）。主要要为为人工填填土（Q4ml）及沙沙溪溪庙组（J2s）的泥岩岩、砂砂岩及粉粉砂岩岩。3.3.1、土土土层杂填土（Q4mmml）：主主要要分布于于三期期场地，二二期期场地中中也有有零星分分布。杂杂填土主主要由由原建设设厂房房屋拆迁迁后留留下的废废砼块块、砖块块等建建筑垃圾圾、泥泥砂岩碎碎块石石、砂土土以及及原砼地地坪以以下的杂杂填土土等组成成，部部分地段段为场场地土石石方开开挖形成成的杂杂填层。骨骨架架颗粒粒粒径一一般20mm～850mmm不等，含含量量约15%～30%不等，回回填填时间1～15年不等。稍稍稍湿，结结构稍稍密～稍稍密，部部分呈松松散状状。钻孔孔揭示示该层的的厚度度为0.3m（ZK26）～13.00m（ZK1664）。（2）粉质粘土土（Q4el++ddl）：灰灰褐褐色，呈呈可塑塑状，无无摇振振反应，切切面面稍有光光泽，干干强度中中等，韧韧性中等等，为为残坡积积成因因。本次次勘察察范围内内仅个个别钻孔孔有揭揭露，钻钻孔揭揭露该层层的厚厚度为0.500m（ZK10）～2.9mm((ZK788))。3.3.2、岩岩岩石（1）砂岩该场地内砂岩按按按物理力力学性性质可以以划分分为两类类：第一类砂岩：灰灰灰白、灰灰青色色，中细细粒结结构，厚厚层状状构造，主主要要矿物成成分为为石英、长长石石、云母母等，钙钙泥质胶胶结。本本次勘察察在所所有钻孔孔均有有揭示，揭揭示示单层厚0.877m（ZK1334）～28.554（ZK12，未钻穿穿）。该该岩层为为场地地内主要要岩层层。第二类砂岩：浅浅浅黄、淡淡黄色色，中细细粒结结构，中中厚层层状构造造，主主要矿物物成分分为石英英、长长石、云云母等等，钙泥泥质胶胶结，含含少许许粉砂质质成分分。本次次勘察察在ZK1551、ZK1663两钻孔有有揭揭示，揭揭示单单层厚4.2m（ZK1551）～7.80（ZK1663）。第二二类类砂岩的的抗压压值明显显低于于第一类类砂岩岩，为场场地内内次要岩岩层。第一类、第二类类类砂岩分分布范范围见平平面图图工程地地质分分区：Ⅰ区有第二二类类砂岩分分布；；Ⅱ区无第二二类类砂岩分分布，仅仅有第一一类砂砂岩。（2）泥岩：紫紫红红色，泥质质质结构，中中厚厚层状构构造，主主要由粘粘土矿矿物组成成，局局部含砂砂质较较高，勘勘察在在ZK3、ZK10、ZK15、CK62等16个钻孔中中有有揭示，揭揭示示单层厚0.900m（CK62，ZK74，ZK1334）～3.400m（CK56）。该岩岩层层为场内内次要要岩层。（3）粉砂岩：：浅浅黄色，泥泥泥质粉砂砂结构构，中厚厚层状状构造，主主要要矿物成成分为为石英、长长石石、云母母等，钙钙泥质胶胶结，遇遇水易软软化，强强风化质质软，中中风化质质较硬硬。主要要位于于砂岩上上部表表层，本本次勘勘察在44个钻孔有有揭揭示，揭揭示单单层厚0.8m（ZK1443）～8.2（ZK14）。该岩岩层层为场地地内次次要岩层层。3.3水文地地地质条件件场区属浅丘地貌貌貌，地形形总体体由西向向东倾倾斜，但但北侧侧、东侧侧为陡陡坎，地地形有有利于上上部地地表水、地地下下水的排排泄，且且场地中中的地地下洞室室也将将浅层地地下水水疏干。场场区区地下水水类型型主要为为局部部土层内内的暂暂时性上上层滞滞水和基基岩风风化裂隙隙水。上层滞水多分布布布于场地地内低低洼处的的人工工填土层层中，主主要受大大气降降水渗入入补给给，大气气降水水通过填填土渗渗入，在在基岩岩面较低低洼处处汇集形形成上上层滞水水。风化裂隙水分布布布于基岩岩顶部部强风化化带中中，大气气降水水通过裂裂隙向向下渗入入，在在场地低低洼处处富集形形成，该该类型地地下水水受基岩岩裂隙隙控制，分分布布不连续续，含含水量小小。本本次勘察察期间间，对场场地内内钻孔进进行了了稳定水水位观观测，在在终孔孔后抽干干孔内内残余水水，再再经24小时后作作水水位观测测，所所有钻孔孔均为为干孔。说说明明在勘察察期间间，钻探探深度度范围内内地下下水水量量小，场场区水文文地质质条件简简单。综上所述，场区区区地下水水主要要为第四四系孔孔隙水，赋赋存存于人工工填土土孔隙中中，为为上层滞滞水。基基岩为不不透水水或弱透透水岩岩层，基基岩顶顶部风化化裂隙隙较发育育，基基岩强风风化带带中赋存存有少少量孔隙隙裂隙隙水。场场地地地下水主主要由由大气降降水补补给。因因场地地内有一一条原原建设厂厂的排排水沟涵涵，且且北侧、东东侧侧地形坡坡度较较陡，有有利于于地表水水或地地下水的的排泄泄。雨季季场区区地形较较低洼洼的部位位有少少量上层层滞水水和基岩岩风化化裂隙水水。据场地环境条件件件及经验验判断断，场地地内的的环境水水和土土对砼物物具微微腐蚀性性。3.4场地稳稳稳定性评评价场地内及周边无无无滑坡、泥泥石石流、断断层破破碎带、岩岩溶溶等不良良工程程地质现现象，其其主要不不良地地质现象象为地地下人防防洞室室。建筑筑位于于人防洞洞室之之上，基基桩穿穿越人防防洞室室，采用用钢管管套模，桩桩身身按框架架柱配配筋。并并对相相关人防防洞室室采取相相应加加固措施施。3.5基础持持持力层基础持力层主要要要为中风风化砂砂泥岩，中中风风化泥岩岩饱和和单轴抗抗压强强度标准准值5.700MMpa，地基承承载载力特征征值1.88811Mpa；中风化化砂砂岩饱和和单轴轴抗压强强度标标准值55.00MMpa；地基承承载载力特征征值18.1155Mpa。9~100#楼中风化化砂砂岩饱和和单轴轴抗压强强度标标准值29.4422Mpa；地基承承载载力特征征值9.711MMpa。3.6场地地震震震效应与与地震震参数按设计室内外地地地坪高程程整平平后，该该场地地建筑物物部位位均为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类建筑场场地地，杂填填土为为软弱土土，粉粉质粘土土为中中软土。B地块1#、44#楼属Ⅰ0类场地，为为抗抗震有利场场场地，按6度0.055g设防，地地震震动反应应谱特特征周期0.2s。B地块5#、66#楼属Ⅰ1类场地，为为抗抗震有利场场场地，按6度0.055g设防，地地震震动反应应谱特特征周期0.255s。B地块2#、33#楼属Ⅱ类场地，为为抗抗震一般场场场地，按6度0.055g设防，地地震震动反应应谱特特征周期0.355s。D地块地下室设设设计也联为为一一体，故故应将将位于D地块的10#～15#住宅楼、D-1商业、D-4～D-10商业按一一个个整体单单元评评价，即即属Ⅱ类建筑场场地地，为抗抗震一一般场地地，地地震动反反应谱谱特征周周期0.355s。基础设计按重庆市工程建建建设标准准《工工程地质质勘察察规范》DBJ550-00433-200055，结合场场地地实际，综综合合分析判判定，拟拟建场地地工程程地质条条件中中等复杂杂，属属二级场场地。地地基等级级为二二级，综综合确确定场地地岩土土工程勘勘察等等级为甲甲级。根据地质勘察报报报告，本本工程程选取中中风化化基岩层层为结结构基础础的主主要持力力层。地地基基础础设计计等级为为甲级级，本工工程1#主楼基础础选选用条形形基础础，基础础进入入中风化化岩层层不小于2m，2#~3#主楼基础础选选用桩基基础，4#~6#主楼基础础选选用条形形基础础，基础础进入入中风化化岩层层不小于1.2m，10#~13#主楼基础础选选用条形形基础础，基础础进入入中风化化岩层层不小于2m，并且满满足足计算要要求。车库地下室周边边边采用钢钢筋混混凝土挡挡墙，本工工程地下室室周边无已已建成建筑筑物，基坑坑开挖过程程中结构自自挡部分采采用坡率法法进行放坡坡。结构设计5.1建筑结结结构布置置本工程主体结结结构选用钢钢筋筋混凝土土剪力力墙结构构体系系，基础础嵌固固点均为为基顶顶，1~6##,,10~~133#结构嵌固固点点均为基基顶。主主楼从结结构嵌嵌固点算算起房房屋高度度：1#为138..44m，2#为126..44m，3#为105..44m，4#为105..44m，5#为105..44m，6#为105..44m，10#为132..00m，11#为99.00m，12#为132..00m，13#为132..00m。本工程1,2,,110,112,,13#建筑标准准层层平面相相同，3~6,,111#建筑标准准层层平面相相同，因因此标准准层结结构布置置也是是分成两两类的的。本工程主体结构构构采用抗抗震性性能较好好的剪剪力墙结结构。根根据本工工程平平面的特特点，四四角凸出出部位位相对比比较薄薄弱，故故结构构布置时时在左左右两侧侧凸出出部分的的边缘缘，布置置较长长的剪力力墙，以以增强结结构的的抗扭刚刚度。图5.1结结结构平面布布置置图(34层)图5.2结结结构平面布布置置图(45层)5.2结构主主主要构件件的几几何尺寸寸梁截面：标准层层层2000××500，200××5550柱截面：下部6000×6600墙截面：首层33300；首层以以上300，200，250((445层)5.3构件的材材材料强度度等级级钢筋：梁、柱主主主筋采用HRB44000级钢（fy=3600NN/mmm2）,箍筋采用HPB33000级钢筋；；墙墙主筋采采用HRB33335级钢筋，分分分布筋采采用HPB33000级钢筋；；楼楼板采用用冷轧轧带肋钢钢筋（fy=3600NN/mmm2）和HPB33000级钢。表5.1砼强强强度等级(34层)楼层基础~9层10~15层16~屋顶墙C50C40C30柱C50C40C30梁、板C30C30C30表5.2砼强强强度等级(45层)楼层基础~5层6~15层16~2526~屋顶墙C55C50C40C30柱C55C50C40C30梁、板C30C30C30C305.4建筑超限限限情况的的判别别5.4.1高度度度超限的的情况况本工程结构平面面面尺寸：：长边边约为38.44m，短边约31.88m。从嵌固固层层起算高高度为为105..44~1338..4m，建筑最最大大高宽比H/B==44.35。结构高高度度未超过JGJ33--20002第4.2..2条中A级剪力墙墙体体系总高高度140m的限制。5.4.2平面面面规则性性平面布置不规则则则判断：：结构平面凸出的的的一侧尺尺寸与与相应投投影方方向总尺尺寸的的百分比比为0.4115。根据《高高层层建筑混混凝土土结构技技术规规程》和和渝建建发（2010）156号文文件件，该项超超限限。扭转不规则判断断断：考虑偶然偏心影影影响的地地震作作用下，楼楼层层竖向构构件最最大弹性性水平平位移与与该楼楼层两端端弹性性水平位位移平平均值的的比值值最大值值为1.43，超过1.2，但小于1.5，根据《高高层层建筑混混凝土土结构技技术规规程》和和渝建建发（2010）156号文文件件，该项超超限限；结构扭转为主的的的第一自自振周周期Tt与平动为为主主的第一一自振振周期T1之比最大为0.87，小于0.9，满足《高高高规》第4.3..5条要求。5.4.3竖向向向规则性性工本程B地块各各各建筑均均为一一个独立立的结结构单元元，与与车库之之间划划缝脱开开，D地块车库库顶顶板作为为各单单体嵌固固端。本工程各建筑沿沿沿竖向无缩缩进进和外挑挑，不不存在竖竖向尺尺寸突变变，竖竖向均匀匀规则则。本工程抗侧力构构构件均为为落地地剪力墙墙，沿沿竖向连连通布布置；将底底部部加强区区剪力力墙加厚厚为300厚，并将将墙墙肢加长长，竖竖向抗侧侧力构构件的截截面尺尺寸和材材料强强度自下下而上上逐渐减减小。各各楼底层层与上上一层最最大刚刚度比如如表5.3所示：表5.3底层层层与上一层层最最大刚度度比楼号1#2#3#4#5#6#10#11#底层与上一层刚刚刚度比2.152.043.462.673.081.862.182.73楼号12#13#底层与上一层刚刚刚度比2.262.08由此可知，各楼楼楼底层与与上一一层最大大刚度度比均大大于1.5，满足相相关关规定要要求。从结构分析知：：：楼层侧侧向刚刚度比及及楼层层抗剪承承载力力比均满满足《高高规》第4.4..2条、第4.4..3条要求，不不不存在抗抗侧刚刚度软弱弱层和和结构承承载力力薄弱层层。综综上所述述，本本工程结构构竖竖向构件件连续续，结构构的侧侧向刚度度均匀匀变化，结结构构为竖向向规则则结构。结论：本工程111~6,,100~133#楼结构平平面面布置为为结构构平面凸凸出超超限、扭扭转不不规则的A级高度高高层层建筑，属属超超限高层层建筑筑。5.5性能化设设设计的目标结构抗震性能目目目标是针针对某某一级地地震设设防水准准而期期望建筑筑物能能够达到到的性性能水准准或等等级，是是抗震震设防水水准与与结构性性能水水准的综综合反反应。根根据工工程的场场地条条件、社社会效效益、结结构的的功能和和构件件重要性性，并并考虑经经济因因素，结结合概概念设计计中的的“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点弱弱构构件”的基本理理念念，对1~6#，10~1133#楼制定如如下下抗震性性能目目标。表5.3抗震设设设计性能目目标标表地震水准宏观损坏程度最大层间位移角角角参考控控制指指标损坏部位继续使用的可能能能性普通竖向构件（一般剪力墙）关键构件（凸出部分剪力力力墙）耗能构件（框架梁、连梁梁梁）多遇地震基本完好1/1000无损坏无损坏无损坏不需修理即可继继继续使用用设防地震轻微接近中等损损损坏1/250中等破坏轻微损坏混凝土开裂，钢钢钢筋不屈屈服简单修理后继续续续使用罕遇地震接近严重破坏1/135不严重破坏中等破坏混凝土开裂，部部部分构件件钢筋筋屈服大修后继续使用用用5.6结构超限限限分析总总体思思路为考察结构在地地地震作用用下因因结构平面面凸凸出超过规规范范限制条条件对对结构抗抗震性性能的不不利影影响，通通过较较为细致致的结结构对比比分析析，揭示示结构构的薄弱弱环节节及薄弱弱程度度，并有有针对对性的采采取措措施加强强该位位置的抗抗震性性能，从从而保保证整体体结构构的抗震震性能能实现上述述性性能目标标。具具体工作作有如如下几个个方面面：1、采用PKPPPM及MIDAAS软件分别别对对两个结结构进进行静力力弹性性分析（地地震震作用采采用振振型分解解反应应谱法），通通过两个软件件计算的周期期、层间位移移角、顶点位位移、基底最最大剪力等总总体结果判别别两个软件分分析结果的有有效性；并进进一步根据结结果重点考察察结构平面凸凸出位置楼板板在地震作用用下的应力分分布，同时考考察结构在侧侧向作用下的的层间位移曲曲线揭示结构构平面凸出对对结构的不利利用影响。2、采用PKPPPM及MIDAAS软件分别别对对两个结结构进进行小震震弹性性时程分分析，以以作为静静力分分析方法法的补补充。通通过对对两个结结构在在各自加加速度度时程激激励下下的基底底最大大剪力、层层间间最大位位移角角曲线、顶顶点点位移以以作为为静力分分析的的补充。同同时时对薄弱弱位置置在时程程中的的最大反反应及及应力分分析也也是弹性性时程程分析的的重点点工作。上上述述分析结结果作作为后期期施工工图设计计的重重要设计计参考考。3、采用EPDDDA软件分别别对对两个结结构作作中震及及大震震弹塑性性分析析，考察察结构构在相应应设防防烈度的的地震震作用下下的损损坏程度度；以以及在大大震极极限情况况下结结构不致致出现现毁灭性性的倒倒塌。结构计算分析6.1计算软件件件本工程结构整体体体计算采采用SATWWE（2010年3月版）和和Miidass-ggen(7.80版)。6.1.1SaaatweeSatwe多层层层及高层层建筑筑结构三三维空空间有限限元分分析程序序，是是由中国国建研研院研制制的。Satwwe采用空间间杆杆单元模模拟梁梁、柱及及支撑撑杆件，用用在在壳元基基础上上凝聚而而成的的墙元模模拟剪剪力墙。对对于于楼板的的假定定给出了了刚性性，弹性性等四四种计算算假定定，该程程序适适用于高高层和和多层钢钢筋混混凝土结结构，并并可分析析普通通单体结结构、多多塔楼结结构、错错层结构构及楼楼板局部部开大大洞等多多种结结构形式式。6.1.2MIIIDASSMidas-gggen是针针对对土木结结构，特特别是分分析像像预应力箱箱型型桥梁、悬悬索索桥、斜斜拉桥桥等特殊殊的桥桥梁结构构形式式，同时时可以以做非线线性边边界分析析、水水化热分分析、材材料非线线性分分析、静静力弹弹塑性分分析、动动力弹塑塑性分分析。为为能够够迅速、准准确确地完成成类似似结构的的分析析和设计计，以以填补目目前土土木结构构分析析、设计计软件件市场的的空白白，而开开发的的“土木结构构专专用的结结构分分析与优优化设设计软件”。MIDAASS集成了荷荷载载计算、静静动动力分析析、线线性和非非线性性计算等等所有有计算分分析为为一体，容容纳纳了最新新的静静力、动动力、线线性和非非线性性分析技技术，计计算快捷捷，分分析结果果合理理可靠，其其权权威性和和可靠靠性得到到了业业界的一一致肯肯定。6.2主要抗抗抗震计算算参数数计算振型数数：：30地震烈度度：6度场地类别：Ⅰ000、Ⅰ1、Ⅱ类设计地地震震分组：：第一一组抗震等级：三级级级特征周期期：0.2s、0.255s、0.355ss多遇地震影响系系系数最大大值：：0.044罕遇地震震影影响系数数最大大值：0.288活荷质量折减系系系数：0.500周期折减减系系数：0.96.3小震阶段段段计算分分析由于1~6,1100~13###楼结构平平面面布置一一致，区区别仅在在于首首层层高高及层层数和总总高，故故本报告告分别别选取45层的1#楼和34层的5#楼作为代代表表对结构构进行行计算分分析。在SATWWE和MIDAAS弹性动力力时程分析析结果对比比中本报告告仅列出45层的1#楼和34层的5#楼的分析析结果。整体结构计算考考考虑偶然然偏心心或双向向地震震作用最最不利利情况。设设计计时按扭扭转不不规则结结构。并并将楼板板按弹弹性楼板板模型型进行分分析计计算。6.3.1自振振振周期及及扭转转周期比比（取取前3个振型）表6.1结构自自自振周期及及周周期比结构程序周期序号周期(s)X向平动比例Y向平动比例扭转比例扭转周期比单元1#SATWE13.98560.9900.010.87523.556301033.48610.0100.99MIDAS14.22080.9900.010.82223.993601033.47140.0100.992#SATWE13.88131000.86423.463201033.3521001MIDAS14.00550.9900.010.85823.515101033.43010.0100.993#SATWE13.27431000.81122.837701032.6553001MIDAS13.33671000.81422.796301032.71620014#SATWE13.24221000.81722.810301032.6477001MIDAS13.22711000.80422.81801032.59310015#SATWE13.13040.9900.010.82822.703901032.59340.0100.99MIDAS12.98771000.6922.48501032.06010016#SATWE13.30461000.82622.858200.980.0132.72900.020.98MIDAS13.40131000.79422.809401032.700200110#SATWE14.01190.9900.010.87323.611101033.50310.0100.98MIDAS14.04360.9900.010.86323.589701033.4890.0100.9911#SATWE13.3161000.80922.86801032.6811001MIDAS13.24591000.81222.775401032.636200112#SATWE14.2711000.80923.76901033.687001MIDAS14.2990.9900.010.87723.99401033.4710.0100.9913#SATWE14.15270.9800.020.83923.637801033.48370.0200.98MIDAS14.12730.9900.010.85623.553101033.53380.0100.99各楼参与计算的的的振型数数量为为30，有效质质量量参与系系数均均达到规规范要要求的90％。6.3.2结结结构整体体稳定定分析表6.2结构构构稳定性参参数数表楼号X向刚重比Y向刚重比稳定性验算(>>>1.44)是否考虑二阶效效效应(<2.77))1#2.903.54>1.4通过>2.7不考虑2#2.843.58>1.4通过>2.7不考虑3#3.294.69>1.4通过>2.7不考虑4#3.945.73>1.4通过>2.7不考虑5#3.725.07>1.4通过>2.7不考虑6#3.394.52>1.4通过>2.7不考虑10#3.234.26>1.4通过>2.7不考虑11#2.663.67>1.4通过<2.7考虑12#2.183.75>1.4通过<2.7考虑13#2.453.84>1.4通过<2.7考虑注：X向刚重比比EJJd/GH2；Y向刚重比EJd/GH2；结构刚重比EJJJd/GH2大于1.4,则能够通通过过高规(5.4..4)的整体稳稳定定验算。结构刚重比EJJJd/GH2小于2.7,则应该考考虑虑重力二二阶效效应。6.3.3地地地震作用用和风风荷载下下结构构顶点位位移和和层间位位移：：表6.3结结结构顶点位位移移和层间间位移移1#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U68.9161.3768.5761.97U/H1/19011/21341/19101/21131/1000结构层间位移(((mm)DU1.961.71.941.7DU/h1/15301/17641/15461/17641/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U73.1469.4859.3663.32U/H1/17911/18851/22061/20681/1000结构层间位移(((mm)DU41.76DU/h1/14281/15781/17241/17041/10002#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U74.3565.6475.5467.18U/H1/17611/19951/17341/19491/1000结构层间位移(((mm)DU2.03DU/h1/14351/16661/14211/17341/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U76.1171.1778.469.77U/H1/17211/18401/16701/18771/1000结构层间位移(((mm)DU2.161.932.162.02DU/h1/13881/15541/13881/14851/10003#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U45.5139.5243.4340.97U/H1/21751/25051/22791/24161/1000结构层间位移(((mm)DU1.721.431.751.38DU/h1/17441/20971/17141/21731/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U42.738.3944.1340.43U/H1/23181/25781/22431/24481/1000结构层间位移(((mm)DU1.651.361.661.35DU/h1/18181/22051/18071/22221/10004#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U41.8534.9339.8633U/H1/23651/28341/24831/30001/1000结构层间位移(((mm)DU1.331.261.321.23DU/h1/22551/23801/22721/24391/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U43.3138.3343.4437.08U/H1/22851/25821/22791/26691/1000结构层间位移(((mm)DU1.641.371.661.28DU/h1/18291/21891/18071/23431/10005#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U42.6435.6827.8420.88U/H1/24721/29541/37851/50471/1000结构层间位移(((mm)DU1.631.311.721.64DU/h1/18391/22951/16521/17411/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U41.2636.9531.2426.63U/H1/25551/28531/33731/39571/1000结构层间位移(((mm)DU1.611.311.752.50DU/h1/18691/22821/16291/11421/10006#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U46.1940.347.6441.6U/H1/21431/24561/20781/23791/1000结构层间位移(((mm)DU1.712.051.752.15DU/h1/17541/14631/17141/13951/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U45.2840.1443.4443.05U/H1/21861/24661/22791/22991/1000结构层位DU31.32移(mm)DU/h1/17641/21421/18401/22721/100010#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U71.9263.369.4263.73U/H1/18211/20691/18871/20551/1000结构层间位移(((mm)DU2.051.752.11.77DU/h1/14631/17141/14281/16941/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U71.5369.7768.8672.4U/H1/18311/18771/19021/18091/1000结构层间位移(((mm)DU2.061.92.031.95DU/h1/14561/15781/14771/15381/100011#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U40.6636.0143.2936.65U/H1/24341/27491/22861/27011/1000结构层间位移(((mm)DU1.521.31.611.23DU/h1/19731/23071/18631/24391/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U42.5238.7642.3339.45U/H1/23281/25541/23381/25091/1000结构层间位移(((mm)DU1.611.381.651.43DU/h1/18631/21731/18181/20971/100012#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U54.2247.8651.2245.14U/H1/24161/27371/25571/29021/1000结构层间位移(((mm)DU1.561.381.631.35DU/h1/19231/21731/18401/22221/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U76.7570.8578.5468.95U/H1/17061/18481/16671/18991/1000结构层间位移(((mm)DU2.241.932.251.98DU/h1/13391/15541/13331/15151/100013#SATWEMIDAS规范限值XYXY地震作用结构顶点位移(((mm)U56.1947.0956.6349.09U/H1/23311/27811/23131/26681/1000结构层间位移(((mm)DU1.571.291.651.19DU/h1/19101/23251/18181/25211/1000风荷载结构顶点位移(((mm)U77.4270.7376.6271.78U/H1/16921/18521/17091/18251/1000结构层间位移(((mm)DU1.912.661.822.56DU/h1/15701/11271/16481/11711/1000注：表中位移为为为主体结结构数数值,规范允许许值值根据高高规第第4.6..33.3确定。6.3.4墙体体体最大轴轴压比比表6.4墙墙墙最大轴压压比比（34层）楼层部位基础~2层2~10层10~屋顶截面轴压比截面轴压比截面轴压比普通墙3000.532000.582000.59表6.5墙墙墙最大轴压压比比（45层）楼层部位基础~2层2~10层10~屋顶截面轴压比截面轴压比截面轴压比普通墙3000.572500.592000.606.3.5楼层层层刚度比比、抗抗剪承载载力比比与位移移比:各楼层X，Y方向本层层塔塔侧移刚刚度与与上一层层相应应塔侧移移刚度度70%的比值或或上上三层平平均侧侧移刚度80%的比值中中之之较小者者都大大于1，满足规规范范竖向规规则的的要求。表6.6抗抗抗侧力结构构的的层间受受剪承承载力与与相邻邻上一层层的比比值1#2#3#4#5#6#10#11#12#13#SATWE1.0151.0241.0181.0111.0291.0241.0231.0221.0271.034MIDAS1.0321.0341.0221.0051.0161.0131.0211.0121.0241.0276.3.6地地地震作用用和风风荷载下下的基基底剪力力和弯弯矩：表6.7地地地震作用和和风风荷载下下的基基底剪力力和弯弯矩1#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）4433468846204853基底弯矩KNM）346800352128379969377155QXO/Wt0.79%0.80%QyO/Wt0.83%0.84%风荷载基底剪力（KNNN）5245595645765146基底弯矩KNM）4504875095183677264129382#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）4431478343554778基底弯矩KNM）362725367944369067361247QXO/Wt0.84%0.81%QyO/Wt0.91%0.89%风荷载基底剪力（KNNN）5245593253015938基底弯矩KNM）4504875092764469825178623#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3805445238134523基底弯矩KNM）220198225712218163234066QXO/Wt0.78%0.79%QyO/Wt0.92%0.94%风荷载基底剪力（KNNN）3913452339964552基底弯矩KNM）2501992849122500752795654#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）4770.57775621.655548355682基底弯矩KNM）200085...5202579...9197879193390QXO/Wt0.85%0.83%QyO/Wt1.00%0.98%风荷载基底剪力（KNNN）4051458139524515基底弯矩KNM）2510012852512511912803065#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3734.63334160.334163599基底弯矩KNM）203010...2207328...5201208212355QXO/Wt0.82%0.80%QyO/Wt0.91%0.80%风荷载基底剪力（KNNN）3552411936094198基底弯矩KNM）2356942729712364162662166#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3668.93964.566637123960基底弯矩KNM）221759...2225777...8228147223208QXO/Wt0.81%0.82%QyO/Wt0.87%0.87%风荷载基底剪力（KNNN）3987465939564632基底弯矩KNM）25985429616926962530057110#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）6132716262317137基底弯矩KNM）358323364653350941358537QXO/Wt0.89%0.90%QyO/Wt1.03%1.03%风荷载基底剪力（KNNN）5272605653116074基底弯矩KNM）45293951302944565650558311#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3809412838124101基底弯矩KNM）196682201173204933197914QXO/Wt0.76%0.74%QyO/Wt0.82%0.80%风荷载基底剪力（KNNN）3575414136074045基底弯矩KNM）23687827411824568326617012#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3809412837504037基底弯矩KNM）196682201173192338197233QXO/Wt0.76%0.80%QyO/Wt0.82%0.86%风荷载基底剪力（KNNN）3575414035284058基底弯矩KNM）23687827411824198927758713#SATWEMIDASXYXY地震作用基底剪力（KNNN）3336444533914388基底弯矩KNM）261846270436379969377155QXO/Wt0.52%0.76%QyO/Wt0.69%0.98%风荷载基底剪力（KNNN）5287597853495968基底弯矩KNM）456808516407458470511507从以上周期比，位位移比等数据据可以看出，结结构设计的各各相关参数都都满足抗震设设防要求，符符合现行规范范要求。由以上SATWWWE和MIDAASS计算结果果可可以看出出，两两种程序序结果果接近。这这说说明SATWWE和MIDAAS在小震阶阶段段的分析析结果果是可靠靠的。6.3.7SATTWEE和MIDAAS弹性动力力时时程分析析结果果（1）地震波的的选选取根据《建筑抗震震震设计规规范》GB55000111-22010第5.1..2条的规定定，采采用时程程分析析法时，应应按按照建筑筑场地地类别和和设计计地震分分组选选用不少少于二二组的实实际强强震记录录和一一组人工工模拟拟的加速速度时时程曲线线，其其平均地地震影影响系数数曲线线应与振振型分分解反应应谱法法所采用用的地地震影响响系数数曲线在在统计计意义上上相符符。按照照此原原则，我我们采采用双频频段选选波法，即即具具体地震震波的的卓越周周期与与场地的的特征征周期正正负偏偏差控制制在0.1秒以内，反反反应谱平平台段段的加速速度反反应控制制在10%以内，根根据据两个结结构的的基本周周期我我们选取取地震震波如下下：对对34层结构选选取USA0000224、USA0022581、Acc1（人工波波），对45层结构选选取USAA003661、USA0006833、Acc2（人工波波）。时间间步长0.02秒；峰值值加速度6度多遇地地震：18cmm/s2；6度设防地地震：50ccm/s22；6度罕遇地地震125cm/ss2；后续分分析表明，各各结构在各各自三条地地震激励下下，单条地地震激励计计算所得底底部剪力不不小于振型型分解反应应谱法计算算结果的65%；三条时时程曲线计计算所得底底部剪力平平均值不小小于振型分分解反应谱谱法计算结结果的80%，表明所所选地震激激励满足规规范要求。具具体波形选选取介绍如如下：图6.1UUUSA0002224加速度时时程程曲线图6.2UUUSA0225581加速度时时程程曲线图6.3AAAcc1加速度时时程程曲线图6.4UUUSA0003361加速度时时程程曲线图6.5UUUSA0006683加速度时时程程曲线图6.6AAAcc2加速度时时程程曲线相应加速度反应应应谱如下下：图6.7UUUSA0002224反应谱图6.8UUUSA0225581反应谱图6.9AAACC1反应谱图6.10USA0000361反应谱图6.11USA0000683反应谱图6.12ACC22反应谱（2）对所选地地震震波结果分分分析整理理：表6.8SSSATEWWEE（MIDAAS）弹性时时程程分析结结果与与振型分分解反反应谱法法的对对比（34层X向）输入的地震动记记记录USA0022224USA0258881Acc1振型分解反应谱谱谱法所得得的结结构底部部剪力力（KN）3061（344416）弹性时程分析所所所得的结结构底部剪力（KNNN）3312（300075）3596（244499）4131（333317）比值1.08（0...9）1.17(0...73))1.34(0...97))平均比值1.2(0.8887)表6.9SSSATEWWEE（MIDAAS）弹性时时程程分析底底结果果与振型型分解解反应谱谱法的的对比（34层Y向）输入的地震动记记记录USA0022224USA0258881Acc1振型分解反应谱谱谱法所得得的结结构底部部剪力力（KN）3358（355599）弹性时程分析所所所得的结结构底部剪力（KNNN）3262（377720）4010（277711）4313（311100）比值0.97（1...03）1.19（0...75）1.28（0...86）平均比值1.15(0...88))表6.10SATTEEWE（MIDAAS）弹性时时程程分析结结果与与振型分分解反反应谱法法的对对比（45层X向）输入的地震动记记记录USA0036661USA0068883Acc2振型分解反应谱谱谱法所得得的结结构底部部剪力力（KN）4432.6000（46200）弹性时程分析所所所得的结结构底部剪力（KNNN）3115（488810）3625（411149）4034.0（5967）比值0.70（1...04）0.82(0...90))0.91(1...29))平均比值0.81(1...08))表6.11SATEEWWE（MIDAAS）弹性时时程程分析底底结果果与振型型分解解反应谱谱法的的对比（45层Y向）输入的地震动记记记录USA0036661USA0068883Acc2振型分解反应谱谱谱法所得得的结结构底部部剪力力（KN）4687（488853）弹性时程分析所所所得的结结构底部剪力（KNNN）4489（544422）3256（355590）5027（588832）比值0.96（1...12）0.69（0...74）1.07（1...20）平均比值0.91(1...02))（3）弹性动力力时时程分析结结结果图6.13PPPKPM地震波作作用用下楼层层最大大剪力包包络图图(34层)图6.14PKKKPM地震波作作用用下楼层层最大大剪力包包络图图（45层）图6.15MIIIDAS地震波作作用用下楼层层剪力力(34层)图6.16MIIIDAS地震波作作用用下楼层层剪力力(45层)图6.17PKKKPM地震波作作用用下楼层层最大大层间位位移角角图(34层)图6.18PKKKPM地震波作作用用下楼层层最大大层间位位移角角图(45层)图6.19PKKKPM地震波作作用用下最大大楼层层弯矩图(34层)图6.20PKKKPM地震波作作用用下最大大楼层层弯矩图(45层)图6.21MIIIDAS地震波作作用用下最大大楼层层弯矩图(34层)图6.22MIIIDAS地震波作作用用下最大大楼层层弯矩图(34层)图6.23PKKKPM地震波作作用用下最大大楼层层位移图(34层)图6.24PKKKPM地震波作作用用下最大大楼层层位移图(45层)从上述分析结果果果可以看看出，无无论是PKPM软件还是MIDAAS软件，本本工工程所选选地震震波，所所得的的结构底底部剪剪力能很很好地地满足规规范要要求。地地震波波作用下下的结结构反应应与振振型分解解反应应谱法计计算结结果也都都能较较好的吻吻合。所所以本工工程所所选用的的地震震波对结结构进进行动力力时程程分析的的结果果是可靠靠的。（4）楼板在小小震震弹性时程程程反应分分析的的应力分分布图6.25USA0000224小震X方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.26USSSA0022224小震Y方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.27USSSA0255881小震X方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.28USSSA0255881小震Y方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.29ACCCC1小震X方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.30ACCCC1小震Y方向下楼楼板板应力云云图(34层)图6.31USSSA0033661小震X方向下楼楼板板应力云云图(45层)图6.32USSSA0033661小震Y方向下楼楼板板应力云云图(45层)图6.33USSSA0066883小震X方向下楼楼板板应力云云图(45层)图6.34USSSA0066883小震Y方向下楼楼板板应力云云图(45层)图6.35ACCCC2小震X方向下楼楼板板应力云云图(45层)图6.36ACCCC2小震Y方向下楼楼板板应力云云图(34层)从上述楼板在小小小震作用用下楼楼板的应应力云云图可以以看出出，3条地震波波作作用下于于楼板板最大拉拉应力力为3Mp，但最大大应应力仅出出现在在个别应应力集集中的角角点。大大部分楼楼板的的应力都都在2Mpa以下，略略大大于C30混凝土的的抗抗拉应力力，再再考虑楼楼板钢钢筋的作作用可可以判定定在小小震作用用下楼楼板基本本处于于弹性状状态。6.4中震阶段段段计算分分析现从上述所选地地地震波里里选一一条地震震波USA0000361对结构在在中中震下的的地震震反应进进行考考察。6．4．1中震震阶段结构弹弹弹塑动力时时程程分析钢筋混凝土结构构构单元参参照小小震CQC法计算构构件件配筋结结果。地地震波按按弹性性时程分分析时时所选地地震波波按中震震输入入。中震震阶段段结构弹弹塑动动力时程程分析析时，构构件抗抗震承载载力按按强度标标准值值计算（作作用用分项系系数、材材料分项项系数数和抗震震承载载力调整整系数数均取1）。中震震地地震影响响系数数最大值αmax==00.12，地震波波地地震加速速度时时程曲线线最大大值：50cm//ss²。连梁梁刚刚度折减减系数数取为0.5，同时不不考考虑风荷荷载的的作用，验验算算构件承承载力力是否满满足要要求。中震阶段结构弹弹弹塑动力力时程程分析软软件采采用EPDA进行，通通过过调整以以上分分析参数数，求求出结构构构件件的内力力，并并进行构构件承承载力验验算。结结果显示示，结结构竖向向构件件及关键键部位位构件均均满足足承载力力验算算保持完完好无无损坏，仅仅在在个别楼楼层个个别耗能能构件件（连梁梁）出出现轻微微损坏坏，震后后稍加加修理即即可继继续使用用。结结构在中中震地地震波作作用下下的出铰铰情况况如下图图：图6.37a中中中震全时程程塑塑性铰分分布图图(34层)图6.37b中中中震全时程程塑塑性铰分分布图图(45层)图6.38a最最最大层间位位移移角时刻刻塑性性铰分布布图(34层)图6.38b最最最大层间位位移移角时刻刻塑性性铰分布布图(45层)图6.39a最最最大楼层位位移移(34层)图6.40a最最最大层间位位移移角(34层)图6.39b最最最大楼层位位移移(45层)图6.40b最最最大层间位位移移角(45层)从以上图中可看看看出，结结构在在中震地地震波波作用下下，其其竖向构构件全全部保持持弹性性未出铰铰，大大部份框框架及及连梁未未出铰铰，仅个个别连连梁及与与上部部剪力墙墙交接接部位框框架梁梁出铰。但但个个别墙体体在地地震波作作用下下仍有开开裂情情况，核核查此此部分墙墙体内内力其开开裂仅仅为受弯弯开裂裂。结构构在设设防地震震用下下最大层层间位位移角为1/5117，参照《建建建筑抗震震设计计规范》（GB5000011--20010）中附录M表9可知结构构在在设防地地震作作用下属属于轻轻微损坏坏。从以上分析可知知知本结构构在中中震地震震作用用下，结结构基基本保持持弹性性，仅个个别剪剪力墙及及耗能能构件轻轻微损损坏稍加加修理理