水工结构防洪挡潮闸重建工程水闸计算案例

PAGEPAGE99xxxx防洪挡挡挡潮闸重重建工工程水工结构设计计计计算书审核：：：校核：：：计算：：：二0年月目录HYPERLINK\l"_Toc225761013"一、基本设计资资资料1HYPERLINK\l"_Toc225761014"1.1堤防设设设计标准准1HYPERLINK\l"_Toc225761015"1.2水闸设设设计标准准1HYPERLINK\l"_Toc225761016"1.3特征水水水位1HYPERLINK\l"_Toc225761017"1.4结构数数数据2HYPERLINK\l"_Toc225761018"1.5水闸功功功能2HYPERLINK\l"_Toc225761019"1.6地基特特特性2HYPERLINK\l"_Toc225761020"1.7地震设设设防烈度度3HYPERLINK\l"_Toc225761021"二、闸顶高程计计计算4HYPERLINK\l"_Toc225761022"2.1按《水水水闸设计计规范范》中的的有关关规定计计算闸闸顶高程程4HYPERLINK\l"_Toc225761023"2.2按《堤堤堤防工程程设计计规范》中中的的有关规规定计计算堤顶顶高程程5HYPERLINK\l"_Toc225761024"2.3闸顶高高高程计算算结果果7HYPERLINK\l"_Toc225761025"2.4启闭机机机房楼面面高程程复核计计算88HYPERLINK\l"_Toc225761026"三、水闸水力计计计算9HYPERLINK\l"_Toc225761027"3.1水闸过过过流能力力复核核计算9HYPERLINK\l"_Toc225761028"3.2消能防防防冲计算算111HYPERLINK\l"_Toc225761029"四、渗流稳定计计计算21HYPERLINK\l"_Toc225761030"4.1渗流稳稳稳定计算算公式式21HYPERLINK\l"_Toc225761031"4.2闸侧渗渗渗流稳定定计算算22HYPERLINK\l"_Toc225761032"4.3闸基渗渗渗流稳定定计算算24HYPERLINK\l"_Toc225761033"五、闸室应力稳稳稳定计算算288HYPERLINK\l"_Toc225761034"5.1计算工工工况及荷荷载组组合28HYPERLINK\l"_Toc225761035"5.2计算公公公式29HYPERLINK\l"_Toc225761036"5.3计算过过过程31HYPERLINK\l"_Toc225761037"5.4计算成成成果及分分析333HYPERLINK\l"_Toc225761038"六、闸室结构配配配筋计算算344HYPERLINK\l"_Toc225761039"6.1基本资资资料34HYPERLINK\l"_Toc225761040"6.2边孔计计计算35HYPERLINK\l"_Toc225761041"6.3中孔计计计算51HYPERLINK\l"_Toc225761042"6.4胸墙计计计算51HYPERLINK\l"_Toc225761043"6.5工作桥配配配筋及裂裂缝计计算53HYPERLINK\l"_Toc225761044"6.6闸门锁锁锁定座配配筋及及裂缝计计算554HYPERLINK\l"_Toc225761045"6.7水闸交交交通桥面面板计计算57HYPERLINK\l"_Toc225761046"七、翼墙计算5558HYPERLINK\l"_Toc225761047"7.1计算方方方法58HYPERLINK\l"_Toc225761048"7.2计算工工工况59HYPERLINK\l"_Toc225761049"7.3计算过过过程（具体体计计算详见见堤防防设计计计算书书案例）5599HYPERLINK\l"_Toc225761050"7.4计算成成成果60HYPERLINK\l"_Toc225761051"7.5配筋计计计算60HYPERLINK\l"_Toc225761052"八、其他连接挡挡挡墙计算算611HYPERLINK\l"_Toc225761053"8.1埋石砼砼砼挡墙计计算（具具体计算算详见见堤防设设计计计算书案案例）611HYPERLINK\l"_Toc225761054"8.2埋石砼砼砼挡墙基基础处处理62HYPERLINK\l"_Toc225761055"8.3中控楼楼楼浆砌石石墙计计算（具体体计计算详见见堤防防设计计计算书书案例）6633HYPERLINK\l"_Toc225761056"九、上下游护岸岸岸稳定计计算664HYPERLINK\l"_Toc225761057"9.1计算断断断面的选选取与与假定644HYPERLINK\l"_Toc225761058"9.2计算工工工况64HYPERLINK\l"_Toc225761059"9.3计算参参参数64HYPERLINK\l"_Toc225761060"9.4计算理理理论和公公式665HYPERLINK\l"_Toc225761061"9.5计算过过过程（具体体计计算详见见堤防防设计计计算书书案例）6666HYPERLINK\l"_Toc225761062"9.6计算结结结果66HYPERLINK\l"_Toc225761063"十、施工围堰计计计算67HYPERLINK\l"_Toc225761064"10.1导流级级级别及标标准667HYPERLINK\l"_Toc225761065"10.2围堰顶顶顶高程确确定667HYPERLINK\l"_Toc225761066"10.3围堰稳稳稳定计算算（具具体计算算详见见堤防设设计计计算书案案例）688HYPERLINK\l"_Toc225761067"十一、基础处理理理设计计计算770HYPERLINK\l"_Toc225761068"11.1闸室室室基础处处理设设计计算算700HYPERLINK\l"_Toc225761069"11.2翼墙墙墙基础处处理设设计计算算744HYPERLINK\l"_Toc225761070"十二、闸室和翼翼翼墙桩基基础配配筋计算算766HYPERLINK\l"_Toc225761071"12.1计算算算方法766HYPERLINK\l"_Toc225761072"12.2计算算算条件766HYPERLINK\l"_Toc225761073"12.3第一一一弹性零零点到到地面的的距离离t的计算766HYPERLINK\l"_Toc225761074"12.4桩的的的弯距计计算777HYPERLINK\l"_Toc225761075"12.5桩顶顶顶水平位位移ΔΔ计算77HYPERLINK\l"_Toc225761076"12.6配筋筋筋计算777HYPERLINK\l"_Toc225761077"12.7灌注注注桩最大大裂缝缝宽度验验算779一、基本设计资资资料1.1堤防设计计计标准根据《水利水电电电工程等等级划划分及洪洪水标标准》（SL25522-200000）、《广广东东省水利利厅关关于中顺顺大围围达标加加固工工程可行行性研研究报告告设计计有关问问题的的审查意意见》（粤粤粤水规〔2005〕147号）确定定中中顺大围围达标标加固工工程以以洪为主主的堤堤段及穿穿堤建建筑物现现阶段段防洪标标准为为50年一遇,待上游水水库库建成后后达到到100年一遇，堤堤堤防和穿穿堤建建筑物工工程级级别为1级；以潮潮为为主的堤堤段及及穿堤建建筑物物防洪(潮)标准为100年一遇，堤堤堤防和穿穿堤建建筑物工工程级级别为1级。1.2水闸设设设计标准准根据《水利水电电电工程等等级划划分及洪洪水标标准》（SL25522-200000）、粤水水规[200055]1447号文“关于中顺顺大大围达标标加固固工程可可行性性研究报报告设设计有关关问题题的审查查意见见”、粤水规规计[200077]98号文“关于中顺顺大大围应急急项目目拱北水水闸重重建工程程可行行性研究究报告告的审查查意见见”以及《水水闸闸设计规规范》（SSL2655-20001）确定定拱北水闸闸为Ⅲ等中型工工程，主要要建筑物级级别为1级，次要要建筑物级级别为3级。水闸的设计防洪洪洪（挡潮潮）标标准为50年一遇（经经经西江上上游大大藤峡和和龙滩滩水库联联调后后使中顺顺大围围达到10000年一遇防防洪洪标准），相相应潮水位为为3.55m；校核防洪洪（挡潮）水水位取历史最最高潮水位3.66m。水闸的排涝标准准准按10年一遇24小时暴雨雨所所产生径径流量量，城镇镇、鱼鱼塘1天排干，农农农田3天排干设设计计，相应应设计计最大过过闸流流量为207m3/s。1.3特征水水水位外江设计洪潮水水水位为3.555m（P=2%）；外江校核洪潮水水水位为3.666m（历史最最高高洪潮水水位）；；外江多年平均高高高高潮水水位为为2.488m；外江多年平均低低低低潮水水位为为-0.6633m；外江多年平均高高高潮水位位为0.644m；外江多年平均低低低潮水位位为0.144m；设计、校核挡潮潮潮时相应应内河河水位为0.500m；内河最高限制水水水位为1.600m；内河正常蓄水位位位为0.800m；引洪时相应内河河河最低控控制水水位为-0.2200m。1.4结构数数数据水闸为砼整体式式式结构，共共8孔，每孔孔净净宽7m，总净宽56m；每两孔孔为为一联，共共四四联。闸闸顶高高程为5.555m，闸底板板面面高程-2.2200m，闸室顺顺水水流方向向长18m。底板厚1.0m。闸顶设设交交通桥，总总宽宽8m，设计荷荷载载等级按按公路路－Ⅱ级。1.5水闸功功功能水闸功能为防洪洪洪、排涝涝、挡挡潮及灌灌溉（承承担横栏栏、沙沙溪、大大涌等等镇农田田的引引潮灌溉溉任务务）为一一体的的水利工工程。排排涝流量207mm3/s，最大引引水水流量174..88m3/s。1.6地基特特特性根据地质勘察报报报告，场场地内内特殊岩岩土主主要有软软土。场场地内软软土厚厚度较大大，强强度较低低。场场地内软软土很很发育，为为海海陆交互互相沉沉积的淤淤泥（淤淤泥质土土），呈呈饱和，流流塑塑-软塑状，层层层厚10.990～19.0055m。该层软软土土具地基基承载载力低，含含水水量高，孔孔隙隙比大，透透水水性差，强强度度低，高高压缩缩性，高高灵敏敏度等不不良特特殊性能能。当当其受到到震动动时，土土层结结构易受受破坏坏，抗剪剪强度度和承载载力随随之大幅幅下降降，从而而引起起地面震震馅。根根据《软软土地地区工程程地质质勘察规规范》（JGJ883-911）的要求求，在地震震基本烈度度7度区，当当软土厚度度＞3m,，承载力力标准值≤70kppa时，建筑筑设计时要要考虑震馅馅的影响。场场地地下水水在强透水水土层中对对混凝土结结构无腐蚀蚀性，对钢钢筋混凝土土结构中的的钢筋无腐腐蚀性，对对钢结构具具弱腐蚀性性。1.7地震设设设防烈度度根据地质勘察报报报告,结合区域域地地质、地地震资资料及已已建水水闸运行行情况况，拟建建工程程的抗震震设防防应按《建建筑筑抗震设设计规规范》GB5000011执行，本本场场地位于于广东东省中山山市，根根据《建建筑抗抗震设计计规范范》（GBB500111-2001）附录A.0..117的划分，抗抗抗震设防防烈度度为7度，设计计基基本地震震加速速度为0.100g，设计地地震震分组为为第一一组。二、闸顶高程计计计算根据《水闸设计计计规范》SL26655-200011第4.2..44条规定，水水水闸闸顶顶高程程不应低低于正正常水位位（或或最高挡挡水位位）加波波浪计计算高度度与相相应安全全超高高之和；；位于于防洪（挡挡潮潮）堤上上的水水闸，其其闸顶顶高程不不得低低于防洪洪（挡挡潮）堤堤堤顶顶高程。故故拱拱北水闸闸闸顶顶高程计计算确确定如下下：2.1按《水水水闸设计计规范范》中的的有关关规定计计算闸闸顶高程程2.1.1计计计算工况况计算分设计挡潮潮潮和校核核挡潮潮两种工工况。设设计挡潮潮工况况下潮水水位根根据规范范采用用五十年年一遇遇潮水位位，即即h0＝3.555mm(珠基,下同)，设计风风速速采用重重现期期为50年的年最最大大风速28m//s；校核挡挡潮潮工况的的潮水水位取历历史最最高潮位位计算算，即h0＝3.666m，风速采采用用多年平平均年年最大风风速，即V0＝16.00m/s。2.1.2计计计算公式式闸顶高程按《水水水闸设计计规范范》（SL2665－2001）中有关关规规定进行行计算算，相关关公式式如下：：式中：Z———闸顶高程程（m）；h0—计算潮水水位（m）；A—安全超高（m）；hm—平均波高高（mm）；v0—计算风速速（mm/s）；基本本组组合时，采采用用重现期期为50年的年最最大大风速；；特殊殊组合时时，采采用多年年平均均年最大大风速速；D—风区长度度（mm）；本工工程程因闸前前水域域较狭窄窄，故故采用水水闸前前沿水面面宽度度的5倍；Hm—风区内的的平均均水深（m）；根据实实测测地形图图求得得沿风向向平均均河底高高程为为-2.6688m；Tm—平均波周周期((s)；Lm—平均波长长(mm)；H—闸前水深（m）；；h1%—相应于于于波列累积积频频率1%的波高（m）；hz—波浪中心心线超超出计算算水位的的高度度（m）。2.1.3计计计算结果果根据上述公式计计计算，结结果下下表。闸闸顶高高程应取取以上上两种工工况计计算的大大值，即5.066m。闸顶高程计算成成成果表项目设计挡潮工况校核挡潮工况挡潮水位（m）3.553.66计算风速（m///s）28.016.0吹程（m）452452平均水深Hm（m）6.236.34设计波高hp（m）0.660.37hz（m）0.150.08安全超高A（mmm）0.700.50闸顶高程Z（mmm）5.064.612.2按《堤堤堤防工程程设计计规范》中中的的有关规规定计计算堤顶顶高程程2.2.1计计计算工况况设计工况取设计计计挡潮工工况，该该工况相相应参参数为：：设计计潮水位位为3.555m（P＝2%），依据据《广广东省海海堤工工程设计计导则则》(试行)（DB444//T1882--20004）条文说说明明第6.1..3条，相应应设设计风速速采用用重现期期为50年的年最最大大风速28m//s；风区长长度D=45522m；根据实实测测地形图图，求求得风区区内的的水域平平均水水深d为6.233m。2.2.2计计计算公式式按照《堤防工程程程设计规规范》，堤堤堤顶高程程及风风浪要素素按下下列公式式计算算确定：：式中：Y———堤顶超高高（m）；R—设计波浪爬爬高高（m）；e—设计风壅增增水水高度（m）；A—安全加高值值（m）；—平均波高（m）；；—平均波周期期（s）；V—计算风速（m//s）；F—风区长度（m）；；L—堤前波浪的的波波长（m）；d—水域的平均均水水深（m）；g—重力加速度度,,采用9.81（m/s2）；K—综合摩阻系系数数，取K=3..66×100-66；β—风向与垂直直于于堤轴线的的的法线的的夹角角（度）；；RP—累计频率率为pp的波浪爬爬高高；K△—斜坡的糙糙率及及渗透性性系数，本本处处为砌石石护面面取为0.78；KV—经验系数数；m—斜坡坡率，m==ctgα，α为斜坡角角（度度）。2.2.3计计计算结果果根据上述公式计计计算，结结果见见下表。堤顶高程计算成成成果表项目目目设计挡潮工况备注挡潮水位（m）3.55计算风速（m///s）28.0吹程（m）452水域平均水深ddd（m）6.23设计波浪爬高RRR（m）0.91设计风壅增水高高高度e(m))0.01安全超高A（mmm）1.00计算堤顶高程ZZZ（m）5.47又根据《堤防工工工程设计计规范范》(GB5002866-998)第6.3..1条,1.2级堤防的的堤堤顶超高高值不不应小于2.0mm,故本次设设计计堤顶高高程为为5.555m。2.3闸顶高高高程计算算结果果综上，根据计算算算的闸顶顶高程程为5.066m，根据中中顺顺大围设设防标标准堤顶顶高程程为5.555m，为使水水闸闸闸顶高高程与与堤顶高高程相相同，故故本次次设计闸闸顶高高程取5.555m。2.4启闭机房房房楼面高高程复复核计算算闸顶高程为5...55m，闸门高高度度为4.1m，吊耳及及起起吊动滑滑轮高高度为0.5m，检修时时闸闸门底提提出闸闸槽顶0.5m。动滑轮顶高程＝＝＝5.555++4.11+00.5++0..5＝10.6655m，启闭机机房房楼面高高程为为11.5555m，富余为0.9m，满足启启闭闭要求。三、水闸水力计计计算水闸水力计算的的的目的是是为了了确定水水闸闸闸孔净宽宽、验验算水闸闸消能能防冲设设施和和抗渗稳稳定性性是否满满足要要求。3.1水闸过过过流能力力复核核计算a.计算公式水闸的过流能力力力计算对对于平平底闸，当当堰堰流处于于高淹淹没度时时（hs/HH0≥0.9），根据据《水水闸设计计规范范》SL26655-200011附录A.0..2规定的水水力力计算公公式：：式中：B0—闸闸闸孔总净净宽（m）；Q—过闸流量（m33/s）；H0—计入行进进流速速水头的的堰上水水深（m）；hs—由堰顶算算起的的下游水水深（m）；g—重力加速度度，采采用9.81（m/s2）；μ0—淹没堰流流的综综合流量量系数。综上，根据主要要要参数：：单孔孔净宽bo＝7m，孔数N＝8，总净宽Bo＝56m，底板面面高高程-2.2200m，中墩厚dz＝1.200m，分缝墩墩厚dz＝2.000m，边墩参参数bb＝1.000m。根据中中水[200055]14号文件，确确确定中顺顺大围围围内最最高控控制水位位为1.600mm,故排涝过过流流能力从从闸内内水位为1.600m开始复核核排排涝最不不利，根根据《水水闸设设计规范范》（SL26655-200011）第5.0..5条“一般情况况下下，平原原区水水闸的过过闸水水位差可可采用用0.1～0.3m”，采用《理理理正水力力计算算》（5.0版）水闸闸水水力计算算软件件计算得得水闸闸在各种种工况况下的过过流能能力，列列于下下表。水闸排涝过流能能能力成果果表单单位：m3/s流量(m3/s)闸内水位(m)))1.601.501.401.3000.900.80闸外水位(m)1.50284.81.40385.3277.01.30451.7374.3269.11.20438.3363.3261.31.10424.9352.3253.51.00411.4341.2245.70.90398.0330.2237.80.80384.6319.2230.00.70371.2308.2222.20.60357.8297.20.50344.5排涝工况闸门开开开度控制制表(最大流量207mm3/s)单位：m内河水位位位外江水位1.601.301.000.801.601.30√1.002.26√--0.701.372.27√√0.400.951.31√√0.140.710.931.40√注：1、表中数数数值为闸闸门运运行时开开度的的最大控控制值值，运行行操作作时不得得超过过该开度度值。2、表中“0”表表示该水位位位组合时时反向向排水，“√”表示允许许闸闸门全开开，“-”表示不允许许出出现状态态。本水闸设计要求求求最大排排水流流量为207mm3/s。从上表表中中可以看看出排排水泄洪洪在过过闸水头头差为为0.100m、0.200m、0.300m时的最小小过过闸流量量分别别为222..22m3/s、297..22m3/s、344..55m3/s，相应的的闸闸内水位位为0.800m，此时已已到到内河正正常蓄蓄水位，故故满满足设计计最大大排水流流量207mm3/s的要求。在闸内外相同水水水头差的的情况况下，内内河水水位越低低，引引水流量量越小小，故可可按闸闸内水位位到达达内河最最低控控制水位-0.2200m开始复核核进进洪最不不利，根根据《水水闸设设计规范范》（SL26655-200011）第5.0..5条“一般情况况下下，平原原区水水闸的过过闸水水位差可可采用用0.1～0.3m”，计算得得水水闸在各各种水水位组合合下的的引水过过流能能力列于于下表表。水闸引水过流能能能力成果果表流量(m3/ss)闸外水位(m)))-0.10-0.060.000.10闸内水位(m)))-0.20151.9177.7209.4285.5引水工况闸门开开开度控制制表（最最大流量174..88m3/s）单位：m内河水位外江水位0.800.500.20-0.10-0.202.480.600.530.460.360.362.180.680.580.510.370.371.880.890.670.560.450.381.581.240.890.640.530.411.28√1.200.840.620.540.98√√1.190.750.670.680√√1.220.990.3800√√√0.08000√√-0.200000√注：1、表中数数值为为闸门运运行时开开度的的最大控控制值值，运行行操作作时不得得超过过该开度度值。2、表表表中“0”表示该水水位位组合时时闸门门关闭；“√”表示内外外水水位持平平，允允许闸门门全开开。本水闸设计要求求求最大引引水流流量为174..88m3/s。从上表表中中可以看看出引引水在过过闸水水头差为0.100m、0.144m、0.200m、0.300m时的过闸闸流流量分别别为151..99m3/s、177..77m3/s、209..44m3/s、285..55m3/s，相应闸闸内内水位为为内河河最低控控制水水位-0.2200m，在此水水位位工况下下当水水头差为0.144m时已满足足要要求。3.2消能防防防冲计算算3.2.1计计计算工况况拱北水闸为双向向向引、排排水，故故计算时时分别别按排洪洪和引引水进行行消能能防冲计计算。初初拟采用用底流流式消能能，消消能工采采用下下挖式消消力池池。排涝时,经分析析析最不利利工况况为围内内内涝涝，内河河水位位到达围围内最最高控制制水位位1.600m，水闸必必须须开闸泄泄水，遇遇闸外江江多年年平均低低潮水水位为0.144m，相应最最大大排洪流流量为为207mm3/s。引水时，经分析析析最不利利工况况为内河河到达达最低控控制水水位-0.2200m，遇外江江多多年平均均高高高潮水位位为2.488m，相应最最大大引水流流量取取174..88m3/s。消能能防防冲计算算工况况见下表表：消能防冲计算工工工况表计算工况况闸内水位（m）闸外水位（m）最大流量（m333/s）排洪工况1.600.14207引水工况-0.202.48计计计算公式式过流流量、消力力力池深度度、消消力池长长度、消消力池底底板厚厚度、海海漫长长度、河河床冲冲刷深度度计算算采用《水水闸闸设计规规范》附附录B中的相关关公公式，计计算公公式如下下：①消力池深度度计计算消力池深度按下下下列公式式进行行计算：：式中：d—消消消力池深深度（m）；σ0—水跃淹没没系数数，采用用1.05；α—水流动能校校正正系数，采采采用1.05；q—过闸单宽宽流量量（m2/s）；b1—消力池池池首端宽度度（m）；b2—消力池池池末端宽度度（m）；T0—由消力力力池底板顶顶面面算起的的总势势能（m）；ΔZ—出池落落差（mm）；hs′—出池河河床水深深（m）。②消力池长度度计计算消力池长度按下下下列公式式进行行计算：：式中：Lsj———消力池长长度度（m）；Ls—消力池斜斜坡段段水平投投影长度度（m）；β—水跃长度校校正正系数，采采采用0.8；Lj—水跃长长长度（m）。③消力池底板板厚厚度计算消力池底板厚度度度根据抗抗冲和和抗浮要要求，按按下列公公式进进行计算算，并并取其大大值。抗冲抗浮式中：t———消力池底底板板始端厚厚度（m）（取消消力力池底板板为等等厚）；；ΔH′—闸孔泄泄水时的的上、下下游水位位差（m）；q—过闸单宽宽流量量（m2/s）；k1—消力池底底板计计算系数数，采用0.15；k2—消力池底底板安安全系数数，采用1.20；U—作用在消力力池池底板底面面面的扬压压力(kPaa)；W—作用在消力力池池底板顶面面面的水重(kPaa)；Pm—作用在消消力池池底板上上的脉动动压力力(kPaa)，其值可可取取跃前收收缩断断面流速速水头头值的5%；通常计计算算消力池池底板板前半部部的脉脉动压力力时取取“＋”，计算消消力力池底板板后半半部的脉脉动压压力时取“-”；γb-消力池底底板的的饱和重重度(kN/mm3)。④海漫长度计计算算当，且消能扩散散散良好时，海海漫长度按下下列公式进行行计算：式中：Lp—海漫长度度（m）；qs—消力池池池末端单宽宽流流量（m2/s）；Ks—海漫长长长度计算算系数数，取12。⑤河床冲刷深深度度计算海漫末端的河床床床冲刷深深度按按下列公公式进进行计算算：式中：dm—海漫末端端河河床冲刷刷深度度（m）；qm—海漫末末末端单宽流流量量（m2/s）；[v0]—河河河床土质质允许许不冲流流速，取0.60（m/s）；hm—海漫末末末端河床水水深深（m）。根据上述公式分分分别进行行排洪洪和引水水消能能计算，消消能能防冲计计算结结果见下下表消能防冲计算成成成果表计算工况排洪工况（计算）排洪工况（设计）引水工况（计算）引水工况（设计）闸内水位（m）1.60-0.20闸外水位（m）0.142.48过闸流量（m333/s）207174.8消力池深（m）－0.500.290.50消力池长度βLLLj（m）－12.0014.1915.00消力池底板厚（m）－0.600.480.60海漫长（m）－40.0026.2040.00冲坑深度（m）－2.473.2.3防防防冲槽断断面面面积计算算防冲槽断面面积积积按下游游河床床冲至最最深时时，抛石石坍塌塌在冲刷刷坑上上游坡面面所需需要的面面积A＝tL确定，即即：式中：dm—海海海漫末端端河床床冲刷深深度（m）；t—冲坑上游护护面面厚度，即即即抛石自自然形形成的护护面厚厚度，取0.5m；mmm—塌落的堆堆石石形成的的边坡坡系数，取取m＝3。经计算，外河侧侧侧不需要要设消消能工；；内河河侧抛石石防冲冲槽所需需断面面面积为3.911mm2。现设计计内内、外河河侧防防冲槽断断面面面积均为6.100mm2，因此内内、外外河侧均均满足足要求。4）综上所述，初初初拟消能能工尺尺寸满足足要求求。5）附计算方法法法及过程如如下下计算方法采用《理理正水力计算算》（5.0版）水闸水水力计算及消消能工水力计计算软件：*************************************************************************************************计算项目：消能能能工水力力计算算排洪工工况*************************************************************************************************[消力池断面面面简图]][计算条件]]][基本参数]消能工类型:下下下挖式消消力池池计算目标:设计计计尺寸上游底部高程:::-2..2000(mm)下游底部高程:::-2..2000(mm)消力池首端宽度度度:66..8800((m))消力池末端宽度度度:70..8800((m))水流的动能校正正正系数:11..0500泄水建筑物下游游游收缩断断面处处流速系系数::0.99500消力池出流流速速速系数:00..9500水跃淹没系数:::1.00500是否计算消力池池池前段长长度::计算消力池前端型式式式:斜坡式宽顶堰的流速系系系数:0..9950宽顶堰的流量系系系数:0..9950宽顶堰的堰顶高高高程:-22..2000(mm)自由水跃跃长计计计算系数数:66.9000水跃长度校正系系系数:0..8800是否计算消力池池池底板的的厚度度:计算消力池底板计算算算系数K11::0.11500消力池底板安全全全系数K22::1.22000消力池底板的饱饱饱和重度度:225.00000(kNN/mm^3))脉动压强系数:::0.00500海漫长度计算系系系数Ks::112.00000河床土质允许不不不冲流速速:00.6000((m/s))水位流量的组数数数:1序号单宽流量上上上游水位位下游游水位扬扬压力力(m3/sss*m))((m)((mm)((kPPa)133.77001..60000.11400332.88500[计算过程]]]1、判断是否需需需要建消能能工工。流速水头公式：：：α*V^2/(((2*g))，V=q//TT其中：q单宽流流流量(m^2//ss)，T上游水头头(m)，α水流动能能校校正系数数。计算收缩断面水水水深公式式：hc^3-TTT0*hhc^^2+α*q^22//(2**g**φ^2)==00其中：hc收缩缩缩断面水水深((m)，T0消力池池底底部以上上的总总水头(m)，φ流速系数数。计算跃后水深公公公式(矩形断面面扩扩散渠槽槽自由由水跃)：hc'=hccc/2**(ssqrtt(11+(88*α*q^22))/(gg*hhc^33)))-1))*((b1/bb22)^00.225其中：hc'跃跃跃后水深深(m)，b1消力池池首首端宽度度(m)，b2消力池池末末端宽度度(m)。判断水跃型式的的的条件：：hc'＞httt，远离式式水水跃hc'=hhht，临界界水水跃hc'＜httt，淹没式式水水跃其中：ht下游游游水深(m)。若发生远离式水水水跃，则则需要要修建消消能工工，否则则不需需要。序号单宽流量流流流速水头头上游游总水头头收缩缩断面水水深跃跃后水深深下游游水深水水跃型型式(m^3///s*mm)((m))(mm)(m))((m))(mm)1333.700000.055133.85510..499222.117722.3340淹没水跃跃没有远离水跃产产产生，所所以下下游不需需要修修建消能能工。*************************************************************************************************计算项目：消能能能工水力力计算算引水工工况*************************************************************************************************[消力池断面面面简图]][计算条件]]][基本参数]消能工类型:下下下挖式消消力池池计算目标:设计计计尺寸上游底部高程:::-2..2000(mm)下游底部高程:::-2..2000(mm)消力池首端宽度度度:66..8800((m))消力池末端宽度度度:71..8800((m))水流的动能校正正正系数:11..0500泄水建筑物下游游游收缩断断面处处流速系系数::0.99500消力池出流流速速速系数:00..9500水跃淹没系数:::1.00500是否计算消力池池池前段长长度::计算消力池前端型式式式:斜坡式宽顶堰的流速系系系数:0..9950宽顶堰的流量系系系数:0..9950宽顶堰的堰顶高高高程:-22..2000(mm)自由水跃跃长计计计算系数数:66.9000水跃长度校正系系系数:0..8800是否计算消力池池池底板的的厚度度:计算消力池底板计算算算系数K11::0.11500消力池底板安全全全系数K22::1.22000消力池底板的饱饱饱和重度度:225.00000(kNN/mm^3))脉动压强系数:::0.00500海漫长度计算系系系数Ks::112.00000河床土质允许不不不冲流速速:00.6000((m/s))水位流量的组数数数:1序号单宽流量上上上游水位位下游游水位扬扬压力力(m3/sss*m))((m)((mm)((kPPa)133.11302..4880-0..2000443.11000[计算过程]]]1、判断是否需需需要建消能能工工。流速水头公式：：：α*V^2//((2*g)))，V=q//TT其中：q单宽流流流量(m^2//ss)，T上游水头头(m)，α水流动能能校校正系数数。计算收缩断面水水水深公式式：hc^3-TTT0*hhc^^2+α*q^22//(2**g**φ^2)==00其中：hc收缩缩缩断面水水深((m)，T0消力池池底底部以上上的总总水头(m)，φ流速系数数。计算跃后水深公公公式(矩形断面面扩扩散渠槽槽自由由水跃)：hc'=hccc/2**(ssqrtt(11+(88*α*q^22))/(gg*hhc^33)))-1))*((b1/bb22)^00.225其中：hc'跃跃跃后水深深(m)，b1消力池池首首端宽度度(m)，b2消力池池末末端宽度度(m)。判断水跃型式的的的条件：：hc'＞httt，远离式式水水跃hc'=hhht，临界界水水跃hc'＜httt，淹没式式水水跃其中：ht下游游游水深(m)。若发生远离式水水水跃，则则需要要修建消消能工工，否则则不需需要。序号单宽流量流流流速水头头上游游总水头头收缩缩断面水水深跃跃后水深深下游游水深水水跃型型式(((m^3//ss*m))(mm)((m))((m)(mm)(m))133.133000.022444.70040..366622.117922.0000远离水跃跃2、计算消力池池池池深。计算消力池出口口口水面落落差ΔΔZ公式：ΔZ=(α**((q^2))))/((2**g*(φ^2)**((ht^22)))-(α*(q^^22))//(22*g**(σ0^2))**(hcc'^^2)))计算消力池深度度度d公式：d=σ0*hhhc'--htt-ΔZ其中：σ0水跃跃跃淹没系系数((又称为安安全全系数)。序号单宽流量总总总水头收收缩断断面水深深跃后后水深出出口断断面落差差消力力池池深深(m^^^3/ss*mm)(mm)((m)(m))((m))((m)13..13004.999000..355422.222300.04490..2886消力池深度为：：：0.28866(m))。3、计算池长。自由水跃跃长LLLj计算公公式式：Lj=6.999*(hhc''-hcc)系数6.9可以以以根据需需要更更改。计算消能工前段段段长度Lss公式：Ls=2*φ***sqrrt(((H0-00.5**G))*(PP+00.5**G)))其中：G=2***(1--sqqrt((1--m)))*HH0φ流速系数，HHH0堰顶以以上上水头(m)，P从池底算算起起的堰高高(m)，m过堰流量量系系数。消力池池长计算算算公式：：L=Ls+βββ*Lj其中：β水跃长长长度校正正系数数。序号自由水跃跃跃跃长水跃跃前消消能工长长度消消能工总总长度度(m)(mm)(mm)112..89973..8677114..1855计算得消能工长长长度为：：144.1885((m)。4、计算消力池池池底板厚度度。采用池深为0...2866m，池池长为144..1855m计计算底板板厚度度。满足抗冲要求的的的底板厚厚度tt：t=k1*sssqrtt(qq*sqqrtt(ΔH))其中：k1底板板板计算系系数，ΔH上下游水水位差(m)。满足抗浮要求的的的底板厚厚度tt：t=k2*(((U-W±Pm)/γb其中：k2底底底板安全全系数数；U作用用用在底板板面的的扬压力力(kPa))；W作用用用在底板板上的的水重(kPa))；Pm作用用用在底板板上的的脉动压压力((kPa))，计计算底板板前半半部时取取"++"号，计计算算底板后后半部部时取"--""号；γb底板板板的饱和和重度度(kN/mm^^3)。序号扬压力水重重重脉动压压力抗抗冲厚度度首端端抗浮厚厚度(kPa)((kPa))(kkPaa)((m))((m)14333.100025..000022.001000.334000.9665经计算得所需消消消力池底底板首首端最大大厚度度为：0..9965((m))、末端厚厚度度一般取取首端端厚度的的一半半为：0..4483((m))。注意：根据规范范范，消力力池底底板厚度度不宜宜小于0..55m的构造造厚厚度。5、海漫计算。计算海漫长度和和和海漫末末端的的河床冲冲刷深深度。海漫长度L计算算算公式：：L=Ks*sssqrtt(qqs*ssqrrt(ΔH))其中：Ks海漫漫漫长度计计算系系数，qss消力池末末端单宽宽流量量(m^2//ss)，ΔH上下游水水位位差(m)。公式的适用条件件件是：sqqrrt(qqs**sqrrt((ΔH)=11~~9。海漫末端的河床床床冲刷深深度ddm计算公公式式：dm=1.111*qmm/vv0-hht其中：qm海漫漫漫末端单单宽流流量(m^2//ss)，v0河床土土质质允许不不冲流流速(m/s))。序号上下游水位位位差海漫漫长度度海漫末末端河河床冲刷刷深度度(m)(mm)(mm)12..6880226..20112.47700计算得海漫长度度度为：266..2011(mm)。海漫漫末末端河床床形成成的最大大冲刷刷深度为为：2.47700(m)。四、渗流稳定计计计算4.1渗流稳定定定计算公式式水闸抗渗稳定包包包括闸侧侧和闸闸基渗流流稳定定。水闸闸侧和闸基基基的抗渗渗稳定定计算采采用规规范推荐荐的改改进阻力力系数数法计算算，计计算公式式如下下：①地基有效深度度度：当L0/S0≥5时，Te=0.5L0式中：Te—地地地基的有有效长长度（m）；L0—地下轮廓廓的水水平投影影长度（m）；S0—地下轮廓廓的垂垂直投影影长度（m）；②进、出口段：：：式中：ξ0—进进进出口段段的阻阻力系数数；S—齿墙的入土土深深度（m）；T—地基的透水水层层深度（m）；③内部垂直段：：：式中：ξy—内内内部垂直直段的的阻力系系数；；④水平段：式中：ξx—水水水平段的的阻力力系数；；Lx—水平段长长度（m）；S1、S2—进进出口段板桩桩桩或齿墙的的入入土深度度（m）；⑤各分段水头损损损失值：式中：hi—各各各分段水水头损损失值（m）；ξi—各分段的的阻力力系数；；n—总分段数。⑥进、出口段修修修正后的水水头头损失值值公式式式中：h0’———进、出口口段段修正后后的水水头损失失值（m）；h0—进出口段段水头头损失值值（m）；β’—阻力修正正系数数，当计计算的β’≥1.0时，采用β’＝1.0；S’—底板埋深深与板板桩入土土深度之之和（m）；T’—板桩另一一侧地地基透水水层深度度（m）；Δh—修正后水水头损损失的减减小值（m）。⑦进、出口齿齿墙墙不规则部部部位水头头损失失修正公公式当hx<Δh，且且hx+hy＜Δh时，hy’＝＝2hy，hcd’＝hcd+Δh-(hx+hy)。4.2闸侧渗流流流稳定计计算闸侧防渗轮廓主主主要由闸闸侧、刺刺墙组成成，防防渗轮廓廓总长长24m。计算简图如下：：：计算工况：工况况况一：设设计挡挡潮期：：设计计外水位3.555m，相应内内水水位0.5m；工况二：：：校核挡挡潮期期：校核核外水水位3.666m，相应内内水水位0.5m。附工况一：设计计计挡潮期Exceel表计算如如下下：计算结果见下表表表：闸侧渗流稳定计计计算成果果表工况闸外水位闸内水位水平段渗透坡降降降出口段渗透坡降降降设计挡潮3.550.500.1220.143校核挡潮3.660.500.1260.149根据上表及本工工工程设计计，闸闸侧回填填粘土土，闸侧侧设计计、校核核工况况下水平平段、出出口段渗渗透坡坡降分别别小于于水平段段允许许渗流坡坡降0.30、出口段段的的允许渗渗流坡坡降0.60，说明闸闸侧侧防渗效效果良良好，不不会发发生渗透透破坏坏、渗透透稳定定满足规规范要要求。4.3闸基渗流流流稳定计计算闸基防渗轮廓主主主要由闸闸底板板上、下下游侧侧护坦、齿齿墙墙、闸底底板组组成，防防渗轮轮廓总长42.2266m。计算简图如下：：：计算工况：工况况况一：设设计挡挡潮期：：设计计外水位3.555m，相应内内水水位0.5m；工况二：内河蓄蓄蓄水期：：设计计外水位-0.6633m，相应内内水水位0.8m；工况三：校核挡挡挡潮期：：设计计外水位3.666m，相应内内水水位0.5m；工况四：检修期期期：设计计外水水位2.488m，相应内内水水位0.5m；工况五：内河蓄蓄蓄水期＋7度地震：：设设计外水水位-0.6633m，相应内内水水位0.8m。（说明：设计挡挡挡潮工况况及校校核挡潮潮工况况为渗流流稳定定计算工工况，其其他工况况作为为闸室稳稳定计计算提供供渗透透压力参参数所所用。）附工况一：设计计计挡潮期Exceel表计算如如下下：计算结果见下表表表：闸基渗流稳定计计计算成果果表工况闸外水位闸内水位水平段渗透坡降降降出口段渗透坡降降降设计挡潮3.550.500.0720.255校核挡潮3.660.500.0750.265内河蓄水期-0.630.80.0340.067检修期2.480.50.0470.166内河蓄水期＋777度地震-0.630.80.0350.067闸基座落在淤泥泥泥质粘土土层上上，水平平段允允许渗流流坡降降值为[J]==00.25，出口段段允允许渗流流坡降降值为[J]==00.50。根据上上表表及本工工程地地质情况况，各各工况下下水平平段、出出口段段渗透坡坡降分分别小于于闸基基水平段段允许许渗流坡坡降0.25、出口段段的的允许渗渗流坡坡降0.50，说明闸闸基基防渗效效果良良好，不不会发发生渗透透破坏坏、渗透透稳定定满足规规范要要求。五、闸室应力稳稳稳定计算算5.1计算工工工况及荷荷载组组合根据《水闸设计计计规范》（SL26655-200011）第7.2..111条规定，计计计算闸室室稳定定和应力力时的的荷载组组合分分基本组组合和和特殊组组合。基本组合采用完完完建情况况、设设计洪水水情况况和正常常蓄水水位情况3种工况计计算算。计算工况及荷载载载组合详详见下下表：闸室稳定计算工工工况及荷荷载组组合表计算工况况闸外水位(m)))闸内水位(m)))荷载组组合合自重静水压力扬压力浪压力风压力地震荷载基本组合完建期-2.20-2.20√√设计挡潮期3.550.5√√√√√内河蓄水期-0.630.80√√√√√特殊组合Ⅰ校核挡潮期3.660.50√√√√√检修期2.480.50√√√√√特殊组合Ⅱ正常挡潮+7度度度地震2.480.50√√√√√√内河蓄水+7度度度地震0.140.80√√√√√√完建情况闸外水水水位及闸闸内水水位相同同，取取与闸室室底板板齐平，即即-2.2200m考虑。设计洪水情况闸闸闸外水位位取外外江50年一遇设设计计洪潮水水位3.555m，相应闸闸内内水位为0.500m。正常蓄水位情况况况闸外水水位取取外江多多年平平均低低低潮水水位-0.6633m，闸内水水位位取内河河正常常蓄水位0.800m。特殊组合采用校校校核洪水水位情情况、检检修情情况、挡挡潮地地震情况况和蓄蓄水地震震情况况4种工况计计算算。校核洪水位情况况况闸外水水位取取历史最最高洪洪潮水位3.666m，相应闸闸内内水位为0.500m。检修情况闸外水水水位取外外江多多年平均均高高高潮水位位为2.488m，相应闸闸内内水位0.500mm(两孔中一一孔孔无水)。挡潮地震情况闸闸闸外水位位取外外江多年年平均均高高潮潮水位位为2.488m，相应闸闸内内水位0.500m。蓄水地震情况闸闸闸外水位位取外外江多年年平均均低潮水水位0.144m，闸内水水位位取内河河正常常蓄水位0.800m。5.2计算公公公式包括闸室沿基础础础底面的的抗滑滑稳定计计算、闸闸室基底底应力力、基底底应力力不均匀匀系数数的计算算。5.2.1闸闸闸室沿基基础底底面的抗抗滑稳稳定计算算根据《水闸设计计计规范》（SL26655-2001），计算算公公式如下下：KC＝f∑G//∑H式中：KC—沿沿沿闸室基基底面面的抗滑滑稳定定安全系系数；；f—闸室基底面面与与地基之间间间的摩擦擦系数数，根据据地质质勘察勘勘察成成果，考考虑桩桩基作用用，选选取为0.25；∑G—作用在闸闸室上上的全部部竖向荷荷载（kN）；∑H—作用在闸闸室上上的全部部水平荷荷载（kN）。在各种荷载组合合合工况下下，闸闸室基底底面抗抗滑稳定定安全全系数应应满足足Kc>[KC]，对于1级建筑物物，抗抗滑稳定定安全全系数允允许值值[Kc]如下：基本组合：[[KC]]=11.355特殊组合Ⅰ：[KKC]==1..20特殊组合Ⅱ：[KKC]==1..105.2.2闸闸闸室基底底应力力计算根据《水闸设计计计规范》（SL2665－2001），计算算公公式如下下：式中：—闸室室室基底应应力的的最大值值或最最小值（MMPPa）；∑G—作用在闸闸室上上的全部部竖向荷荷载（kNN）；∑M—作用在闸闸室上上的全部部竖向和和水平平向荷载载对于于基础底底面垂垂直水流流方向向的形心心轴的的力矩(kN.m)；A—闸室基础底底面面的面积(((m2)；W—闸室基础底底面面对于该底底底面垂直直水流流方向的的形心心轴的截截面矩矩(m3)。平均基底应力：：：基底应力不均匀匀匀系数：η＝Pmax//PPminn对于本工程地质质质情况，在在各各种荷载载组合合工况下下，基基底应力力稳定定计算应应满足足下列要要求：：在各种计算情况况况下：≤〔P允〕；Pmmaax≤1.2〔P允〕基本组合：η≤≤≤1.50特殊组合：η≤2.00其中地震惯性力力力代表值值根据据《水工工建筑筑物抗震震设计计规范》SL-997规定，采采用用进行拟拟静力力法计算算。根据《水工建筑筑筑物抗震震设计计规范》（SL-22003-997）第4.1..1条:一般情况,水工建筑筑物物可只考考虑水水平向地地震作作用；第4.2..1条：一般般情情况下，水水工工建筑物物抗震震计算应应考虑虑的地震震作用用力：建建筑物物自重和和其上上的荷重重所产产生的地地震惯惯性力、地地震震动土压压力、水水平向地地震动动水压力力。（1）沿建筑物物高高度作用于于于各质点点的水水平向地地震惯惯性力代代表值值：F=ahξGEEEiai/g;式中：ah—与与与设计烈烈度相相对应的的水平平向设计计地震震加速度度代表表值，取0.1g；ξ—地震作用效效应应折减系数数数,取0.255；GEEEi—集中在质质点i的重力作作用用代表值值；aiii—质点i的动态分分布布系数；；g———重力加速速度度。（2）动水压力力作作用在水面面面以下0.544H0处,其代表值F0按下式计计算:F0=0.6655ahξpwH02式中：pw—水水水体质量量密度度标准质;H0—水深。（3）作用于水水闸闸上的地震震震动水压压力：：F3=0.6655ahξpwH025.3计算过过过程计算采用Excccel电子子表表格进行行计算算（本算算例只只附设计计挡潮潮期计算算表）：：5.4计算成成成果及分分析闸室稳定计算成成成果见下下表。闸室稳定计算成成成果表项目计算工况基底应力及不均均均匀系数数抗滑稳定安全系系系数不均匀系数允许许许值抗滑稳定安全系系系数允许许值Pmax(kPa)Pmin(kPa)(kPa)ηKc[η][KC]基本组合完建期72.6763.5201.35设计挡潮期61.8255.8658.841.111.64内河蓄水期68.5261.4965.001.113.07特殊组合Ⅰ校核挡潮期63.9053.7258.811.191.712.01.20检修期35.7926.7831.291.341.80特殊组合Ⅱ正常挡潮＋7度地震60.8458.8559.841.031.972.01.10内河蓄水＋7度地震69.0658.2663.661.196.42由计算可知，闸闸闸室抗滑滑稳定定安全系系数kkc满足规范范要要求，而而基底底应力不不均匀匀系数η也满足规规范范要求，基基底底平均应应力最最大值68.1100kpa>555kppa[[淤泥土层层地地基承载载力特特征值(f=55kpaa)]，基底应应力力最大值72.6677kpa>((11.2××555＝66kppaa)，因此需需对对闸室地地基进进行处理理。六、闸室结构配配配筋计算算6.1基本资资资料6.1.1主主主要计算算依据据规范中华人民共和国国国行业标标准《水水工混凝凝土结结构设计计规范范》（SL/TT1911-996）和《水闸闸设设计规范范》（SL26655-200011）等。主要参数取值如如如下：（1）结构所处处环环境类别：：：根据拱拱北水水闸水文文资料料，多年年平均均低低潮潮水位位为-0.6633m，本次计计算算以-0.6633m为分界点点，-0.6633m以上闸墩墩及及胸墙按按三类类环境计计算，-0.6633m以下闸墩墩及及底板按按二类类环境计计算，其其它露天天结构构按二类类环境境计算（2）建筑物级级别别：1级（3）建筑物结结构构安全级别别别：Ⅰ级（4）结构重要要性性系数（γ0）：1.1（5）设计状况况系系数（φ）：对应应于于持久状状况、短短暂状况况、偶偶然状况况分别别取为1.0、0.95、0.85；（6）结构系数数（γd）：钢筋筋混混凝土结结构取取1.200（7）荷载分项项系系数（γG）：1.055（8）可变荷载载分分项系数（γQ）：1.200（9）受力钢筋筋基基本最小配配配筋率：0.15％（10）钢筋砼砼结构构构件最最大裂缝缝宽度度允许值值：根根据《水水闸设设计规范范》（SL26655-200011）第7.1..22.2条，二类类环环境最大大裂缝缝宽度计计算值值不应超超过0.200mmm，三类环环境境不应超超过0.155mmm6.1.2计计计算软件件理正结构设计工工工具箱——平面刚桁桁架架及裂缝缝计算算理正结构设计工工工具箱——单块矩形形板板计算理正结构设计工工工具箱——连续梁设设计计计算6.2边孔计计计算6.2.1内内内力计算算取最不利工况：：：对底板板和墩墩墙不利利工况况考虑：：1、完建期：填填填土后，地地下下水位平平齐底底板面，此此时时对底板板及边边墩最不不利2、正常水位检检检修期：由由初初设计算算成果果可知，此此时时外河水水位2.488m，内河水水位0.5m，取闸外外作作为计算算断面面，此时2孔中一孔孔无无水，对对中墩墩最不利利3、设计挡潮期期期：由闸室室稳稳定计算算成果果可知，此此时时外河水水位3.555m，内河水水位0.5m，取闸外外作作为计算算断面面，此时时对缝缝墩最不不利三种工况的基底底底应力依依据闸闸室稳定定计算算成果，计计算算如下所所示：：1、完建期填土后，地下水水水位平齐齐底板板面，此此时对对底板及及边墩墩最不利利由应力计算可知知知地基反反力为为69.9922Kpa（标标准准值）q1＝69.992--25××1+110××1＝54.99KKpa（标准值值）设计值为54...9×11.005＝57.77KKpaq2＝rHtgg2((45°--φ/2)＝18.55××8.225××1/3＝50.99KKpa（标准值值）设计值为50...9×11.22＝61.11KKpa2、检修期取闸外作为计算算算断面，此此时时2孔中一孔孔无无水，对对中墩墩最不利利由应力计算可知知知地基反反力为为49.8822Kpa（标标准准值）q1＝49.882--25××1+110××(3..7++1.226))＝74.44KKpa（标准值值）设计值为74...4×11.005＝78.11KKpaq2＝49.882--25××1-110××4.668++10××(33.7++1..26)＝27.66KKpa（标准值值）设计值为27...6×11.005＝29.00KKpaq3＝rHtgg2((45°--φ/2)＝18.55××8.225××1/3＝50.99KKpa（标准值值）设计值为50...9×11.22＝61.11KKpaq4＝rH＝110×4.6668＝46.88KKpa（标准值值）设计值为46...8×11.00＝46.88KKpa3、设计挡潮期期期取闸外作为计算算算断面，此此时时对缝墩墩最不不利由应力计算可知知知地基反反力为为61.7755Kpa（标标准准值）q1＝61.775--25××1-110××5.775++10××(33.7++1..95)＝35.88KKpa（标准值值）设计值为35...8×11.005＝37.66KKpaq2＝rHtgg2((45°--φ/2)＝18.55××8.225××1/3＝50.99KKpa（标准值值）设计值为50...9×11.22＝61.11KKpaq3＝rH＝110×5.7775＝57.55KKpa（标准值值）设计值为57...5×11.00＝57.55KKpa6.2.2配配配筋计算算1、完建期设计计计值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.2000（γd）跨中弯矩调整系系系数:11.2000（γd）单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:111..005（γ0φ＝1.1××00.95）[计算结果]]]2、完建期标准准准值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.0000跨中弯矩调整系系系数:11.0000单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:1111.1100（γ0＝1.1）[计算结果]]]3、检修期设计计计值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.2000（γd）跨中弯矩调整系系系数:11.2000（γd）单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:111..005（γ0φ＝1.1××00.95）[计算结果果果]4、检修期标准准准值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.0000跨中弯矩调整系系系数:11.0000单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:1111.1100（γ0＝1.1）[计算结果]]]5、设计挡潮期期期设计值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.2000（γd）跨中弯矩调整系系系数:11.2000（γd）单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:111..005（γ0φ＝1.1××00.95）[计算结果果果]6、设计挡潮期期期标准值[计算条件]]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:2000((mm)配筋计算时aaas:60((mmm)支座弯矩调整系系系数:11.0000跨中弯矩调整系系系数:11.0000单位：钢混构件件件宽(B)mmm钢混构件高(HHH)mm钢材截面积(AAA)*100^22mm^22钢材惯性矩(III)*100^44mmm^44钢材弹性模量(((Es)**10^^8kN//m^^2弯矩kkN-mm剪力kkN配筋mmm*mmm各荷载工况组合合合系数工况号:1111.1100（γ0＝1.1）[计算结果]]]7、汇总部位工况边墩底部边孔底板左端部部部边孔底板跨中边孔底板右端部部部中墩底部右侧孔底板左端端端部右侧孔底板跨中中中右侧孔底板右端端端部缝墩底部完建期结构配筋(mmmm2)3842(左)))1880(右)))1880(上)))3842(下)))1880(上)))1880(下)))1880(上)))1880(下)))2280(左)))2280(右)))1880(上)))1880(下)))1880(上)))1880(下)))1880(上)))1880(下)))1880(左)))1880(右)))弯距标准值(KKKN.mm)-635.1635.1-9.5336.50336.5-327.000检修期结构配筋(mmmm2)3842(左)))1880(右)))1880(上)))3842(下)))1880(上)))1880(下)))1880(上)))2412(下)))2280(左)))2280(右)))1880(上)))2325(下)))2325(上)))1880(下)))2325(上)))1880(下)))1880(左)))1880(右)))弯距标准值(KKKN.mm)-635.1635.1-109.9487.4248.2239.3-253.4-248.2248.2设计挡潮期结构配筋(mmmm2)1880(左)))1880(右)))1880(上)))2552(下)))1880(上)))1880(下)))1880(上)))2552(下)))2280(左)))2280(右)))1880(上)))2552(下)))2552(上)))1880(下)))2552(上)))1880(下)))2214(左)))1880(右)))弯距标准值(KKKN.mm)-195.7195.7-33.2383.90383.9-350.7-439.5439.5计算取值修正结构配筋(((mm2))3842(左)))1350(右)))1350(上)))3842(下)))1350(上)))1350(下)))1350(上)))2552(下)))1650(左)))1650(右)))1350(上)))2552(下)))2552(上)))1350(下)))2552(上)))1350(下)))2214(左)))1350(右)))最大弯距标准