某桥#块施工验算

某桥0#块施工验算0#块荷载：序号名称重量（t）1梁体自重：55554.44KN5602侧模重：1399.2KNN143内模、端模重、组合钢模模重：129KNN12.94底模重：86KKN8.65施工荷载：1..0KPaa×24..8m2=24.88KN2.48合计598荷载按12m×4m梁体投影范围均布，则有：每平方米荷载为598t/（4×12）m2=12.5t，一、底模计算底模采用竹胶板加方木楞：竹胶板厚度为20mm，平面尺寸为120cm×240cm。方木楞为10×12cm方木（立放），木楞间距为20cm。竹胶板弹性模量E=104MPa（查产品说明）静弯强度[σ]=17MPa1、面板计算荷载：新浇混凝土、模板等荷载：g1=125KN/M2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：g2=1.5KN/M2振捣混凝土产生的荷载：g3=2.0KN/M2倾倒混凝土产生的荷载：g4=2.0KN/M2按单向板计算，计算跨度L=20cm。板宽取1m，q=(125+2+1.5+2)×1=130.5KN/mMmax=1/10×qL2=1/10×130.5×202×10-4=0.522KN·mW=1/6bh2=1/6×100×22=66.7cm3I=1/12×bh3=1/12×100×23=66.7cm4σmax=Mmax/W=0.522×106/(66.7×103)=7.8MPa<[σ]=17MPafmax=qL4/128EI=130.5×204/(128×107×66.7×104)=0.245mm<L/400=0.5mm满足要求2、方木横肋计算横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径L=30cm。均布荷载：q=53KN/m2×0.3m=39.15KN/mMmax=1/8qL2=1/8×39.15×0.32=0.44KN·mW=1/6bh2=1/6×10×122=240cm3I=1/12×bh3=1/12×10×123=1440cm4方木弹性模量：E=9×103MPa方木容许弯应力[σ]=12MPa强度验算：σmax=Mmax/W=0.44×106/(240×103)=1.8MPa<[σ]=12MPa满足要求刚度验算：fmax=5qL4/384EI=5×39.15×3004/(384×9×106×144×104)=0.03mm〈L/400=0.75mm满足要求。3、底板满堂架计算支架采用直径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，A3钢。采用搭接形式。立杆间距为30×30cm，横杆步距为80cm，扣件连接。钢管截面特性：（查产品说明）外径d=48mm壁厚t=3.5mm截面积A=489mm2惯性距I=1.215×105cm4抵抗距W=5.078×103cm4回转半径i=15.78mm每米长自重G=38.4N（1）、立杆承载力计算：梁底每平方米荷载为598t/（4×12）m2=12.5t，每平方米立杆数量为14×21/（4×6.2）=11.86根，则N=12.5/11.86=1.05吨N=1.05吨〈[N]=1.39吨满足要求。（2）、横杆计算钢管立柱间距为30×30cm，因此小横杆计算跨径L1=0.3m，新浇混凝土荷载为：g1=125KN/m2施工人员、料具、堆放荷载：g2=1.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载：g3=2.0KN/m2倾倒混凝土产生的荷载：g4=2.0KN/m2作用于小横杆上的均布荷载为：g=(125+1.5+2.0+2.0)×0.3=39.2KN/m弯曲强度：σ=gL12/10W=39.2×4002/（10×5.078×103）=66.8MPa<[σW]=145MPa抗弯刚度：f=gL14/150EI=39.2×3004/(150×2.1×105×1.215×105) =0.08mm<L1/400=0.75mm （E：弹性模量）（3）、立杆稳定性计算立杆承受横杆传递的集中荷载：N=39.2×0.3=11.8KN横杆步距为L=0.8m，长细比λ=L/i=800/15.78=51，查表得Φ=0.828[N]=ΦA[σ]=0.828×489×140=57KN（[σ]：静弯强度）N=11.8KN〈[N]=57KN，满足要求。（4）、横杆放在定托上，不存在扣件抗滑力计算。4、脚手架支撑方木计算5、横向I22工字钢横梁计算I22工字钢截面几何特性：I=3400cm4，W=309cm3，ix=8.99cm,E=2.1×105MPa，d=7.55mmI22工字钢横向最大间距为1m,承受钢管立杆传递的集中力F＝39.2×1＝39.2KN最大弯矩值为：Mmax=1/8Fl2=1/8×39.2×1=4.9KN·m强度验算：σ=Mmax/W=4.9/309=15.9MPa<[σ]=145MPa满足要求刚度验算：fmax=5FL4/384EI=5×39.2×10004/(384×2.1×105×3400×104)=0.072mm<1000/400=2.5mm二、双壁内侧托架计算（1）、墩身纵向每侧设8片托架，间距为0.6＋0.5m＋0.5m＋1.0m＋1.0m＋0.5m＋0.5m＋0.6m，托架可简化为受均布荷载的两端固定梁,均布荷载为125KN/m2，受力面积为6.2×4=24.8m2,则8片托架横梁每根承受荷载：125×24.8/8=387.5KN,按均布荷载考虑则作用于托架横梁上的均布荷载为387.5KN/6.2m=62.5KN/m（2）、受力分析支反力RA=RB=1/2ql=1/2×62.5×6.2=193.8KNMmax=MA=MB=-1/12ql2=-200.2KN剪力：VA=VB=1/2ql=193.8KNI45a工字钢截面几何特性：I=32200cm4，W=1430cm3，ix=17.7cm,E=2.1×105MPa，d=11.5mm3、挠度验算：fmax=ql4/384EI=3.6mm<6200/400=15.5mm满足要求4、强度验算：σ=Mmax/W=200.2/1430=140MPa<[σ]=145MPa满足要求6、焊缝强度验算：焊缝设计强度：ffw=160MPa焊缝宽度：hf取6mm焊缝长度：lw=678×2=1356mm（工字钢翼缘焊缝按150mm计）在剪力作用下焊缝应力：τf=V/(2×0.7hf×lw)=193.8×103/(2×0.7×6×1356)=17MPa在弯矩作用下焊缝应力：σfw=6M/(2×0.7×hf×10402)=6×200.2×106/(2×0.7×6×13562)=77.8MPa<ffw=160MPa合格在剪力、弯矩共同作用下焊缝应力：√[（σfw/1.2