河南省钢结构城市人行天桥结构计算书

河南省钢结构城城城市人行行天桥桥结构计算书审定：审核：设计：目录TOC\o"1-2"\h\z\u一.工程概况工程概况河南省林州市人人人行天桥桥项目目。采用中承式拱桥桥桥设计原则与标准准准1、《建筑结构构构荷载规范范》（GB5500009--20001）2、《建筑抗震震震设计规范范》（GB5500111--20110）3、《钢结构设设设计规范》（GB550017--2003）4、《建筑钢结结结构焊接技技术术规程》（JJGJ811-200022）5、《钢结构工工工程施工及及验验收规范范》（GBJ5022055-200011）6、《城市桥梁梁梁设计准则则》（CJJ11--933）7、《城市桥梁梁梁设计荷载载标标准》（CCJJ777-98）8、《城市人行行行天桥与人人行行地道技技术规规范》（CCJJ699-95）9、《公路工程程程抗震设计计规规范》（JJTJ00044-93）10、《公路桥桥涵涵设计通用用用规范》（JJTGDD600-200044）11、《公路桥桥涵涵钢结构及及及木结构构设计计规范》（JJTJ00255-86）12、《公路桥桥涵涵地基及基基基础设计计规范范》（JTTJ0224--85）13、《混凝土土结结构设计规规规范》（GGB5000110-220110）14、《铁路桥桥梁梁钢结构设设设计规范范》（TB1000022.22-200055）15、《建筑钢钢结结构焊接技技技术规程程》（JGJ881-220002；J2118-220002）16、《公路桥桥梁梁板式橡胶胶胶支座规规格系系列》（JTT/T6663-220006）17、《公路桥桥梁梁板式橡胶胶胶支座》（JJT/T44-20044）结构布置和构件件件截面3.1结构布布布置图1三维结结结构图图2立面布布布置图图3平面布布布置图3.2杆件截截截面3.3支座和边边边界约束束拱结构与桥面结结结构之间间通过过单向可可滑动动支座进进行连连接，支支座型型号为GJZZF43550x55500x722(单单向)NRR，实现桥桥面面梁沿桥桥纵向向可滑动动，横横向与拱拱结构构协同工工作。拱脚与基础固结结结约束；；桥面面结构的的四个个角点中中，除除一个为为约束束三个平平动自自由度外外，其其他三个个支座座均为只只约束束竖向自自由度度。边界界约束束情况如如图44所示（途途中中约束六六位数数字分别别表示示：平动x向向、平动y向向、平动z向向；转动动绕xx轴；转动动绕绕y轴；转动动绕z轴，00表示释放放；；1表示约束束）。图4边界约约约束布置图图荷载与作用设计使用年限为为为100年设计地震烈度为为为7度（0..15g）第二组Ⅲ类场地根据《城市人行行行天桥与与人行行地道技技术规规范》（CCJJ699-95）的的规定，地地震震工矿组组合中中，考虑虑永久久荷载和1..0kNN/mm2的人群荷荷载载。桥面永久荷载47mm厚(平平平均厚度)细细石混凝凝土：：q10mm厚EPPPDM聚亚安安脂混合合颗粒粒塑胶：：q考虑可能以后采采采用广场场瓷砖砖：q压型钢板自重：：：q综上：桥面均布布布恒荷载q=2.0kN/栏杆自重：0...2kN/m广告牌自重：111.0kN/m2，两两侧侧全长均均有广广告牌，高高度度为4.2掉面吊挂荷载：：：0.155kN/可变荷载（1）、人群荷荷载载：根据《城市人行行行天桥与与人行行地道技技术规规范》（CCJJ699-95），加加载长度度超过过20m的情情况下，人人群群荷载为;w=在计算中取3...5kNN/mm2（用于整整体体结构计计算）在设计乔面板时时时，人群群荷载载取5.00kN//m22（用于桥桥面面板计算算）（2）、按10000年考虑基基本雪荷荷载：：0.455kkN/mm2（3）、风荷载载基本风压：0...55kkN//m2（按1000年为设计计周周期）广告牌：由于两侧广告牌牌牌之间空空间开开放，因因此分分别考虑虑两侧侧风荷载载，且且其数值值和方方向相同同单侧广告牌体型型型系数：1..3风振系数：1...5高度分布系数：：：1.25（按按B类场地，2220m高度）单侧广告牌上的的的风荷载载作用用于主梁梁上，折折算线荷荷载：：p=1.5×1.3×1.25×0.55×4.2=5.63拱侧面（考虑两两两片拱承承受风风荷载，数数值值相同，方方向向相同）：：单片拱体型系数数数：1.4风振系数：1...5高度分布系数：：：1.25（按按B类场地，2220m高度）单侧拱侧面上的的的风荷载载，折折算线荷荷载（考考虑拱侧侧面宽宽度为1.55m）：p=1.5×1.4×1.25×0.55×1.5=2.16综上，风荷载在在在计算模模型中中的分布布情况况如图5.图5风荷载载载布置图（4）、雪荷载载基本风压：0...45kkN//m2（按1000年考虑）（5）、栏杆荷荷载载水平力：2.555kN//m竖向力：1.222kN//m温度作用设计温度变化范范范围：-2110C～+5770C，合拢温温度为±100C荷载组合非地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温11.2301.2-0.841.221.21.4311.2-0.841.231.21.4321.20.98-0.841.241.21.40.84331.20.98-0.841.251.21.4-0.84341.3561.21.40.72351.350.9871.21.40.72361.350.8481.21.40.840.72371.35-0.8491.21.4-0.840.72381.350.72101.21.4391.350.72111.20.981.4401.350.980.84121.21.40.72411.350.98-0.84131.21.40.72421.350.980.72141.20.981.40.72431.350.980.72151.20.981.40.72441.350.840.72161.2-1.4451.350.840.72171.20.98-1.4461.350.980.840.72181.2-1.40.72471.350.980.840.72191.2-1.40.72481.35-0.840.72201.20.98-1.40.72491.35-0.840.72211.20.98-1.40.72501.350.98-0.840.72221.21.2511.350.98-0.840.72231.21.25211.4241.20.981.25311.40.72251.20.981.25411.40.72261.20.841.2551-1.4271.20.841.2561-1.40.72281.20.980.841.2571-1.40.72291.20.980.841.2地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震y水平地震x竖向地震组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震y水平地震x竖向地震11.21.21.36711.321.21.2-1.3681-1.331.21.20.281.36910.281.341.21.2-0.281.3701-0.281.351.21.20.28-1.37110.28-1.361.21.2-0.28-1.3721-0.28-1.371.21.21.37311.381.21.2-1.3741-1.391.21.20.281.37510.281.3101.21.2-0.281.3761-0.281.3111.21.20.28-1.37710.28-1.3121.21.2-0.28-1.3781-0.28-1.3131.21.21.37911.3141.21.2-1.3801-1.3151.21.20.281.38110.281.3161.21.2-0.281.3821-0.281.3171.21.20.28-1.38310.28-1.3181.21.2-0.28-1.3841-0.28-1.3191.21.21.30.58511.30.5201.21.2-1.30.5861-1.30.5211.21.21.3-0.58711.3-0.5221.21.2-1.3-0.5881-1.3-0.5231.21.21.30.58911.30.5241.21.2-1.30.5901-1.30.5251.21.21.3-0.59111.3-0.5261.21.2-1.3-0.5921-1.3-0.5271.21.20.51.39310.51.3281.21.20.5-1.39410.5-1.3291.21.2-0.51.3951-0.51.3301.21.2-0.5-1.3961-0.5-1.3311.21.20.51.39710.51.3321.21.20.5-1.39810.5-1.3331.21.2-0.51.3991-0.51.3341.21.2-0.5-1.31001-0.5-1.3351.21.20.281.30.510110.281.30.5361.21.20.28-1.30.510210.28-1.30.5371.21.20.281.3-0.510310.281.3-0.5381.21.20.28-1.3-0.510410.28-1.3-0.5391.21.20.281.30.510510.281.30.5401.21.20.28-1.30.510610.28-1.30.5411.21.20.281.3-0.510710.281.3-0.5421.21.20.28-1.3-0.510810.28-1.3-0.5431.21.20.280.51.310910.280.51.3441.21.20.280.5-1.311010.280.5-1.3451.21.20.28-0.51.311110.28-0.51.3461.21.20.28-0.5-1.311210.28-0.5-1.3471.21.20.280.51.311310.280.51.3481.21.20.280.5-1.311410.280.5-1.3491.21.20.28-0.51.311510.28-0.51.3501.21.20.28-0.5-1.311610.28-0.5-1.3511.21.2-0.281.30.51171-0.281.30.5521.21.2-0.28-1.30.51181-0.28-1.30.5531.21.2-0.281.3-0.51191-0.281.3-0.5541.21.2-0.28-1.3-0.51201-0.28-1.3-0.5551.21.2-0.281.30.51211-0.281.30.5561.21.2-0.28-1.30.51221-0.28-1.30.5571.21.2-0.281.3-0.51231-0.281.3-0.5581.21.2-0.28-1.3-0.51241-0.28-1.3-0.5591.21.2-0.280.51.31251-0.280.51.3601.21.2-0.280.5-1.31261-0.280.5-1.3611.21.2-0.28-0.51.31271-0.28-0.51.3621.21.2-0.28-0.5-1.31281-0.28-0.5-1.3631.21.2-0.280.51.31291-0.280.51.3641.21.2-0.280.5-1.31301-0.280.5-1.3651.21.2-0.28-0.51.31311-0.28-0.51.3661.21.2-0.28-0.5-1.31321-0.28-0.5-1.3设计温度变化范范范材料钢材：主梁、主主主拱、吊吊杆、横横梁、耳耳板、肋肋板等采采用QQ3455B销销销轴采用455号钢混凝土：桥面、基基础采用C330混凝土构件包络应力6.1整体应力力力分布图6整体应应应力分布计算结果表明：：：采用本本设计计方案的的拱桥桥整体强强度应应力处于于安全全状态，最最大大应力发发生在在拱脚附附近区区域。下下文将将详细介介绍各各主要构构件的的应力数数值。6.2拱结构应应应力状态态图7拱结构构构应力分布布图图图7所示的是主主拱拱和拱横梁梁梁的应力力分布布情况，最最大大应力发发生在在拱脚附附近，最最大值为1442MPPa，小小于Q3455钢的屈服服强强度；若若不考考虑加劲劲肋对对箱形截截面的的作用，即即仅仅考虑40ttw（tw为腹板厚厚度度）的有有效截截面，则则拱结结构的应应力比比如图8。图8拱结构构构应力分布布图图(仅考虑有有效截面)计算结果文件如如如下图：：图9拱脚计计计算结果((仅考虑有有效效截面)上图所示的计算算算结果表表明：：即使仅仅考虑虑40tww的的有效截截面，拱拱脚最大大应力力比为0.99，因此，拱拱拱结构强强度满满足要求求。6.3桥面主主主梁、次次梁应应力状态态图10桥面面面梁结构应应力力分布图图桥面梁的最大应应应力比在0..35以下，因因此满足足要求求，计算算结果果如图11。图11主梁梁梁计算结果果6.4吊杆应应应力状态态图12吊杆杆杆应力分布布图图图12所示的计计算结结果表明明：吊杆杆的最最大拉应应力为为152MMPPa，因此满满足钢材Q3345B强度度要求，计计算算结果见见图113。图13吊杆杆杆计算结果果模态分析7.1特征周期期期表1特征周期期表阶数特征周期/sss阶数特征周期/sss10.5960.1820.4770.1630.3380.1640.2790.1550.27100.147.2特征模态态态图1444第一阶阶模态图15第第二阶模模态图16第三阶阶阶模态图17第四阶阶阶模态图18第五阶阶阶模态图14～图188所示的计算算结结果表明：：：在前五五阶特特征模态态中，第第一阶、第第二二阶和第第五阶阶特征模模态是是横桥向向模态态；第三三阶和和第四阶阶模态态为竖向向模态态，其中中第三三阶模态态所对对应的特特征频频率为3.003Hz，满满足《城城市人人行天桥桥与人人行地道道技术术规范》（CCJJ699-95）中中关于人行天天桥竖向频率率至少3Hzz的要求。桥梁变形8.1竖向变变变形图19竖向变变变形在永久荷载和人人人群荷载载的标标准组合合作用用下，桥桥梁的的最大竖竖向变变形为26..4mm，按按支座间间距离离为66.004m计算，挠挠度为1/22500，满满足《城城市人人行天桥桥与人人行地道道技术术规范》（CCJJ699-95）中中关于人行天天桥主梁竖向向挠度小于11/600的的要求，另外外，由于挠度度小于1/11600，因因此可不预起起拱，但为了了更好的排水水，在本设计计中，主梁沿沿纵向设置00.5%的坡坡度。8.2水平变变变形考虑到桥梁两侧侧侧面挂有有大面面积广告告牌，横横向风荷荷载对对桥梁的的作用用较大，因因此此需关注注桥梁梁的横向向变形形。图20显显示了桥桥梁在在横向风风荷载载作用下下的变变形。图20水平变变变形图20所示的结结果表表明拱顶顶点的最最大水水平位移移为551mm（拱拱跨为70..8m，变形形约为1/11400）；；桥面最最大横横向位移移为226mm（桥桥面梁跨跨度按按为73.88m，变形约约为1/28800）。桥梁整体稳定分分分析9.1屈曲特特特征值表2屈曲特征值值阶数特征值阶数特征值126.3656.0229.3762.3337.2863.3441.5969.1545.11072.89.2屈曲模模模态图21第一阶阶阶屈曲模态态图22第二阶阶阶屈曲模态态图23第三阶阶阶屈曲模态态图24第四阶阶阶屈曲模态态图25第五阶阶阶屈曲模态态上述结果表明：：：桥梁的的前五五阶屈曲曲模态态主要表表现为为拱结构构平面面外失稳稳。其其中，第第一阶阶屈曲模模态所所对应的的特征征值是26..3，表明整整体结构构具有有较好的的稳定定性。十．节点计算10.1吊杆杆杆节点吊杆采用圆管11127xx8，与与主拱和和桥面面横梁的的连接接方式如如图226所示：图26吊杆节节节点销轴计算计算结果显示吊吊吊杆最大大拉力力为455kkN，吊杆截截面为圆圆管1127xx8，其其截面积积为229911mmm。销轴（45号钢钢钢）直径径为660mm，其其截面积A1:A根据《公路桥涵涵涵钢结构构及木木结构设设计规规范》（JJTJ00255-86）给给出的45号号钢的允允许剪剪应力为1225MPPa，所所对应的的极限限抗剪承承载力力FV为：F因此，销轴的抗抗抗剪承载载力满满足要求求。按销轴抗弯较不不不利情况况考虑虑，计算算简图图如下两两种情情况：图27销轴抗抗抗弯计算简简图图对于第一种情况况况，最大大弯矩矩：W=0.25×455×0.056=6370kN∙mm截面转动惯性矩矩矩I=1/64×3.14159×销轴弯曲应力为为为σ=6370×对于第二种情况况况，最大大弯矩矩：W=0.5×11.4×销轴弯曲应力为为为σ=2280×因此，满足《公公公路桥涵涵钢结结构及木木结构构设计规规范》（JTJ0025--866）给出的的445号钢的允允许弯应应力为为360MMPPa耳板计算耳板有效截面抗抗抗拉承载载力计计算耳板最小有效截截截面积：：APϕ=满足《铁路桥梁梁梁钢结构构设计计规范》（TTB1000002.22-22005）中中大于1.44的要求。耳板承压计算耳板承压应力：：：σ=455/（32×60）=237MPa《公路桥涵钢结结结构及木木结构构设计规规范》（JTJ0025--866）中规定定QQ345钢的的销轴承承压应应力限值值为3300MMPaa，因此满满足足要求。耳板抗剪计算耳板抗剪截面：：：A=2tϕ=因此耳板抗剪强强强度满足足要求求。耳板抗剪计算孔径与销轴直径径径相差不不大于于1mm，满满足要求求。孔端耳板a=6669.55>11.333b==63..8，满满足要求求。10.2主梁梁梁ZL与GHHL2连接处处支座验验算支座验算根据结构特点和和和受力大大小，在在主梁ZL与与GHL22之之间的连连接采采用四氟氟滑板板橡胶支支座GGJZFF43500x5550xx722(单向)NR，根据据《公路路桥梁梁板式橡橡胶支支座规格格系列列》（JT//T66633-200066）确定，该该支座座的最大大承压压力标准准值为为18366kkN，顺桥向向最大位位移为为90mm，允允许转角角为00.000566rad（按按照寒冷冷地区区考虑）。通过本桥梁的计计计算，得得到支支座处最最大承承压力为6880kN，支支座处顺顺桥向向最大位位移为为39mm，最最大转角角为00.0003rrad，另外外侧向通通过抵抵挡构造造实现现侧向约约束。因此此本支座满满足结构要要求。挡块验算图28支座节节节点支座处水平力为为为980kkNN。需验算算的的内容包包括，ZZL与支座上上钢板间间的焊焊缝、下下钢板板与GHL22之间的焊焊缝缝、挡块块的强强度验算算。上钢板与ZL之之之间的连连接τ=满足要求下钢板与GHLLL之间的连连接接有水平引起弯矩矩矩W为W=980×0.15=147kN∙mτ=980/(2×0.7×14×900)=55.6MPaσ=147×(满足要求求求挡块强度验算图25挡块截截截面截面特性如下：：：质心到截面上、下下外边沿的距距离分别为：：yyA=24600I=1.1379×W=7.202×σ=平均剪力：τ=σ满足要求。10.3主梁梁梁ZL与桥台台连接节节点验验算图26主梁桥台台支座座第一类支座，如如如图26图26第一类类类桥台支座座整体结构计算得得得到反力力：竖向压力：13337.88kNN竖向拉力：20002.11kNN在竖向压力作用用用下，仅仅考虑虑主梁与与底板板连梁的的角焊焊缝传递递竖向向力：F在竖向拉力作用用用下，抗抗拉构构造的受受力如如下图：图27抗拉构构构造受力简简图图最大弯矩:M最小抗弯截面转转转动惯性性矩::I最大抗弯应力:::σ=底部焊缝最大正正正应力:I=A=2×200×σ=上述计算结果表表表明第一一类桥桥台支座座满足足要求。第二类支座，如如如图28图28第二类类类桥台支座座整体结构计算得得得到反力力：纵向水平力：33324..2kkN横向水平力：9998.88kNN竖向力：28000.9kkN（拉拉力）；1556.3（压压力）（A）连接角焊焊缝缝验算不考虑侧向肋板板板的作用用，即即仅考虑虑通过过主梁与与底板板连梁的的角焊焊缝传递递作用用力：由于侧向水平力力力的作用用点位位于主梁梁截面面中心，因因此此应考虑虑水平平力引起起的弯弯矩：M=98.8×1.28/2=63.2kN∙m在竖向力和弯矩矩矩的共同同作用用下的焊焊缝正正应力为为：σ=在水平力作用下下下的焊缝缝剪应应力为：：τ=综合应力为：（（B）锚栓抗拉拉验验算锚栓承受竖向力力力的作用用，采采用6个M336的锚栓，单单单个极限限抗拉拉承载力力为1114..4kkN。锚栓所承受的最最最大拉力力为：：F=（C）埋件验算算图29埋件图图图1）当埋件在竖竖竖向拉力、弯弯矩和剪力同同时作用下（假假设不考虑锚锚栓的作用）：弯矩：M=98.8×拉力：F=280.9kN剪力：V=A其中：因此：V实配As=20×314.2=6284mm2）当埋件在竖竖竖向压力、弯弯矩和剪力同同时作用下：：弯矩：M=98.8×压力：N=156.3kN剪力：V=AA其中：因此：V−0.3NM−0.4Nz实配As=20×314.2=6284mm十一基础验算算验算内容：基础底面地基承承承载力验验算基础背面地基承承承载力验验算基础侧面地基承承承载力验验算抗剪栓钉验算施工安装阶段柱柱柱脚底板板验算算基础倾覆验算（考考虑结构整整体，不会会发生平面面内倾覆，不不需验算）11.1基础础础底面地地基承承载力验验算11.1.1已已已知条件：：基础尺寸(单位位位mm)::b1===73000,,b111==36550,,a11=440000,a111=113000,h1==92234柱:方柱,AA==600mmmm,B==20000mmm设计值：N=2220844.000kNN,Mx==8110.000kkN.mm,My==33345..000kN..m标准值：Nk===15443..70kkN,,Mxxk==6000.000kNN.mm,MMykk=244777.788kNN.m混凝土强度等级级级：C300,ffc=114..30NN/mmm2钢筋级别：HRRRB4000,,fyy=3360NN/mmm2基础混凝土保护护护层厚度度：40mmm基础与覆土的平平平均容重重：25..00kkN/mm3修正后的地基承承承载力特特征值值：10000kPPa基础埋深：9...23mm作用力位置标高高高：-8..2344m计算要求：(1)))基础抗弯弯计计算(2)))基础抗剪剪验验算(3)))基础抗冲冲切切验算(4)))地基承载载力力验算单位说明：力：：：kN,力矩：kNN.m,,应力：kPPa11.1.2...基底反力力计计算：11.1.2...1统计到基基底的荷荷载标准值:Nk=115443.770,,Mkkx=116880.559,,Mkky=224777.778设计值:N=220884.000,,MMx=222668.880,,MMy=333445.00011.1.2...2承载载力验算时时时,底板总反反力标标准值(kPa))::[相应应于荷载效效效应标准准组合合]pkmax===(NNk+GGk))/A+|Mxxk||/Wxx++|MMykk|/WWy==4339..79kPPapkmin===(NNk+GGk))/A-|Mxxk||/Wxx--|MMykk|/WWy=11277.644kkPapk=((Nkk+Gkk)/AA==2883..72kPPa各角点反力ppp1=33000.300kkPa,,p2==4339.779kPaa,p33=2267..133kPPa,,pp4==1277.664kkPaa11.1.2...3强度计算算时,底板净反反力设设计值(kPa))::[相应应于荷载效效效应基本本组合合]pmax=N/AA++|MMx||/Wxx++|MMy||/Wyy=22822.077kkPapmin=N/AA--|MMx||/Wxx--|MMy||/Wyy=-1139..333kPPap===N//A=771..37kPPa各角点反力ppp1=993..76kPPa,pp2=22822.077kkPa,,p3==488.988kkPa,,p4==-1139..333kPPapmin=-11139..333kPaa<<0,,11.1.3地地地基承载载力验验算:pk===2833.772<<ffa=110000.000kkPa,,满足pkmax=44439..799<1..2*ffa==12000..00kkPaa,满足足11.1.4基基基础抗剪剪验算算:抗剪验算公式VVV<=00.77*βh*ftt*AAc[GGB5000110-220002第7.5..3条](剪力力力V根据最大大净反反力pmaax计算)第1阶(kN)):V下=205559.113,,VV右=29889..97,,V上=49441..91,,V左=29889..97砼抗剪面积(mmm2)::Ac下=67...08,,Ac右=36..766,Acc上=67..088,Acc左=36..766抗剪满足.11.1.5基基基础抗冲冲切验验算:抗冲切验算公式式式Fl<<==0.77*βhp*fft**Aq[[GB5500007--20002第8.2..7条](冲切切切力Fl根据最最大净反反力pmaax计算)第1阶(kN)):Fll下=0.000,,FFl右=0.000,,FFl上=0.000,,FFl左=0.000砼抗冲面积(mmm2)::AAq下=0.000,,AAq右=0.000,,AAq上=0.000,,AAq左=0.000抗冲切满足.11.1.6基基基础受弯弯计算算:弯矩计算公式MMM=1//6**la22*((2b+bb'')*ppmaax[lla=计算算截面处底底底板悬挑挑长度度]配筋计算公式AAAs=MM/((0.9**ffy*hh0))第1阶(kN..m)::M下=7800.440,MM右=28339..22,,M上=44995..11,,M左=28399..22,h00=991899mmm计算As(mmmm2/mm)::Ass下=36,,As右=2388,Ass上=2077,Ass左=2388基础板底构造配配配筋(构造配筋筋E12@@2000)..11.1.7底底底板配筋筋:X向实实实配E112@2200((5665mmm2//m)>==Ass=5565mmm22/mY向实实实配E112@2200((5665mmm2//m)>==Ass=5565mmm22/m11.1.8配配配筋简图图11.2基础础础背面地地基承承载力验验算11.2.1已已已知条件：：基础尺寸(单位位位mm)::b1===92334,,b111==46117,,a11=440000,a111=220000,h1==52233柱:方柱,AA==600mmmm,B==20000mmm设计值：N=2227388.000kNN,Mx==15530..000kN..m,,Myy=333455.000kNN.mm标准值：Nk===20228..15kkN,,Mxxk==11333..33kkN..m,Myyk=224777.778kkN.mm混凝土强度等级级级：C300,ffc=114..30NN/mmm2钢筋级别：HRRRB4000,,fyy=3360NN/mmm2基础混凝土保护护护层厚度度：40mmm基础与覆土的平平平均容重重：0.000kNN/m33修正后的地基承承承载力特特征值值：10000kPPa基础埋深：5...23mm作用力位置标高高高：-4..2300m计算要求：(1)))基础抗弯弯计计算(2)))基础抗剪剪验验算(3)))基础抗冲冲切切验算(4)))地基承载载力力验算单位说明：力：：：kN,力矩：kNN.m,,应力：kPPa11.2.2基基基底反力力计算算：11.2.2...1统计到基基底的荷荷载标准值:Nk=220228.115,,Mkkx=111333.333,,Mkky=224777.778设计值:N=227338.000,,MMx=115330.000,,MMy=333445.00011.2.2...2承载力验验算时,底板总反反力标标准值(kPa))::[相应应于荷载效效效应标准准组合合]基底全反力计算算算出现零零应力力区，按按应力力重分布布计算算：基底各点位置及及及反力(以左下角角为原原点)：(x,,,y))反力(kPa))(0...0000,2.22755)0..00(0...0000,0.00000)566.222(9...2344,0.00000)1449.665(9...2344,4.00000)500.800(4...2133,4.00000)0..00(0...0000,4.00000)0..00pk=((Nkk+Gkk)/AA==544.991kkPaapkmax===1449..65kPPa,pkkminn==0..000kPPa11.2.2...3强度计算算时,底板净反反力设设计值(kPa))::[相应应于荷载效效效应基本本组合合]p=74..133kPPapmax=2022.003kkPaa,pmminn=0..00kPPa各角点反力ppp1=775..90kPPa,pp2=22022.033kkPa,,p3==688.588kkPa,,p4=0.0000kkPaa11.2.3地地地基承载载力验验算:pk===54..911<faa=100000.000kPPa,满足pkmax=11149..655<1..2*ffa==12000..00kkPaa,满足足11.2.4基础抗剪剪验验算:抗剪验算公式VVV<=00.77*βh*ftt*AAc[GGB5000110-220002第7.5..3条](剪力力力V根据最大大净反反力pmaax计算)第1阶(kN)):V下下=31771..43,,V右=29222..98,,V上=31771..43,,V左=29222..98砼抗剪面积(mmm2)::AAc下=47..911,Acc右=20..755,Acc上=47..911,Ac左=20...75抗剪满足.11.2.5基基基础抗冲冲切验验算:抗冲切验算公式式式Fl<<==0.77*βhp*fft**Aq[[GB5500007--20002第8.2..7条](冲切切切力Fl根据最最大净反反力pmaax计算)第1阶(kN)):Fll下=0.000,,FFl右=0.000,,FFl上=0.000,,FFl左=0.000砼抗冲面积(mmm2)::AAq下=0.000,,AAq右=0.000,,AAq上=0.000,,AAq左=0.000抗冲切满足.11.2.6基基基础受弯弯计算算:弯矩计算公式MMM=1//6**la22*((2b+bb'')*ppmaax[lla=计算算截面处底底底板悬挑挑长度度]配筋计算公式AAAs=MM/((0.9**ffy*hh0))第1阶(kN..m)::M下=19991..77,,M右=37888..44,,M上=19991..77,,M左=37888..44,h00=551888mmm计算As(mmmm2/mm)::Ass下=1288,Ass右=5633,Ass上=1288,Ass左=5633基础板底构造配配配筋(构造配筋筋E12@@2000)..11.2.7底底底板配筋筋:X向实实实配E112@2200((5665mmm2//m)>==Ass=5565mmm22/mY向实实实配E112@