幸福家苑g栋结构计算书

毕业设计专用纸行业交流-PAGE225-xxxxx幸福家苑小区G3栋高层住宅楼第1节工程概况与设计条件1.1建筑工程概况与结构选型本设计的题目幸福家苑G3栋高层住宅结构设计，该工程位于xxxxx环城路以南福星箐谷口。，该结构的设计使用年限为50年，安全等级为二级。上部结构采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。基础形式为筏板基础，上部结构用PKPM系列中的PMCAD建模,并用SATWE计算，基础采用JCCAD计算，楼梯采用探索者结构软件进行计算。在设计过程中遵循国家有关规范，为加强延性，遵照了“强剪弱弯、强柱弱梁”的原则。地面以上为18层的跃层住宅，一层平面标高为±0.000m，其余标准层高均为2.9m；首层室内外高差为0.4，建筑物的总高度为52.6000m，建筑沿纵向的宽度为47.400m，沿建筑的横向宽度为9.300m。根据建筑的使用功能，房屋的高度与层数、场地条件，结构材料以及施工技术等因素，综合考虑抗侧力结构采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构体系，所有楼层的墙体厚度均为200mm，基础顶到±0.000m的地下室墙厚为300mm,门洞高度一般取2.10m，其具体宽度详见建施图门窗表，基本窗台的高度为0.9m，窗洞高度具体详见门窗表，剪力墙的平面布置具体详见平面图，除图中注名外，墙体定位均为轴线居中楼盖结构采用现浇钢筋混凝土板，楼板厚度分别为100mm，120mm，150mm和180mm四种，，基础现浇钢筋混凝土筏型基础。建筑填充墙均为190mm和120mm的混凝土空心砌块，外墙、分户隔墙厚度为190mm，户内隔墙厚度为120mm或者190mm，楼面、屋面具体做法详见建筑设计说明。1.2设计依据本工程建筑依据下列现行国家标准或行业标准进行结构设计：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）（2008版）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002，J186-2002）《房建筑结构制图标准》GB/T50105-2001《屋建筑制图统一标准》GB/T50001-200《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2003《地下工程防水技术规范》GB50108-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03G101-1（修正版）1.3设计的基本条件（1）建筑结构的设计使用年限，安全等级以及建筑的抗震设防类别本工程为普通小高层民用住宅楼，属于一般的建筑物，根据《结构可靠度设计统一标准》第1.0.5条，结构的设计使用年限为50年；按照《结构可靠度设计统一标准》第1.0.8条和7.0.3条，建筑结构的安全等级为二级，结构重要性系数为=1.0。根据《建筑抗震设防分类标准》第3.0.2条和第10.0.2条，建筑抗震设防类别为丙类。建筑室内外地面至檐口的高度为52.600m，宽度9.3高宽比为5.65>5但小于6，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.2.2条和第4.2.3条，本工程属于B级高度钢筋混凝土高层建筑。高宽比4.53<6满足高规4.2.3B级高度剪力墙钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不宜超过6的规定。（2）风荷载=1\*GB3①基本风压本工程建筑房屋高度小于60m，其基本风压可按重现期为50年的基本风压确定，按照《高层混凝土结构技术规程》第3.2.2条条文说明的要求，基本风压应取《建筑结构荷载规范》附录D.4《全国各城市的雪压和风压值》中50年一遇的风压，基本风压=0.65KN/。②地面粗糙度本工程房屋位于有城市郊区，地面粗糙度类别为C类。（4）抗震设防的有关参数根据xxxxx地质工程第二勘察院关于“幸福家苑”小区场地岩土工程勘察报告的相关说明，知该处场地类别为Ⅱ类，地。基基础设计等级为乙级按照《建筑抗震设计规范》附录A—《我国主要城镇抗震设防烈度，设计基本地震加速度和设计地震分组》的规定，xxxxxxxxxx地区抗震设防烈度为8度，设计基本加速度值为0.20g，设计地震分组为第一组。本工程建筑主要屋面的高度为52.6m，根据《高层混凝土结构技术规程》地4.8.2条的规定，剪力墙的抗震等级为一级。1.4混凝土结构的环境类别按照《混凝土结构设计规范》第3.4.1条的规定，本工程混凝土结构可根据其所处的环境条件的不同，划分为一类和二a类两中环境类别，参见表1-1-1混凝土结构的环境类别表1-1-1环境类别一类二a类条件室内楼板、梁、剪剪力墙室内潮湿环境、非非严寒和非非寒冷地区区的露天环环境，与无无侵蚀性的的水或土壤壤直接接触触的环境第2节主要结构材料2.1钢筋本工程结构构件的纵向受力钢筋选用HRB400级和HRB335级热轧钢筋，箍筋和剪力墙分古钢筋选用HRB335和HPB235级热轧钢筋，HPB235级热轧钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB13013的要求，HRB335和HRB400级热轧钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499的要求，且钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值之比不小于1.25，屈服强度实测值与强度标准值比应大于1.3，钢筋的强度设计值与弹性模量按照《混凝土结构设计规范》第4.2.3条和第4.2.4条的规定采用，参见表1-2-1。混凝土强度设计值与弹性模量表1-2-1钢筋种类符号（N/）（N/））HPB2352102102.1HPB3353003002.0HRB4003603602.02.2混凝土在本工程中，结构各楼层采用混凝土等级的情况见表1-2-2。混凝土强度设计值与弹性模量按照《混凝土结构技术规程》第4.1.4条和第4.1.5条的规定采用，参见表1-2-3结构各层采用混凝土强度等级情况表1-2-2部位剪力墙梁板楼梯基础顶~26..100标高层C40C3026.100标标高层以上上C30C25备注基础C30垫垫层为C15构造柱、现浇过过梁C20混凝土设计值与弹性模量表1-2-3混凝土强度等级级（N/）（N/）C3014.31.433.00C3516.71.573.15C4019.11.713.25C2511.91.272.82.3结构混凝土耐久性的基本要求按照《混凝土结构设计规范》第3.4.2条的规定，结构混凝土应符合表1-2-4的要求。结构混凝土耐久性的基本要求表1-2-4环境类别一类二a类最大水灰比0.650.55最小水泥用量225275最大氯离子含量量（%）1.00.2最大碱含量不限制3.0当混凝土中加入活性掺和料或能提高耐久性的外加剂时，可适当降低最低水泥用量，当使用非碱活骨料时，对混凝土中的碱含量可不作限制。第3节结构计算模型3.1基本假定目前，在进行高层建筑结构（特别是剪力墙结构）设计时，大都采用三维空间有限元软件进行计算。无论是在竖向荷载作用下，还是在风荷载或多遇地震作用下，均假定结构及构件处于理想弹性状态，故此可以采用线弹性方法计算高层混凝土结构在正常使用极限状态和承载能力极限状态时的变形和内力。由于高层建筑结构的计算模型非常复杂，为了减少结构的自由度，在进行计算分析时，常引入“楼板在平面内的刚度为无限大，在平面外刚度为零”的假定，使得每一层楼层中任何构件在楼层平面的平移和转动均可以用该层参考点的平移和转动表示，从而大大减少了结构的自由度和计算量。当楼板的平面形状比较狭长或有较大的凹入及开动造成楼板平面内刚度有较大削落时，在水平力作用下楼板的变形不能忽视，此时，应对采用刚性楼板假定的计算结果加以修正，或者直接采用能够模拟楼板平面内刚度的板壳单元进行分析。3.2计算软件与主要参数本工程采用有中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部开发的《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件SATWE》2010年3月12号版本，进行结构的整体力学计算。剪力墙的合理简化与力学模拟一直是高层建筑结构计算中的难点，它直接决定了结构力学分析模型的合理性与计算结构的精度，SATWE软件才用空间杆单元模拟梁、柱及支撑，用字壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙。这中墙元既有平面内刚度，也有平面外刚度。另外，程序对剪力墙的洞口尺寸以及空间位置也没有限制，可以较好地模拟实体剪力墙和开洞剪力墙。结构弹性分析时采用的主要参数如下：总信息结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=1竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:剪力墙结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.65地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=1.57体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=20各段体形系数:USi=1.30地震信息振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=8.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.18罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.99框架的抗震等级:NF=1剪力墙的抗震等级:NW=1活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.99结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:是斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到19层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减不折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数11.00230.85450.70680.659200.60>200.55调整整信息中梁梁刚度增大大系数：BK=1.855梁端端弯矩调幅幅系数：BT=0.855梁设设计弯矩增增大系数：：BBM=1..00连梁梁刚度折减减系数：BLZ=0.500梁扭扭矩折减系系数：TTB=0..40全楼楼地震力放放大系数：：RSSF=1..000..2Qo调整起始始层号：KQQ1=10..2Qo调整终止止层号：KQQ2=0顶塔塔楼内力放放大起算层层号：NTTL=0顶塔塔楼内力放放大：RTTL=1..00九度度结构及一一级框架梁梁柱超配筋筋系数CPCCOEF991=1..15是否否按抗震规规范5.22.5调整整楼层地震震力IAUTTO5255=1是否否调整与框框支柱相连连的梁内力力IIREGUU_KZZZB=0剪力力墙加强区区起算层号号LEV__JLQJJQ=1强制制指定的薄薄弱层个数数NWEAAK=0配筋筋信息梁主主筋强度(N//mm2)):IB=3600柱主主筋强度(N//mm2)):IC=3600墙主主筋强度(N//mm2)):IW=3600梁箍箍筋强度(N//mm2)):JB=2100柱箍箍筋强度(N//mm2)):JC=2100墙分分布筋强度度(N//mm2)):JWWH=3360梁箍箍筋最大间间距(mmm):SB=1000.000柱箍箍筋最大间间距(mmm):SC=1000.000墙水水平分布筋筋最大间距距(mmm):SWWH=200..00墙竖竖向筋分布布最小配筋筋率(%)):RWV=0.255柱最最小配筋率率(%)):RCCV=0..25结构构底部单独独指定墙竖竖向分布筋筋配筋率的的层数:NSSW=0结构构底部NSW层的墙竖竖向分布配配筋率:RWVV1=0..60设计计信息结构构重要性系系数:RWO=1.000柱计计算长度计计算原则:无侧移梁柱柱重叠部分分简化:作为刚域是否否考虑P-DDelt效应：否柱配配筋计算原原则:按单偏压压计算钢构构件截面净净毛面积比比:RN==00.85梁保保护层厚度度(mmm):BBCB==255.00柱保保护层厚度度(mmm):AACA==300.00是否否按砼规范范(7.3..11-33)计算砼柱柱计算长度度系数:是荷载载组合信息息恒载载分项系数数:CDDEAD==11.20活载载分项系数数:CLLIVE==11.40风荷荷载分项系系数:CWINND=1.440水平平地震力分分项系数:CEA__H=1.330竖向向地震力分分项系数:CEA__V=0.550特殊殊荷载分项项系数:CSSPY==00.00活荷荷载的组合合系数:CDD_L==00.70风荷荷载的组合合系数:CDD_W==00.60活荷荷载的重力力荷载代表表值系数:CCEA_LL=0.550地下下信息土的的水平抗力力系数的比比例系数(MN/mm4):MI=5..00回填填土容重(kNN/m3)):Gsoll=18.000回填填土侧压力力系数:Rssol==00.50外墙墙分布筋保保护厚度(mmm):WCWW=35.000室外外地平标高高(m)):Hoout==-00.30地下下水位标高高(m)):Hwwat==-200.00室外外地面附加加荷载(kNN/m2)):Qggrd==00.00剪力力墙底部加加强区信息息剪力力墙底部加加强区起算算层号LLEV_JJLQJQQ=11剪力力墙底部加加强区终止止层号,IWFF=44第4节竖向荷载4.1楼面及屋屋面活荷载载标准值屋面及楼面均布布活荷载的的标准值及及其组合值值系数，准准永久值系系数见表11-4-11屋面及楼楼面均布活活荷载表1-4--1房间部位活荷载标准值组合值系数准永久值系数屋面不上人屋面0.50.70上人屋面2.00.70.4楼面住宅2.00.70.4厨房2.00.70.5卫生间2.00.70.4走廊、门厅2.00.70.4消防疏散楼梯3.50.70.3阳台2.50.70.5屋顶花园3.00.70.4电梯机房7.00.90.8注：水箱等重大大设备按实实际荷载采采用4.2屋面及楼楼面永久荷荷载标准值值荷载统计(kNN/m2)内容项次厚度荷载值（kN//m2）客厅恒载p1、现浇板厚度（mm)15025*0.155=3.752、花岗岩/大理理石地面1528*0.0115=0.423、20厚1:2水泥砂浆浆找平层2020*0.022=0.404、10厚素水泥浆结合合层1020*0.011=0.205、20厚板底粉刷2020*0.022=0.40合计：5.17卧室恒载p1、现浇板厚度（mm)10025*0.1==2.502、实木地板/地地板砖157*0.0155=0.113、20厚1:2水泥砂浆浆找平层2020*0.022=0.404、10厚素水泥浆结合合层1020*0.011=0.205、20厚板底粉刷2020*0.022=0.40合计：3.61厨房、卫生间恒载p1、现浇板厚度（mm)10025*0.1==2.502、8厚地砖铺实0.243、20厚1:3水泥砂浆浆1％找坡2020*(2.66*0.001/2+0.02)==0.664、聚合物水泥砂砂浆防水层层0.405、15厚1：3水泥砂浆找平1520*0.0115=0.306、20厚板底粉刷2020*0.022=0.40合计：4.50阳台恒载p同厨房、卫生间间4.50活载g2.50屋面恒载p1、现浇板厚度（mm)12025*0.122=3.002、1:8煤渣砼找找坡1%,最薄处307020*0.077=1.403、20厚1∶3水泥砂浆找平2020*0.022=0.404、高分子卷材防防水层0.105、25厚挤塑泡沫保温温板250.206、干铺无纺聚脂脂纤维布一一层0.057、40厚C20细石砼整整浇层4022*0.044=0.888、防滑地砖3020*0.033=0.60合计：6.63地下室顶板恒载p1、现浇板厚度（mm）15025*0.155=3.752、30厚1：2.5水泥砂浆浆找平3020*0.033=0.603、板底粉刷和吊吊顶1.50合计：5.85填充墙：（KNN/㎡）（计计算用）墙体类型墙厚双面粉备注混凝土空心砌块块外墙1903.5需扣门洞荷载混凝土空心砌块块内墙1903.3需扣门洞荷载空心砖内墙1203.3需扣门洞荷载第5节风荷载作用下的的位移和内内力5.1风荷载标标准值在主体结构计算算时，风荷荷载作用面面积应取垂垂直于风向向的建筑物物最大投影影面积，风风荷载标准准值按下列列公式计算算：（5-1）式中——风荷载载标准值（）；———高度z处的风震震系数；———风荷载载体型系数数；———风压高度度变化系数数；——基本风压压（）5.1.1风荷荷载体型系系数风荷载体型系数数是指风作作用在建筑筑物表面上上所引起的的实际压力力或吸力与与来流风速速度压的比比值，它反反映了建筑物表表面在稳定定风压作用用下静态压压力的特征征分布规律律，主要与与建筑物外外形和尺寸寸有关，考考虑到本工工程的建筑筑外形不是是很规整，风风荷载体型型系数取1.4。5.1.2风压压高度变化化系数本工程地面粗糙糙度为C类，结构构各楼层高高度变化系系数如下表表：结构各层的风压压高度变化化系数表1-5-1楼层号层高（m）高度（m）182.952.21.67172.949.31.56162.946.41.56152.943.51.56142.940.61.56132.937.71.42122.934.81.42112.931.91.42102.9291.2592.926.11.2582.923.21.2572.920.31.2562.917.41.1452.914.5142.911.6132.98.7122.95.8112.92.915.1.3风震震系数由于本工程高度度大于50m，且高高宽比大于于4，应采用用风震系数数来考虑风风压脉动的的影响，高高层建筑结结构在离室室外地面高高度z处的风震震系数可按按下列公式式计算：（5-2）式中——脉动增增大系数；；———脉动影响响系数；———震型系数数5.1.3.11脉动增大大系数脉动增大系数可可根据地面面粗糙度类类别，基本本风压以及及结构的基基本自振周周期T，按照《高高层混凝土土结构技术术规程》表表3.2..6确定，结结构的基本本自振周期期，对于比比较规则的的结构，可可采用近似似公式计算算。本工程程结构的基基本自振周周期可用公公式：（5-3）式中n—为结构构层数=1.22，其相应的脉动动增大系数数=1.4335.1.3.22脉动影响响系数振型系数可由结结构动力计计算确定，计计算时可仅仅考虑受力力方向基本本振型的影影响，本工工程可近似似取振型计计算点距室室外地面高高度z与房屋高高度H的比值。根据公式计算得得到的各层层楼层风振振系数见表表1-5-2，其中中为脉动影影响系数查查高规3..2.66-2查表得=00.52结构各楼层的风风振系数表表表1-5-2楼层号高度（m）1852.21.6711.4451749.31.560.9441.4501646.41.560.8891.4241543.51.560.8331.3971440.61.560.7781.3711337.71.420.7221.3781234.81.420.6671.3491131.91.420.6111.32010291.250.5551.330926.11.250.5001.297823.21.250.4441.264720.31.250.3891.231617.41.140.3331.217514.510.2781.207411.610.2221.16538.710.1671.12425.810.1111.08312.910.0551.0415.2结构的风风荷载及相相应的内力力根据基本风压、风风荷载体型型系数以及及楼层标高高处的风压压高度变化化系数和风风振系数，根据公式式可求出各各楼层标高高处的风荷荷载标准值值，见表1--5-3。各楼楼层风荷载载标准值表表1-5-3楼层号180.651.41.671.4452.196171.561.4502.058161.561.4242.021151.561.3971.983141.561.3711.946131.421.3781.781121.421.3491.743111.421.3201.705101.251.3301.51391.251.2971.45781.251.2641.43871.251.2311.40061.141.2171.263511.2071.098411.1651.060311.1241.023211.0830.985111.0410.947在进行结构整体体计算时，可可以将风荷荷载作为集集中力作用用于结构的的楼层标高高处。结构构各楼层处处由风荷载载标准值引引起的水平平集中力，层层剪力和倾倾覆力矩可可由下列公公式计算：：式中、、分别别为第i层结构由由风荷载标标准值引起起的水平集集中力、层层剪力和倾倾覆力矩；；——第i层结构的风荷载载标准值；；、——分别为结构迎风风面的宽度度和高度；；、——分别为第i层层结构至室室外地面的的高度。公式的含义如上上图所示，结结构各楼层层在风荷载载标准值作作用下的水水平集中力力、层剪力力和倾覆力力矩参见表表1-5-4。X方向风荷载作用用下各楼层层的荷载、剪剪力和倾覆覆力矩表1-5-4楼层号（KN）（KN）（KN·m）1870.48162.8804.51759.17222.01448.31666.25288.22284.11555.51343.73281.01462.00405.74457.61351.79457.55784.51257.66515.27278.51147.96563.28911.71053.13616.310698.99943.91660.212613.55848.26708.514668.00739.49747.916837.00642.85790.819130.44534.46825.321523.66436.48861.724022.77329.33891.126606.88232.65923.729285.66130.15953.932051.885.3风荷载作作用下结构构各楼层的的水平位移移和层间位位移由于本工程建筑筑高度较小小，很容易易满足《高高层混凝土土结构技术术规程》的的相应规定定，经计算算后可得各各楼层的水水平位移层层间位移如如下表所示示，表1-5-5。X方向风荷载作用用下各楼层层的层间位位移和位移移角表1-5-5楼层号层高（m）层间位移（mmm）层间位移角层间位移角限值值182.90.211/99991/1000172.90.231/9999162.90.261/9999152.90.291/9548142.90.331/8654132.90.361/7877122.90.391/7279112.90.421/6764102.90.451/639292.90.471/610582.90.481/598772.90.491/580862.90.501/572652.90.511/570542.90.491/5833..32.90.471/616522.90.411/696912.90.261/9999..第6节地震作用下的位位移和内力力6.1抗震设计计要点我国《建筑抗震震设计规范范》中提出出的抗震设设防的基本本方针是“小震不坏坏、中震可可修、大震震不倒”。在高层层建筑混凝凝土结构抗抗震设计中中，通过两两阶段抗震震设计方法法来实现“三个水准”抗震设防防的目标。第一阶段的抗震震设计是对对结构在多多遇地震作作用下进行行弹性分析析，主要验验算结构的的楼层位移移、层间位位移，整体体稳定性和和结构构件件的抗震承承载力。对对于大多数数的建筑结结构，可以以只进行第第一阶段抗抗震设计，通通过抗震概概念设计和和抗震构造造措施来满满足第二和和第三水准准的抗震设设防要求。第二阶段抗震设设计是对结结构在罕遇遇地震作用用下进行弹弹塑性分析析。对于有有特殊要求求的建筑，地地震时容易易倒塌的建建筑以及有有明显薄弱弱层的不规规则结构，除除了进行第第一阶段抗抗震设计外外，还要进进行结构薄薄弱部位的的弹塑性层层间变形验验算，并采采取相应的的抗震构造造措施来保保证结构具具有足够的的延性。根据《高高规》第33344条和4664条，本本工程可以以仅采用振振型分解反反应谱法进进行结构在在多遇地震作用下内内力和变形形的弹性计计算。由于于本工程不不属于质量量与剐度分分布明显不不对称、不不均匀的结构，按照照《高规》第第332条的规规定，可以以只计算单向向水平地震震作用下的的扭转影响响。振型分分解反应谱谱法将结构构视为多质质点体系，计计算前若干干个自振周周期与振型型，利用正正则变换，将将多自由度度体系分解解为多个彼彼此独立的的广义单自自由度体系系。根据地地震加速度度反应谱曲曲线，确定定各单自由由度体系的的最大惯性力，并并用静力方方法进行结结构的力学学计算。将将各振型的的位移与内内力进行组组合，从而而可以得到到结构在水水平地震作作用下的位移与与内力。由由于振型分分解反应谱谱法在计算算过程中综综台考虑了了地震地面面运动的强强弱、建筑筑场地的性性质阻及结结构自身动动力特性的的影响，因因而是目前前在结构抗抗震设计中中最基本和和是常用的的计算方法法；考虑扭扭转耦联振振动影响的的结构，按按扭转耦联联振型分解解反应谱法法计算时，引引人楼板在在平面内刚刚度无穷大大的假定后后，每个楼楼层水平方向向有两个水水平位移分分量和一个个转角分量量，共三个个自由度。计算单向向地震作用用时，根据据《高规》第第333条，应应考虑偶然然偏心的影影响。每层质心沿垂直直于地震作作用方向的的偏移值可可按下式采采用：(3--6-1)式中——第i层层质心偏移移值(m)，各楼楼层质心偏偏移方向相相同；——第第i层垂直于于地震作用用方向的建建筑物总长长度(m)。按以下下规定进行行地震作用用和作用效效应计算。对于钢钢筋混凝土土结构可取取阻尼比为为0.055二、结结构的自振振周期和振振型结构的的自振周期期、振动角角度及平动动、扭转振振动系数见见表3661。从从表中可以以看出，结结构的基本本自振周期期为Tl=1.588s，与经经过大量工工程统计得得到的剪力力墙结构基基本自振周周期经验公式TI=((0055～0066)N”(”N为结构层层数)基本吻合合。从表中中还可以看看出．结构构的第一振型是以平平动为主的的平动振型型(其平动振振动系数为为1，扭转振振动系数为0)，结构以扭转振振动为士的的第一自振振周期t。与平动动振动为主主的第一自自振周期TT之比为t/T==1.3225／1.5448=0..855，符符合《高规规》第435条条A级高度高高层建筑不不应大于009的要要求。结构的自振周期期、振动角角度和振动动系数表3-6--1振型序号自振周期振动角度平动系数扭转振动系数X方向Y方向11.548090.010.001.000.0021.49840.010.990.000.0131.3258179.560.010.000.9940.47970.001.000.000.0050.399790.010.001.000.0060.36032.540.000.001.0070.26480.001.000.000.0080.177790.020.001.000.0090.1752180.000.990.000.01100.16593.010.010.000.99110.13310.000.110.000.89120.132590.000.000.001.00130.12760.000.910.000.09140.121751.840.000.001.00150.103489.980.001.000.00计算时选取振型型数位15.，X方向和Y方向的振振型参与质质量分别达达到总质量量的96..79%和和97.778%，表表明采用的的振型数是是足够的。6.4.5水平平地震作用用下结构各各楼层的地地震作用标标准值及相相应的地震震剪力，地地震倾覆力力矩见表11-6-3楼层号仅考虑X方向水水平地震作作用仅考虑Y方向水水平地震作作用FxVxMxFyVyMy18706.271226.7995536.588885.101551.4666942.00017520.881682.89910313.114568.472063.93312862.99016522.652084.37716155.446528.512431.50019740.00115461.972395.09922802.009490.182662.08827125.55814490.672681.07730143.998549.502845.61134784.11813459.912911.49938037.118516.232976.81142574.77512509.963139.45546424.551579.373092.36650379.33911470.673336.55555247.339574.003195.60058183.22610507.743535.96664485.117667.653334.6663334.6669478.153710.16674110.882637.373506.11173825.2288531.413896.11184117.449685.453734.76681876.2217489.544069.07794505.880620.673970.56690291.3346523.114254.222105286..48669.774240.65599184.6615486.584422.033116464..29616.734499.199108693..334527.334601.855128049..10635.924778.811118903..923441.824758.677140041..14504.425012.666129874..632347.804888.277152426..58394.175201.399141593..721169.344949.055165146..23209.925301.988153972..626.5地震作用用下结构各各楼层水平平位移和层层间位移在水平地震作用用下，按弹弹性方法计计算结构各各楼层水平平位移和位位移角参见见表1-6-4地震震作用下各各楼水平位移表1-6-4楼层号层高H（m）X方向地震作用下下楼层水平平位移Y方向地震作用下下楼层水平平位移最大（mm)平均最大/平均最大平均最大/平均182.937.4736.7881.0240.7240.691.00172.936.3535.721.0238.3138.281.00162.935.0734.511.0235.8735.851.00152.933.6433.141.0233.40033.371.00142.932.0331.591.0130.8830.861.00132.930.2629.871.0128.3328.311.00122.928.3127.981.0125.75525.731.00112.926.2125.931.0123.1423.131.00102.923.9523.731.0120.5320.521.0092.921.5821.401.0117.9317.921.0082.919.0918.961.0115.3615.351.0072.916.5716.471.0112.8512.841.0062.913.9613.901.0010.4110.401.0052.911.3111.281.008.088.071.0042.98.658.631.005.915.901.0032.96.056.041.003.953.941.0022.93.573.571.002.292.281.0012.91.411.411.001.021.021.00地震作用下各楼楼层的层间间位移和层层间位移角角表1-6--5楼层号层高H(m)X方向水平地震作作用Y方向水平地震作作用层间位移层间位移角层间位移层间位移角最大（mm)平均最大/平均最大最大（mm)平均最大/平均最大182.91.361.301.041/21392.582.581.001/1124172.91.531.481.031/19002.632.631.001/1103162.91.691.651.031/17172.682.681.001/1083152.91.861.821.031/15562.722.721.001/1066142.92.021.971.021/14372.752.751.001/1054132.92.172.131.021/13352.772.761.001/1048122.92.302.261.021/12612.772.771.001/1048112.92.432.381.021/11952.752.751.001/1055102.92.522.481.021/11512.712.711.001/106992.92.602.561.021/11162.662.661.001/109182.92.612.581.011/11092.582.581.001/112572.92.672.641.011/10862.482.481.001/116762.92.692.661.011/10782.362.361.001/123052.92.692.671.011/10792.192.191.001/132342.92.622.601.011/11061.971.961.001/147532.92.482.471.001/11701.671.671.001/173922.92.182.171.011/13291.271.271.001/228112.91.341.341.001/21690.740.741.001/3935从上表中可以看看出所有楼楼层的水平平位移最大大值和层间间位移最大大值均小于于该楼层水水平位移平平均值和层层间位移平平均值的1.2倍。满足《高高规》4..3.5条条对A级高度高高层建筑扭扭转效应的的限值。结构各楼楼层的最大大弹性层间间位移角：：X方向为1//10788，Y方向为1//10488，均小于1/10000,满足《高高规》第4.6..3条对剪力力墙结构弹弹性层间位位移角的要要求。第7节荷载效应应和地震作作用效应组组合7.1无地震作用用无地震作用时，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》第55.6.11条，荷载载效应组合合的设计值值按下列公公式确定：：（8-1）式中SS——荷载效应应组合设计计值；、、——分分别为永久久荷载、楼楼面活荷载载和风荷载载效应的标标准值；、、———分别为为永久荷载载、楼面荷荷载和风荷荷载的分项项系数；、——分别为楼楼面活荷载载和风荷载载的分项系系数。无地震作用组合合时，当其其效应对结结构不利时时，对由可可变荷载效效应控制的的组合应取取1.2，对由永永久荷载效效应控制的的组合应取取1.35，当其效效应对结构构有利时，应应取1.0。楼面活荷载的分分项系数：：一般情况况下应取1.4；风荷载载的分项系系数应取1.4。当进行位移计算算时，公式式（1-77-1）中中的各分项项系数均取取1.0。无地震作用效应应组合时，当当永久荷载载效应起控控制作用时时，=0..7，=0.0；当可变变荷载效应应起控制作作用时，==1.0，=0.6或=0.7，=1.0。7.2有地震作用用有地震作用时，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》第55.6.33条，荷载载效应和地地震作用效效应组合的的设计值应应按下列公公式确定：：（8-2）式中S——荷载效应应和地震效效应组合的的设计值；；、——分别为重重力荷载代代表值、风风荷载标准准值的效应应；、———分别为水水平地震作作用标准值值和竖向地地震作用标标准值的效效应，尚应应乘以相应应的增大系系数或调整整系数；、——分别为为重力荷载载、风荷载载的分项系系数；——风荷载载的组合值值系数。有地震作用效应应组合时，荷荷载效应和和地震作用用效应的分分项系数按按下列规定定采用：7.2.1当进行行承载力计计算时，公公式（8-2）中的各各分项系数数应按表11-7-11采用。当当重力荷载载效应对结结构承载力力有利时，表表（1-8-1）中的不应应大于1.0。有地震作用效应应组合的作作用分项系系数表1-8-1所考虑的组合说明1、重力荷载及水水平地震作作用1.21.3不考虑不考虑2、重力荷载及竖竖向地震作作用1.2不考虑1.3不考虑9度抗震设计时考考虑，水平平长悬臂结结构8、9度抗震设设计时考虑虑3、重力荷载及水水平、竖向向地震作用用1.21.30.5不考虑9度抗震设计时考考虑，水平平长悬臂结结构8、9度抗震设设计时考虑虑4、重力荷载、水水平地震作作用及风荷荷载1.21.3不考虑1.460m以上的高高层建筑考考虑5、重力荷载、水水平地震作作用、竖向向地震作用用及风荷载载1.21.30.51.460m以上的高高层建筑考考虑、9度抗震设设计时考虑虑，水平长长悬臂结构构8、9度抗震设设计时考虑虑7.2.2当进行行位移计算算时，全部部分项系数数均应取1.0有地震作用效应应组合时，风风荷载的组组合值系数数应取0.2。第8节剪力力墙设计要要点8.1墙肢截面内内力设计值值调整剪力墙的特点是是墙肢长度度远大于墙墙体厚度，在在其自身平平面内具有有很大的侧侧向刚度，在在结构中往往往承受较较大的水平平作用，是是一种有效效的抗侧力力构件，从从受力状态态看来，墙墙肢属于偏偏心受压或或偏心受拉拉构件，在在进行墙肢肢的截面设设计时，一一般要求进进行斜截面面受剪承载载力计算，偏偏心受压或或偏心受拉拉状态下的的正截面承承载力计算算以及墙体体平面外轴轴心受压承承载力计算算等。在竖向荷载和侧侧向力的共共同作用下下，剪力墙墙常见的破破坏形态有有弯曲破坏坏、剪切破破坏（斜拉拉破坏、斜斜压破坏、剪剪压破坏），沿水平施工缝滑移破坏以及钢筋锚固破坏不均属于脆性破坏，在抗震设计中应尽量避免。为了使塑性角发发生在剪力力墙墙肢底底部，根据据《建筑抗抗震设计规规范》第66.2.77条，按一一级抗震等等级设计的的剪力墙各各墙肢截面面考虑地震震作用组合合的弯矩设设计值，在在底部加强强部位及其其上一层应应按墙肢底底部截面弯弯矩设计值值采用，其其他部位应应按墙肢截截面弯矩计计算乘以增增大系数1.2采用。根据“强剪弱弯”的原原则，提高高剪力墙底底部加强部部位斜截面面受剪承载载力，可以以防止墙肢肢在弯屈屈屈服之前出出现剪切破破坏，改善善底部塑性性铰区的延延性和耗能能性能。剪力墙底部加强强部位墙肢肢截面的剪剪力设计值值，一、二二、三级抗抗震等级对对应按下列列公式进行行调整，四四级抗震等等级和无地地震作用组组合时可以以不进行调调整。（9-1）9度抗震设计时尚尚应符合（9-2）式中——考虑虑地震作用用组合的剪剪力墙底部部加强区墙墙肢截面的的剪力设计计值；——考虑地震震作用组合合的剪力墙墙底部加强强部位墙肢肢截面的剪剪力计算值值；——剪力墙增增大系数，一一级为1.6、二级为1.4、三级为1.2；———剪力墙底底部截面实实配的抗震震受弯承载载力所对应应的弯矩值值；———考虑地震震作用组合合的剪力墙墙墙肢底部部截面的弯弯矩设计值值。8.2墙肢受剪截截面限制条条件和轴压压比限值8.2.1无地震震作用组合合时（9-3）8.2.2有地震震作用组合合时剪跨比大于2..5时，（9-4）剪跨比小于2..5时，（9-5）式中——剪力墙墙截面的剪剪力值，底底部加强部部位应按V调整；———结构构件件的重要性性系数，==0.855；、——分别别为剪力墙墙墙肢截面面宽度有效效高度；———混凝土影影响系数，应应按《高层层混凝土结结构技术规规程》第66.2.66条采用；；———计算截面面处的剪跨跨比，即，其其中、应取同一组组组合的未未进行内力力调整的弯弯矩和剪力力计算值。为了保证在地震震作用下剪剪力墙具有有足够的延延性，《高高层混凝土土结构技术术规程》第第7.2..14条规规定，一、二二级抗震等等级的剪力力墙底部加加强部位在在重力荷载载作用下，墙墙肢的轴压压比不应超超过表1--9-1的限值值。剪力墙墙肢轴压压比限值表1-9-1抗震等级（设防防烈度）一级（9度）一级（7、8度度）二级0.40.50.6第9节剪力墙计计算示例①轴墙肢体截面设设计示例9.1墙肢I的截截面设计9.1.1基本条条件①轴线有两墙肢，具具体详见平平面图。底底部加强区区及其上一一层（1～3层）的墙体体厚度为b=2000mm，非非底部加强强区（本层层及其上各各层）的墙墙体厚度均均为=200mmm，墙肢I长度为=1750mm，其其形状为一一L形墙肢，可可以将其分分解为两个个肢纵向及及横向。混混凝土强度度等级：10层楼板板面以下为为C40，10层楼板板以上为C30。墙体竖向向，水平分分布钢筋及及墙肢边缘缘构件的箍箍筋采用HRB3335级热轧钢钢筋，墙肢肢边缘构件件的纵向受受力钢筋采采用HRB4400级热轧钢钢筋。9.1.2墙体稳稳定性验算算墙肢I有暗柱，有转角角墙墙，在在底部加强强部位的截截面厚度为为200mmm，约为为首层层高高的1/15，根据《高高层混凝土土结构技术术规程》第第7.2..2条的要求，对对墙肢I进行稳定定性验算。墙肢I为两边支撑的带带翼墙墙肢肢，根据《高高层混凝土土结构技术术规程》附附录D公式，其其计算长度度系数β=1.00，一层墙肢I的计算长长度按《高高层混凝土土结构技术术规程》公公式计算如如下：剪力墙底部加强强区部位的的混凝土弹弹性模量，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》公式式（D.0..1）可以得得到：作用一层墙肢组组合的等效效竖向均布布荷载设计计值，可以以根据表11-9-11计算得到到：因此，首层墙肢肢I的稳定性性符合《高高层混凝土土结构技术术规程》附附录D的要求。9.1.3一层墙墙肢I（底部加加强区）截截面设计首层墙肢I的内内力标准值值及部分内内力组合值值参见表11-10-1，从表表中可以看看出，水平平地震作用用产生的内内力远大于于风荷载产产生的内力力。墙肢II（一层）内内力情况表1-10-1荷载工况永久荷载-1183.55-7.419.8活荷载-152.8-1.53.8风荷载195.0-6.1-13.9水平地震作用930..0-31.8-66.51.2永+1..4活-1634.112-29.8829.081.35永+00.7×11.4活-1747.5-11.4630.4541.2永+1..4活+0.77×1.44风-1443.022-35.85815.4581.2永+1..4活-0.77×1.44风-1825.222-5.00242.7021.2永+0..7×1..4活+1.4风-1296.9944-18.898.0241.2永+0..7×1..4活-1.4风-1842.9944-1.8146.9441.0永+1..4活+0.77×1.44风-1206.332-15.478811.4981.0永+1..4活-0.77×1.44风-1588.552-3.52238.7421.0永+0..7×1..4活+1.4风-1060.2244-17.414.0641.0永+0..7×1..4活-1.4风-1606.2244-0.3342.9841.2（永+00.5活）+1.3地-302.888-51.12-60.411.2（永+00.5活）-1.3地-2720.88831.56112.491.0（永+00.5活）+1.3地-50.9-49.49-64.751.0（永+00.5活）-1.3地-2468.9933.19108.151.2（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风-248.288-52.8288-64.30221.2（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风-357.488-49.4122-56.51881.2（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-2666.22829.852108.59881.2（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-2775.44833.268116.38221.0（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风3.7-51.1988-68.64221.0（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风-105.5-47.7822-60.85881.0（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-2414.3331.482104.25881.0（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-2523.5534.898112.0422根据《高层混凝凝土结构技技术规程》第第7.2..15条和和第7.2..16条的规定定，底部加加强部位及及其上一层层（1～3层）的墙墙肢应设置置约束边缘缘构件，其其长度为：：=mmax（0.2××1750，1.5××200，450）=4450mmm暗柱长度为：=maax（200，450//2，400）=4400mmm故取=400mmm，此时时，约束边边缘构件的的纵向受力力钢筋合力力作用点到到截面边缘缘的距离为为：一层墙肢I截面面边缘的有有效高度为为：①墙肢底部加强区区的轴压比比限值验算算在重力荷载作用用下，一层层墙肢I的轴向压压力设计值值为：=11.2×（11833.5+00.5×1152.88）=11511..88KNN轴压比为：=00.2266＜0.5这说明首层墙肢肢I满足一级抗震等等级的轴压压比限值要要求。②墙肢I的抗震受剪截面面限制条件件验算取墙肢的组合内内力设计值值。根据公公式，一层层墙肢I的底部加加强区的剪剪力设计值值调整为：：==1.6×116.382=186.22KN此时，墙肢的截截面的剪跨跨比为：=根据公式可以得得到：=10444.88＞＞V=1866.2KNN因此，当有地震震作用组合合时，一层层墙肢I的截面符符合剪压比比限值要求求③偏心受压正截面面承载力计计算取一层墙肢I的的组合内力力设计值。当当混凝土强强度等级不不超过C50时，，墙肢肢截面的相相对界限受受压区高度度为：====0.5118在底部加强区及及其上一层层（1～3层）墙肢I配置竖向向钢筋10@@200（双排），此此时墙肢的的竖向分布布钢筋配筋筋率为：==大于《混凝土结结构设计规规范》第110.5..9条非抗抗震设计时时最小配筋筋率0.2%和第11.77.11条一级抗震等等级最小配配筋率0.255%的要求。当墙肢两端约束束边缘构件件的纵向受受力钢筋对对称配置时时，界限破破坏情况下下的可以根根据公式、、、，并考虑虑相应的承承载力抗震震调整系数数求出：=[1..0×199.1×2200×11550×0..518--（1-1..5×0..518）×15500×2000×360×0..393%%]/0..85=33493..2KN由于、因此墙肢肢I处于大偏偏心受压状状态，此截截面的受压压区高度为为：因此，墙肢I确确实处于大大偏心受压压状态，此此时=根据公式，并考考虑承载力力抗震调整整系数，可可以得到墙墙肢I端部约束束边缘构件件的纵向受受力钢筋面面积为：这表明当有地震震作用组合合时，首层层墙肢Ⅰ端部的约约束边缘构构件仅需要要按照构造造要求配置置纵向受力力钢筋。根根据《混凝土结结构设计规规范》11.77.16配置钢筋为616，实配钢钢筋面积为为1206。最小配筋面积为为，满足最小配筋筋率的要求求。根据《混凝土结结构设计规规范》第111.7..15条，一级抗震的的约束边缘缘构件的配配箍特征值值为，则其其箍筋的最最小体积配配筋率为：：=0.2××19.1/300=11.27%首层墙肢=11\*ROMAANI端部的约约束边缘构构件实配箍箍筋为10@1100，暗柱的的体积配箍箍率为：==78.55x(1770x3+3700x2)//170xx370xx100==1.566%>④斜截面抗震受剪剪承载力计计算取一层墙肢I的的组合内力力设计值，。根据公式，一一层墙肢I（底部加加强区）的的剪力设计计值调整为为：=1.6×68.6642=1109.883KN此时，一层墙肢肢I截面的剪剪跨比为：：由于，因此取。根据公式，可以以得到一层层墙肢I的水平分分布钢筋面面积为：这说明有地震作作用组合时时，一层墙墙肢I仅需按构构造要求配配置水平分分布筋，此此时配置水水平分布筋筋100@2000（双排），墙墙肢水平分分布钢筋的的配筋率为为：=22×78..5/（200××200）=0.3393%大于《混凝土结结构设计规规范》第111.7..11条规规定的二级级抗震等级级最小配筋筋率0.255%，符合要要求。=5\*GB3⑤首层墙肢肢=1\*RROMANNI转角墙部部位约束边边缘角柱界界面设计根据《高规》第第7.2..15条和7.2..16条的规定定，底部加加强区及其其上一层L形墙体的的转角部位位应设置约约束边缘构构件，其长长度为：=max｛0..15x((850,,17500),1..5x2000,4550,2000+3000｝=500mm转角墙翼柱长度度为：=mmax(==500这说明翼柱范围围与约束边边缘构件的的范围是一一致的。墙肢方向若再设设暗柱其最最小长度为为400mmm,因为400++300>>850--200，所以可可将约束边边缘角柱和和暗柱合并并配筋。由首层墙肢=1\**ROMMANI的截面计计算可以知知道，其转转角部位仅仅需要按构构造要求配配置约束边边缘构件的的纵向受力力钢筋和箍箍筋根据《混混规》第111.7..15条，按按照一级抗抗震等级的的最小配筋筋率配置的的约束边缘缘构件的纵纵向受力钢钢筋的面积积为=1.2%x2200x((200++300++650)=27660一层墙肢I的配配筋构造如如下：9.2四层墙肢II（非底部部加强区）截截面设计四层墙肢I的内内力标准值值及部分内内力组合值值参见表11-10-2，从表表中可以看看出，水平平地震作用用产生的内内力远大于于风荷载产产生的内力力，有地震震作用产生生的内力组组合值对截截面设计起起控制作用用，因此可可以仅按有有地震作用用组合的情情况进行截截面设计。墙肢I（四层）内内力情况表1-10-2荷载工况永久荷载-1027.44-9.46.4活荷载-135.5-0.71.9风荷载114.1-4.2-4.8水平地震作用578.7-21.2-24.91.2永+1..4活-1368.338-12.2610.341.35永+00.7×11.4活-1519.778-13.376610.5021.2永+1..4活+0.77×1.44风-1310.776-16.37665.6361.2永+1..4活-0.77×1.44风-1534.44-8.14415.0441.2永+0..7×1..4活+1.4风-1205.993-17.84662.8221.2永+0..7×1..4活-1.4风-1525.441-6.08616.2621.0永+1..4活+0.77×1.44风-1105.228-14.49664.3561.0永+1..4活-0.77×1.44风-1328.992-6.26413.7641.0永+0..7×1..4活+1.4风-1000.445-15.96661.5421.0永+0..7×1..4活-1.4风-1319.993-4.20614.9821.2（永+00.5活）+1.3地-561.877-39.26-23.551.2（永+00.5活）-1.3地-2066.44915.8641.191.0（永+00.5活）+1.3地-342.844-37.31-25.021.0（永+00.5活）-1.3地-1847.44617.8139.721.2（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风-529.9222-40.4366-24.89441.2（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风-593.8118-38.0844-22.20661.2（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-2034.55414.68439.8461.2（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-2098.44417.03642.5341.0（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风-310.8992-38.4866-26.36441.0（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风-374.7888-36.1344-23.67661.0（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-1815.55116.63438.3761.0（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-1879.44118.98641.064根据《高层混凝凝土结构技技术规程》第第7.2..15条和和第7.2..17条的规定定，非底部部加强区（4层及其以以上各层）的的墙肢应设设置构造边缘构构件（暗柱柱），其长长度为：=maax（200，400）=4400mmm构造边缘构件的的纵向受力力钢筋合力力作用点到到截面边缘缘的距离为为：四层墙肢I截面边边缘的有效效高度为：：①墙肢I的抗震受剪截面面限制条件件验算取四层墙肢I的组组合内力设设计值。墙墙肢I截面的剪剪跨比为：：=根据公式可以得得到：=782..3KN＞V=42..534KKN因此，当有地震震作用组合合时，四层墙肢I的截面符符合剪压比比限值要求求②偏心受压正截面面承载力计计算取四层墙肢I的组合合内力设计计值。在非底部部加强区（4层及其以以上各层）墙肢I配置竖向钢筋8@200（双排），此时墙肢的竖向分布钢筋配筋率为：=大于《混凝土结结构设计规规范》第110.5..9条非抗抗震设计时时最小配筋筋率0.2%和第11.77.11条一级抗震等等级最小配配筋率0.255%的要求。当墙肢两端约束束边缘构件件的纵向受受力钢筋对对称配置时时，界限破破坏情况下下的可以根根据公式、、、，并考虑虑相应的承承载力抗震震调整系数数求出：=[1..0×144.3×2200×11550×0.5518-（1-1..5×0..518）×1550×2000×3000×0.2251%]]/0.885=2640..3KN由于，因此4层层墙肢I处于大偏偏心受压状状态，此截截面的受压压区高度为为：因此，四层墙肢肢I确实处于于大偏心受受压状态，此此时=根据公式，并考考虑承载力力抗震调整整系数，可可以得到四四层墙肢I端部构造边缘构构件的纵向向受力钢筋筋面积为：：这表明当有地震震作用组合合时，4层墙肢I端部的构构造边缘构构件仅按构构造要求配配置纵向受受力钢筋。根据《混凝土结结构设计规规范》第111.7..16条，按按照一级级抗震震等级最小小配筋率的的构造边缘缘构件纵向向受力钢筋筋面积为：：四层墙肢I端部部构造边缘缘的实配纵纵向受力钢钢筋为614，钢筋面面积为：饿才满足最小配筋率率的要求，构构造边缘构构件配制箍箍筋为8@1550。③斜截面抗震受剪剪承载力计计算取四层墙肢I的组合合内力设计计值，。截面的剪剪跨比为：：由于，因此取。根据公式，可以以得到四层墙肢I的水平分分布钢筋面面积为：这说明有地震作作用组合时时，四层墙肢I仅需按构构造要求配配置水平分分布筋，此此时配置水水平分布筋筋8@200（双排），墙墙肢水平分分布钢筋的的配筋率为为：==2×500.3/（200××200）=0.2551%大于《混凝土结结构设计规规范》第111.7..11条规规定的一级抗震等等级最小配配筋率0.255%，符合要要求。四层墙肢I的配筋筋构造如下下：第10节连梁设计计要点10.1连梁剪力设设计值在实际工程中，剪剪力墙连梁梁在多数情情况下跨高高比较小，延延性较差，在在地震作用用下容易出出现剪切裂裂缝，为了了保证“强剪弱弯”，《高层层混凝土结结构技术规规程》第77.2.222条要求求对连梁的的剪力设计计值进行调调整，对无无地震作用用组合或有有地震组合合的四级抗抗震等级的的剪力墙，其其连梁取考考虑水平风风荷载或水平平地震作用用组合的剪剪力设计值值。对于有地震作用用组合的一一、二、三三级抗震等等级的剪力力墙，连梁梁的剪力设设计值应按按下列公式式进行调整整：（11-1）9度抗震设计时尚尚应符合：：（11--2）式中——连梁的的剪力设计计值；———在重力荷荷载代表值值（9度时还应应包括竖向向地震作用用标准值）作用下，按简支梁梁计算的梁梁端截面剪剪力设计值值；、——分别为连梁左、右右端截面顺顺时针或反反时针方向向实配的受受弯承载力力所对应的的弯矩值，应应按实配钢钢筋面积（计计入受压钢钢筋）和材材料强度标标准值并考考虑承载力力抗震调整整系数计算算；———连梁的净净跨；——连连梁增大系系数。一级级为1.3，二级为1.2，三级为1.1。10.2连梁的受剪剪截面限制制条件剪力墙的抗震性性能与连梁梁关系很大大，实验研研究表明，连连梁截面内内平均应力力大小对连连梁的破坏坏形态影响响较大，尤尤其在小跨跨高比条件件下，如果果平均剪应应力过大，在在箍筋充分分发挥作用用之前，连连梁就会发发生剪切破破坏，为了了避