学士四川某度区商场毕业设计计算书

建筑工程本科生毕业论文PAGEPAGE57第1章前言建筑业是我国国民经济建设中重要产业之一，近年来，我国建筑业发展十分迅速，框架结构以坚固耐用而著称，被广泛应用，其结构外表可以设计的多元化，既美观又实用，建筑平面布置灵活，使用空间大，延性较好。所以被广泛应用。目前国内外建筑的趋势是构建绿色建筑和智能建筑，实现“以人为本”、“人-

建筑-

自然”三者和谐统一,

这也是我国实施21世纪可持续发展战略的重要组成部分。在我国，商场的设计的多样化实用化一直受人们的青睐，但随着社会的发展和人民生活水平的提高，大家对商场的选地、造型、美观、功能提出了也来越高的要求，有长方形、矩形、L形、椭圆形等各种形式我们顾客更多的看重他的实用功能、方便不方便等，我们根据最新的设计理念以人为本进行设计。随着全国城乡一体化进程的加快，建筑行业成为我过国民经济中物质文明和精神文明发展的先导行业。近年来，我国建筑业迅速发展，主要以框架结构为主，它空间大，抗震性能强。美观又实用，建筑的布局灵活多变被广泛采用。商场的设计也不仅仅居于满足各功能的需要，越来越注重结构的美观。课程设计的题目是商场。随着城市的发展，商场将成为城市建设中最为重要的建筑类型之一，它的质量不仅直接影响到城市的景观、尺度等形式方面，还将直接影响到城市交通、环境、耗能等功能方面。通过此次毕业设计，包括通过参观、调研等实习手段，掌握设计的各种方案及适用要求、收集图纸资料及技术文献、分析计算、选择方案、绘制施工图、编写设计说明书，并能参加毕业答辩。也就是完成教学计划达到本科生及专科生培养目标的重要环节，是教学计划中综合性最强的实践教学环节，将提高学生的思想、工作作风及实际能力、提高我们毕业生全面素质。选择商场设计对我来说有着重要意义，商场的设计需要人性化，爱心，时时为顾客着想。这让我可以感受到建筑这一方面并不是冰冷冷的，对这一行业我会更有好感，加大我投入建筑设计的积极性

。第2章建筑设计说明2.1工程概况本工程的设计项目为商场设计。工程建设地点为某市地区。地段根据设计任务书可见。1、建筑设计内容及规模：总建筑面积：4412.36平方米；层数：4层；跨数：5跨；结构类型：全现浇框架结构；防火等级：二级。2、建筑组成：（1）营业厅：建筑面积2927.87平方米，内容包括：化妆品、服装鞋帽、针纺织品、儿童玩具、家用电器、文体用品、搪瓷塑料、铝制品等。（2）仓库：建筑面积1049.8平方米。（3）载重量为1000kg货梯1台。（4）其它辅助用房：传达室：20平方米；办公室：2*20平方米；会议室：90平方米；卫生间：204.69平方米（含营业厅的厕所及工作人员的浴厕）。顾客休息面积：按营业面积的1～1.5%计约80.00平方米。3、设计资料（1）抗震设防烈度：7度抗震；抗震等级：二级。（2）工程地质及水文资料：（地层自上而下为）填土层：厚度约为0.5m；砂质粘土：厚度约为2.0m；fak=200（250、300）KPa卵石：中密,厚度约为5－7m；fak=300（350、400、450）Kpa基岩：表层中度风化。建筑区地层的承载力较高,地下水位高程为-8.00m,地下水对一般建筑材料无侵蚀作用,不考虑土的液化。（3）气象条件：气温：年平均气温20℃，最高气温38℃，最低气温0℃。雨量：年降雨量800mm，最大雨量110mm/日。基本风压：W0=0.3KN/m2。（4）材料供应：砌块：可按需要提供填充砌块；钢材：可按需要保证供应，钢筋最长不超过12m；水泥、砂、石：可按需要保证供应；预制构件：本地可给预应力多孔空心板；建筑配件：本地供应标准门、窗及加工制作门窗、扶手、爬梯等。2.2设计要求一、任务要求1、建设地点环境概况商场用地位于四川省绵市城区警钟街和北街商业的转角处，该地界东为风商场，北临国贸商场等大型商场。2、用地概况：见总平面图3、规划要求：（1）建筑用地西、北、东三面的建筑控制线由用地红线后退4m，南面后退6m，建筑物不得突出建筑控制线。（2）建筑层数在五层以下，局部可为六层。在入口附近5辆小汽车停车位和50辆自行车停放场地。二、技术条件1、外围护结构热工要求：北方地区外墙应满足相当于370mm砖墙的热工条件，南方地区应满足相当于240mm砖墙的热工条件；2、主导风向：夏季主导风向为东南风，冬季主导风向为北风；3、耐火等级：二级4、抗震设防：按7度设防5、日照间距：北方地区按1：1.5，南方地区按1：1.1；6、建筑的水、暖、电均由城市供应。三、设计要求：1、总建筑面积4800㎡,(允许有10%的增减，交通廊全部计算面积)；2、房间名称及使用面积分配见后；3、平面设计由营业厅、库房及辅助用房三部分组成，要求功能分区明确，联系方便；4、总平面中综合解决好功能分区、客流与货流组织、出入口、停车位、道路、绿化、日照、消防等问题。四、图纸要求1、总平面布置（1:200，可以与一层平面合并）（1）标明道路、绿化、停车位和出入口的位置；（2）标明技术经济指标如用地面积、建筑面积、建筑密度、绿化面积。2、单体设计（1）各层平面图（1：200，包括屋顶平面图），标注开间与进深（柱网）轴线尺寸，画出墙柱、楼梯、门窗洞口及开启方向，表明卫生间内部布置，注写房间名称，在一层平面图中布置柜台，设置一部货梯（井道尺寸2700mm×3000mm），标注剖切符号。（2）剖面图一个（1:50—1:100）：正、侧立面各一个，注明饰面材料及色彩。五、其他1、剖面详图中的用料做法可用文字注明；2、建筑面积一律按轴线尺寸计算；3、图纸、文字一律用墨线绘制（不得徒手草绘），应工整清晰。房间使用面积及要求房间类别合计面积(㎡)营业厅（各层面积自行车分配）2500大库房2×200小库房3×100传达室1×20营业员休息室每层一个20会议室1×30经理室1×20财务室1×20货物验收1×20办公室2×15配电间1×10男卫生间1×20女卫生间1×20注：男、女卫生间均为内部使用。男卫生间共设大便位2个，小便斗4～6个或2.4～3.6m小便槽；女卫生间共设大便位4个；每个卫生间均应设污水池1个，洗面盆1个。营业厅内的顾客男、女卫生间单独考虑。2.3设计依据商店建筑设计应符合城市规划和环境保护的要求，并应合理地组织交通路线，方便群众和体现对残疾人员的关怀。1、商店建筑的规模，根据其使用类别、建筑面积分为大、中、小型，商店建筑的规模：大型百货商店、商场建筑面积大于15000m2；中型3000～15000；小型>30002、选址和布置：（1）大中型商店建筑基地宜选择在城市商业地区或主要道路的适宜位置。（2）店建筑不宜设在有甲、乙类火灾危险性厂房、仓库和易燃、可燃材料堆场附近；如因用地条件所限，其安全距离应符合防火规范的有关规定。（3）大中型商店建筑应有不少于两个面的出入口与城市道路相邻接；或基地应有不小于1/4的周边总长度和建筑物不少于两个出入口与一边城市道路相邻接。（4）大中型商店基地内，在建筑物背面或侧面，应设置净宽度不小于4m的运输道路。基地内消防车道也可与运输道路结合设置。（5）新建大中型商店建筑的主要出入口前，按当地规划部门要求，应留有适当集散场地。（6）大中型商店建筑，如附近无公共停车场地时，按当地规划部门要求，应在基地内设停车场地或在建筑物内设停车库。3、根据现场条件和当地人民生活水平来调整商场的建设地点和规模，并参考相关国家规范来设计。新世纪的到来，随着经济的发展和社会的进步，人民的生活水平日益提高，随之消费要求也有了较高的要求。还有建筑的设计质量直接影响了城市的形象。利用规划区较好的区位及优势，建设配套设施完善、环境优美的居住生活区，并优化产业结构，与城市功能、形象相协调。根据规划区现状存在的问题及政府政策确定规划的原则为：改善城市及周边的环境，提升规划区整体环境面貌；增加城市内公共空间及绿化面积，完善公共基础设施建设；妥善解决城区改造中市名及各方面利益关系。为改善地段的交通条件和提供方便的交通支持，完善规划区内微循环系统，提高各个地块的可达性，规划加大了地段内的支路网密度。在日新月异的今天，在社会需求的促使下，我们需要更多的消费地方商场。我在对比了中外的商场设计后，并了解当地的实际消费水平及其实际消费群体和档次。在建筑设计方面考虑地方习俗极其造型特点进行设计。第3章结构设计手算部分3.1设计慨况1、建设项目名称：东风商场。2、建设地点：商场用地位于四川省，该地界东为风商场，北临国贸商场等大型商场。3、工程概况：本工程为绵阳市市中心某繁华地段新建商业中心，是整体四层的钢筋混凝土全现浇框架结构。建筑面积4412.36平方米，建筑平面为矩形。各层均有营业厅、库房、办公室等。建筑方案确定：轴网布置7200mm×7200mm.建筑平面图见建筑设计部分。4、设计资料工程地质及水文资料：（地层自上而要）（1）、填土层：厚度约为0.5m；（2）、砂质粘土：厚度约为2.0m；fak=200（250、300）KPa（3）、卵石：中密,厚度约为5－7m；fak=300（350、400、450）Kpa（4）、基岩：表层中度风化（5）、建筑区地层层的承载力力较高,地下水位位高程为－－8.000m，地下下水位对一一般建筑物物材料无侵侵蚀作用，不不考虑图的的液化。5、气象条件：主导导风向为西西南风、西西北风，基基本风压WWo=0..25（0.3、0.35）KN/m2。地面粗糙糙度为B类6、抗震设防烈度为为七度，设设计地震分分组为第一一组，建筑筑场地土类类别为Ⅱ类，场地地特征周期期为0.355S，设计基基本地震加加速度为00.10gg。3.2一榀框架架结构计算算书3.2.1结构构布置结构布置及梁柱柱截面尺寸寸、板厚、梁梁跨度及柱柱高的确定定,结构平面面布置图如如图3-1所示。梁梁柱截面尺尺寸，梁跨跨度及柱高高度的确定定如下：1、板厚按考虑塑塑性内力重重分布法计计算，考虑虑刚度要求求，板厚hh=1/440×27700=667.5mmm，取h=1000mm。2、各梁柱截面尺尺寸确定如如下：（1）主梁截面尺寸寸梁高：：h=(11/12～～1/8))L=(1/122～1/8)×81000=6755mm～10122.5mmm取h=700mmm梁宽：：b=(1/3～1/2)h=2344mm～350mmm取b=300mmm图3-1结构平面面布置图（2）次梁截面尺寸寸梁高：：h=(11/12～1/8))L=(1/12～1/8)×72000=4000mm～600mmm取h=500mmm梁宽：：b=(1/3～1/2)h=1677mm～250mmm取b==250mmm（3）其他梁截面尺尺寸取2000mm×400mmm（4）柱截面尺寸均均取b×hh=6000mm×600mmm3、梁的计算跨度度，框架梁梁的计算跨跨度以上柱柱形心线为为准。4、柱的高度底层柱柱高度h==4.8++0.455+0.5==5.755m其中4.88m为层高高，0.445为室内内外高差，0.5为基础顶面至室外地面的高度，二、三层的层高为4.8m，突出屋顶的货梯间为3.3m。3.2.2框架架计算简图图结构计算简图如如图3-2所示，各各梁柱构件件的线刚度度经计算后后列于图33-2中，其其中在求梁梁截面惯性性矩时考虑虑现浇板的的作用，对对于第一榀榀或最后一一榀的框架架：取I==1.5IIr，中框框架取I==2Ir（Ir为不考考虑楼板翼翼缘作用的的梁截面惯惯性矩）。AB跨中框架梁梁：iAB1=22EC×1/112×0..3×0..73/8.11=2.112×100-3ECAB跨边框架梁梁：iAB2=11.5ECC×1/112×0..3×0..73/8.11=1.559×100-3ECBC,CD,DDE,EFF跨与AB跨相同同上部各层柱：ii=ECC×1/112×0..6×0..63/4.88=2.225×100-3EC底层柱:i==EC×1/112×0..6×0..63/5.775=1..88×110-3EC若取iAB1作作为基准值值1，算得梁梁柱的相对对线刚度标标于图2--2中。图3-2梁柱的相相对线刚度度3.2.3荷载载计算荷载计计算分两阶阶段，第一一阶段主要要围绕地震震作用下的的内力分析析而进行，其其目的是求求出结构的的重力代表表值。1、屋屋面均布恒恒载标准值值(不上人)二毡三油防水层层：0.355KN/mm220厚1：2水泥砂浆找平：：0.022×20==0.4KKN/m2100厚加气混混泥土绝热热层：0.100×6.55=0.665KN//m21：6水泥焦渣找坡：：0.0885×100=0.885KN//m2100厚现浇钢钢筋混泥土土楼板：0.1××25=22.5KNN/m220厚板低抹灰：00.02××17=00.34KKN/m2合计：：5.5KN/㎡屋面恒载标准值值为(8.1××5+0..3)×(7.2××9+0..3)×5.5=134466KNN2、突出屋面货梯间间屋面恒载载标准值((2.4++0.244)×(2.7++0.244)×5.5=39..35KNN3、楼面恒载标准值值绿色水磨石：00.65KKN/m218㎜厚水泥砂浆找找平：0.0118×200=0.336KN/m2100厚现浇钢钢筋混泥土土楼板：0.100×255=2.55KN/m220厚板低抹灰：00.02××17=00.34KKN/m2合计：：4.0KKN/m2楼板恒载标准值值为(8.1××5+0..3)×(7.2××9+0..3)×4.0=1102799KN/m24、屋面均布活载((8.1××5+0..3)×(7.2××9+0..3)×0.55=13228.044KN/mm25、楼面均布活载((8.1××5+0..3)×(7.2××9+0..3)×2.00=53112.166KN/mm26、梁柱自重（包括括梁侧、柱柱的抹灰重重量）（1）突出屋顶货梯间间屋面梁0.25×(00.5-0.1)×(2.4-0.6)×25××2+0..25×((0.5--0.1))×(2..7-0.6))×25××2=199.5KNN（2）屋面层梁横向框架梁自重重钢筋混泥土结构构自重：00.3×((0.7-0.1)×(8.1-0.6)×25××50=11687..5KN梁侧抹灰：2××(0.7-0.1)×0.002×(8.1-0.6)×17××50=1153KNN纵向框架梁自重重钢筋混泥土结构构自重：00.25××(0.5-0.1)×(7.2-0.6)×25××138==22777KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17××138==247..74KNN楼梯井次梁钢筋混泥土结构构自重：00.25××(0.5--0.1))×(8.1--0.6))×25××4=600KN梁侧抹灰：2××（0.5--0.1）×0.002×(8.1--0.6))×17××4=100.2KNN合计：：44355.44KN（3）二、三层梁横向框架梁自重重钢筋混泥土结构构自重：0.3××(0.7--0.1))×(8.1--0.6))×25××50=11687..5KNN梁侧抹灰：2××(0.7--0.1))×0.002×(8.1--0.6))×25××50=1153KNN纵向框架梁自重重钢筋混泥土结构构自重：0.255×(0..5-0..1)×((7.2--0.6))×25××138==22777KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17××138==247..7KN楼梯井次梁钢筋混泥土结构构自重：00.25××(0.5--0.100)×(8.1--0.6))×25××4=600KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(88.1-00.6)××17×55=10..2KN其他次梁钢筋混泥土结构构自重：00.2×((0.4--0.1))×(6--0.6))×25××4=400.5KNN梁侧抹灰：2××(0.4--0.1))×0.002×(66-0.66)×177×4=55.51KKN合计:44811.4KKN（4）框架柱自重底层柱：0.66×0.66×5.775×255×60==31055KN二、三层柱：00.6×00.6×44.80××25×660=25592KNN突出屋顶货梯间间框架柱：：0.6××0.6××3.3××25×44=1188.8KNN7、墙体自重外墙：300厚厚填充墙，内内面抹灰，外外帖面砖内墙：200厚厚填充墙，两两面抹灰单位面积上外墙墙体重量：：0.5++0.3××15+00.02××17=55.34KKN/m2单位面积上内墙墙重量：00.2×115+0..02×117×2==3.688KN/m2单位面积上女儿儿墙重量：：0.244×19++0.022×17××2=5..24KNN/m2门自重：0.22KN/m2窗自重：0.44KN/m2底层墙自重：88.1×55×7.22×9×11.4=33674..16KNN/m2二、三层墙体自自重：8..1×5××7.2××9×1..4=36674.116KN/m2突出屋顶楼梯间间墙体重量量:2×(22.4×22.7-0.6××2)×((3.3--0.5))×5.334=1116.633KN/m28、荷载分层总汇突出屋顶的重力力荷载代表表值包括：：屋面恒载载，纵横墙墙自重，半半层柱自重重，半层墙墙体自重。顶层重力荷载代代表值包括括：屋面恒恒载，纵横横墙自重，半半层柱自重重，半层墙墙体自重，半半层突出楼楼梯间的柱柱自重。其他层重力荷载载代表值包包括：楼面面恒载，纵纵横梁自重重，楼面上上、下各半半层的柱及及纵横墙体体自重。将前述分项荷载载相加得集集中于各层层楼面的重重力荷载代代表值如下下：屋顶楼梯间：GGn=1600KN屋顶层：Gn==213331KN第三层：Gn==215119KN第二层：Gn==216776KN建筑物总重力荷荷载代表值值为+Gn=213331+2215199+216676+1160=6646866KN3.2.4水平平地震作用用下框架横横向侧移计计算1、横梁及柱线刚度度横梁及柱的相对对线刚度见见前一部分分图3-2所示，混混泥土C225、Ec=22.8×1107KN/m2代入后可得表22-1所示的横横梁及柱线线刚度。表3-1横梁及柱线刚度度（单位：：KN/㎡）1-2层梁及顶层梁边边跨1-2层梁及顶层梁中中框架梁上部各层柱底层柱4.45×5.94×6.3×5.26×2、横向框架柱的侧侧移刚度DD值横向框架柱的侧侧移刚度DD值计算见见表3-2.3、横向框架自振周周期按顶点位移法计计算框架的的自振周期期为式中：为基本周周期折减系系数取0..6，横向框架架顶点位移移计算。则有S表3-3横向框架架顶点位移移计算层次层间相对位移层位移△321491214918211080.02620.0262221519430108211080.05240.0786121676646866821520.0948330.17344、横向地震作用计计算由于建筑位于ⅡⅡ类建筑场场地，抗震震设防烈度度为7度。设计计基本地震震加速度为为0.011g，设计计地震分组组为第一组组。结构的的特征周期期为和地震震影响系数数为=0.35s=0.08根据《建筑抗震震设计规范范》（GBB500111-20001）,结构的地地震影响系系数为由于=0.4225s≦1.4=11.4×00.35==0.499s，可不不考虑顶点点附加地震震作用，==0.000，按底部部剪力法，结结构横向总总水平地震震作用标准准值为各层横向地震剪剪力计算见见表2-4。5、横向框架抗震变变形验算在多遇地震作用下下，层间弹弹性位移验验算见表33-5。以上可见层间弹弹性位移转转角均满足足《建筑抗抗震设计规规范》中的的要求表3-2横向框架架柱的侧移移刚度D值计算柱类型柱类型（KN·m）根数A轴边框架边柱4.45/5..26=00.84660.47390302A轴中框架边柱5.94/5..26=11.130.5299278B轴边框架边柱0.59112642B轴中框架边柱0.65124098C轴边框架边柱0.59112642C轴中框架边柱0.65124098D轴边框架边柱0.59112642D轴中框架边柱0.65124098E轴边框架边柱0.59112642E轴中框架边柱0.65124098F轴边框架边柱4.45/5..26=00.84660.47390302F轴中框架边柱5.94/5..26=11.130.5299278——682152—柱类型根数A轴边框架边柱0.26285972A轴中框架边柱0.320105008B轴边框架边柱0.414135522B轴中框架边柱0.486199478C轴边框架边柱0.414135522C轴中框架边柱0.486199478D轴边框架边柱0.414135522D轴中框架边柱0.486199478E轴边框架边柱0.414135522E轴中框架边柱0.486199478F轴边框架边柱0.26285972F轴中框架边柱0.320105008——821108—表3-4各层横向地震剪剪力计算层次34.815.35214913298870.4851787178724.810.5521519225949..50.3321223301015.755.75216761246370水平地震作用用下横向框框架的内力力分析以二三层结构平平面布置图图中⑦轴所对应应的中框架架为例进行行计算，边边框架与横横向中框架架完全相同同，其计算算简图如图图3-3所示。为此，必须先计计算⑦轴所对应应的框架的的各层重力力荷载代表表值，以便便使用底部部剪力求出出横向框架架的水平地地震作用。表3-5横向变形验算层次层间剪力层间刚度层间位移层高/m层间相对弹性转转角317878211080.00224.8230108211080.00374.8136846821520.00545.75图3-3计算简图图（1）荷载计算荷载计算分两阶阶段，第一一阶段主要要围绕地震震作用下的的内力分析析而进行，其其目的是求求出结构的的重力荷载载代表值。①屋面均布荷载标标准值(不上人)二毡三油防水层层：0.355KN20厚厚1：2水泥砂浆浆找平：0.022×20==0.4KKN/m21000厚加气混混泥土绝热热层：0.100×6.55=0.665KN/m21：66水泥焦渣渣找坡：0.0885×100=0.885KN/m21000厚现浇钢钢筋混泥土土楼板：0.1××25=22.5KNN/m220厚厚板低抹灰灰：0.022×17==0.344KN/mm2合计：5.5KKN/m2屋面恒载标准值值为：(8.1××5+0..3)×7.22×5.55=14889.4KKN②楼面恒载标准值值绿色水水磨石：0.655KN/m218㎜㎜厚水泥砂砂浆找平：：0.0118×200=0.336KN/m21000厚现浇钢钢筋混泥土土楼板：0.100×255=2.55KN/m220厚厚板低抹灰灰：0.022×17==0.344KN/mm2合计：：4.0KNN/m2楼面恒载标准值值为：(8.1××5+0..3)×7.22×4.00=11336.9KKN/m2③屋面均布活荷载载由于是不上人屋屋面取屋面面均布活载载为：0.5KNN/m2屋面均布活荷载载标准值：：(8.1××5+0..3)×7.22×0.55=1466.9KNN④楼面均布活载楼面均布活荷载载标准值：：(8.1××5+0..3)×7.22×3.55=10228.2KKN⑤梁柱自重（包括括梁侧、柱柱的抹灰重重量）屋面层梁横向框架梁钢筋混泥土结构构自重：00.3×((0.7--0.1))×(8.1--0.6))×25××5=1668.755KN梁侧抹灰：2×(0.7--0.1))×0.002×(8.1--0.6))×17××5=155.3KNN纵向框架梁钢筋混泥土结构构自重：00.25××(0.5--0.1))×(7.2--0.6))×25××16=2264KNN梁侧抹灰：2×(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17××16=227.722KN二三层梁（除次次梁外、其其余同屋面面梁）横向框架梁钢筋混泥土结构构自重：00.3×((0.7--0.1))×(8.1--0.6))×25××5=1668.755KN梁侧抹灰：2××(0.7--0.1))×0.002×(8.1--0.6))×17××5=155.3KNN纵向框架梁钢筋混泥土结构构自重：00.25××(0.5--0.1))×(7.2--0.6))×25××16=2264KNN梁侧抹灰：2××(0.5--0.100)×0..02×((7.2--0.6))×17××16=227.722KN次梁钢筋混泥土结构构自重：00.2×((0.4--0.1))×(6.0--0.6))×25==8.1KKN梁侧抹灰：2××(0.4--0.1))×0.002×(6.0--0.6))×17==1.1KKN合计:485..97KN框架梁柱自重（柱柱周围抹灰灰近似按加加大柱宽考考虑）底层柱：0.66×0.66×5.775×255×6=3310.55KN二三层柱：0..6×0..6×4..8×255×6=2259.22KN⑥墙体自重单位面积上外墙墙重量：00.5+00.3×115+0..02×117=5..34KNN/㎡单位面积上内墙墙重量：00.2×115+0..02×117×2==3.688KN/㎡㎡单位面积上女儿儿墙重量：：0.244×19++0.022×17××2=5..24KNN/㎡底层墙体重量：：[(7.2-0.66)×(5.755-0.55)×2-11.8×22.4-55.1×33.2×00.5-11.8×33×2]××5.344+[(4.8--0.5))×7.22-0.99×2.11×2+(6.00-0.66)×(4.8--0.4))]×3..68+((1.8××2.4++0.9××2.1××2)×0.22+(5.1××3.2××0.5++1.8××3×2))×0.44=364.18++9.2==373..38KNN二三层墙体重量量：[(7.2-0.66)×(4.8--0.5))×2-55.1×33.2-11.8×33×2]××5.344+[(4.8--0.5))×7.22-0.99×2.11×2+((6.0--0.6))×4.8-0..4]×33.68++5.1××3.2++1.8××3×2××0.4++0.9××2.1××2×0..2=1113.822+1877+11..6=3112.888KN⑦荷载分层总汇顶层重力荷载代代表值包括括：屋面恒恒载，纵横横墙自重，半半层柱自重重，半层墙墙体自重。其他层重力荷载载代表值包包括：楼面面恒载，纵纵横梁自重重，楼面上上、下各半半层的柱及及纵横墙体体自重。将前述分项荷载载相加得集集中于各层层楼面的重重力荷载代代表值如下下：屋顶层Gn=22325..6KN第三层Gn=22709..1KN第二层Gn=22765..2KN建筑物总重力荷荷载代表值值为=23225.6++27099.1+22765..2=77799.99KN（2）⑦轴所对应的中框框架侧移刚刚度D值计算⑦轴所对应的横向向中框架柱柱的侧移刚刚度D值计算见见表3-6。（3）横向地震作用计计算本建筑筑为Ⅱ类建筑场场地，抗震震设防烈度度为7度。设计计基本地震震加速度为为0.011g，设计计地震分组组为第一组组，结构的的特征周期期和地震影影响系数为为：=0.35s=0.08根据《建筑抗震震设计规范范》，结构构的地震影影响系数为为：表3-6⑦轴所对对应的横向向中框架柱柱的侧移刚刚度D值计算柱类型（底层）（底层）（KN·m）A轴中框架边柱5.94/5..26=11.12990.5219946B轴中框架中柱0.64812371C轴中框架中柱0.64812371D轴中框架中柱0.64812371E轴中框架边柱5.94/5..26=11.12990.5219946——57005柱类型(一般层)（一般层）（KN·m）A轴中框架边柱0.32010500B轴中框架中柱0.48515914C轴中框架中柱0.48515914D轴中框架中柱0.48515914E轴中框架边柱0.32010500——68742由于=0.4225s≦1.4=1.400.35==0.499s，可不不考虑顶点点附加地震震作用，==0.000，按底部部剪力法，结结构横向总总水平地震震作用标准准值为：各层横向地震剪剪力计算见见表3-7。（4）各层剪力及弯矩矩计算采用D值法求解解框架的内内力。框架架上所受的的地震剪力力见图3-4所示，图图中杆件旁旁所标数字为相应杆杆的相对线线刚度I。求解过程见表33-8，由查查表可见各各柱的上下下层横梁线线刚度之比比对反弯点点高度的修修正值均为为零，并且且上下层高高对反弯点点高度的修修正值和也均为零零。从而由由附表查得得反弯点高高度即为反反弯点高度度。表3-7⑦轴所对应的横向向中框架柱柱各层横向向地震剪力力作用层次34.815.352325.635697.9960.445197.67197.6724.810.552709.1295810.356158.14355.8115.755.752765.215899.990.19887.95444.2图3-4地震剪力表3-8⑦轴所对对应的横向向横向中框框架各柱剪剪力及弯矩矩计算柱号楼层楼层剪力/KNN柱D值楼层值柱剪力/KN/KN·m/KN·mA轴3197.67105006874230.180.9430.35094.16250.7022355.81105006874254.330.9430.450143.4311117.35331444.299465700577.501.1290.593181.3699264.2566B轴～E轴3197.67159146874245.761.8860.394133.109986.5392355.81159146874282.371.8860.450217.4599177.91991444.2123715700596.402.2590.550249.4355304.8655F轴3197.67105006874230.180.9430.35094.16250.7022355.81105006874254.330.9430.450143.4311117.35331444.299465700577.501.1290.593181.3699264.2566表格中的数据以以顶层A轴柱为例例计算如下下：A轴柱==00.15227V=0.15227×1997.677=30..18KNN查表得=0.335，从而而算得=300.18××4.8××(1-0..35)=94..162KKN·m=300.18××4.8××0.355=50..702KN·mm其余各数和类似似算出。（5）框架梁端弯矩、剪剪力及柱轴轴力框架梁梁端弯矩、剪剪力及柱轴轴力见表33-9和表3-10，中中柱两侧梁梁端弯矩按按梁线刚度度分配。地地震作用下下的框架弯弯矩见图33-5，地震震作用下剪剪力及柱轴轴力见图33-6。图3-5地震作用用下的框架架弯矩图3-6地震作用用下的剪力力及柱轴力力2.2.5风风荷载作用用下横向框框架的内力力分析1、风荷载计算根据《建建筑结构荷荷载规范》，计计算主要承承重结构是是，垂直于于建筑物表表面上的风风荷载标准准值应按下下述公式计计算:=基本风压为0..3KN/m2。由于此建筑地面面粗糙度属属B类，有《建建筑结构荷荷载规范》查查得风压高高度变化系系数沿高度度为1.000，1.000，1.155。风载体型系数按按《建筑结结构荷载规规范》迎风风面取0..8，背风风面取-00.5。表3-9地震作用用下的框架架梁端弯矩矩、剪力及及柱轴力（一一）层次AB跨BC跨或CD跨跨或DE跨LLmKN·mKN·mKNmKN·mKN·mKN38.194.16266.55519.848.166.55566.55516.4328.1194.1333151.999942.738.1151.9999151.999937.5318.1298.7222213.677763.268.1213.6777213.677752.76表3-10地震作用用下的框架架梁端弯矩矩、剪力及及柱轴力（二二）层次EF跨柱轴力LmKN·mKN·mKNKNKNKNKNKNKN38.166.55594.16219.84-19.843.4100-3.4119.8428.1151.9999194.133342.73-62.575.200-5.262.5718.1213.6777298.722263.26-125.83310.500-10.5125.83高度z处的风振振系数有公公式计算，由于=0.3××=0.0054据此此查《建筑筑结构荷载载规范》表表7.4..3得=1.1174，又又查表7..4.4--3得=0.442，=1，最后后代入公式式计算得高高度z处的风振振系数分别别为1.4493，1.4993，1.4333。风荷载作用计算算下：第三层：=A=A==1.4333×(0.8++0.5))×1.115×0..3×7..2×4..8/2==11.111KN//m第二层：=A=A=1..493××(0.8++0.5))×1.00×0.33×7.22×4.88=20..12KNN/m第一层：=A=A=1..493××(0.88+0.55)×1..0×0..3×7..2×(44.8+55.75))/2=222.111KN/mm图3-7中为⑦轴所所对应的横横向中框架架受风荷载载作用的计计算简图，图图中杆件旁旁所标数字字为相应杆杆件的相对对线刚度II。2、风荷载作用下的的各柱剪力力及弯矩计计算采用D值法求解解框架的内内力，框架架上所受到到的风荷载载见图7所示，求求解过程见见表3-11，由查表表可见各柱柱的上下层层横梁线刚刚度之比对对反弯点高高度的修正正值均为零零，并且上上下层高对对反弯点高高度的修正正值和也均为零零。从而由由附表查得得反弯点高高度即为反反弯点高度度。图3-7⑦轴所对对应的横向向中框架受受风荷载作作用的计算算简图表3-11风荷载载作用下⑦轴所对应应的横向中中框架各柱柱的剪力及及弯矩计算算楼层楼层剪力柱D值楼层柱剪力V/KNNKV/KNV/KNA轴11.1110500687421.030.9430.3503.2161.73331.2310500687423.090.9430.4508.0166.67753.349946570056.111.1290.59314.30020.832B轴～E轴11.1115914687421.561.8860.3944.5382.95031.2315914687424.681.8860.45012.35510.10953.3412371570057.602.2590.55019.66524.035F轴11.1110500687421.030.9430.3503.2161.73331.2310500687423.110.9430.4508.0166.67753.349946570056.111.1290.59314.30020.8323、风荷载作用下框框架梁端弯弯矩，剪力力及柱轴力力框架梁梁端弯矩、剪力及柱柱轴力见表表3-12和表3-13.中框架两两侧梁端弯弯矩按梁线线杆度分配配。风荷载载作用下的的框架弯矩矩见图3-8，风荷荷载作用下下剪力及轴轴力见图33-9。表3-12风荷载载作用下的的框架梁端端弯矩、剪力及柱柱轴力（一一）层次AB跨BC跨、CD跨跨、DE跨LLmKN·mKN·mKNmKN·mKN·mKN38.13.2162.2690.6778.12.2692.2690.56028.19.7497.6532.1488.17.6537.6531.89018.120.97714.8874.4288.114.88714.8873.6763.2.6竖竖向荷载作作用下横向向框架的内内力分析还是采用⑦对应应的横向中中框架梁进进行计算1、荷载计算①屋面框架梁的均均布荷载标标准值横梁自重：0..3×(0.7--0.1))×25==4.5KKN/m梁侧抹灰：2××(0.7--0.1))×0.002×177=0.4408KNN/m恒载标标准值：4.9008KNN/m表3-13风荷载载作用下的的框架梁端端弯矩，剪剪力及柱轴轴力（二）层次EF跨柱轴力LmKN·mKN·mKNKNKNKNKNKNKN38.12.2693.2160.677-0.6770.11700-0.1170.67728.17.6539.7492.148-2.1480.37500-0.3752.82518.114.88720.9774.428-7.2531.12700-1.1277.253图3-8风荷载作作用下的框框架弯矩图3-9风荷载作作用下的框框架剪力及及柱的轴力力②屋面集中荷载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN屋面传来主梁的的恒载：77.2×22.7×55.07==98.556KN集中恒荷载为：：116..86KNN集中活荷载为：：7.2××2.7××0.5==9.722KN边柱上的集中荷荷载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.022×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN女儿墙自重（包包括抹灰）：：7.2××0.6××5.244=22..637KKN屋面传来恒荷载载：7.22×2.77×5.007=499.28KKN合计：90.221KN中柱上集中荷载载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN屋面传来恒载：：7.2××2.7××5.077=98..56KNN合计：116..86KNN③二三层框架梁的的均布线荷荷载标准值值横梁自重：0..3×(0.7--0.1))×25==4.5KKN/m梁侧抹灰：2××(0.7--0.1))×0.002×177=0.4408KNN/m恒载下标准值：：4.9008KN④二三层集中荷载载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.799KN屋面传来主梁的的恒载：77.2×22.7×33.87==75.223KN集中恒荷载为：：93.553KN集中活荷载为：：7.2××2.7××3.5==68.004KN边柱上集中荷载载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN屋面传来恒载：：7.2××2.7××5.077=98..56KNN合计：116..86KNN中柱上集中荷载载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN楼面传来主梁的的恒载;7.2××2.7××3.877=75..23KNN合计：93.553KN⑤计算EF跨二三三层竖向荷荷载E轴集中荷载：纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN楼面荷载（包括括抹灰）：：7.2××(2.7++2.1))/2×33.87==66.887KN合计：85.117KN横梁上IF段线线荷载和纵纵梁线荷载载=3.87×33.6=113.933KN/mm=3.87×11.8=66.97KKN/m其等效均布荷载为为=[1-2×++]×133.93==11.880KN//m=5/8×6..97=44.36KKN/mI点集中恒载纵梁自重：0..25×((0.5--0.1))×(77.2-00.6)×25==16.55KN梁侧抹灰：2××(0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN楼面传传来的恒荷荷载：[2..1/2××7.2++(1/22×1.88×1.88+1.88×4.22)×2]]×3.889=1000.311KN横向次次梁：0.255×(0.5--0.1))×3×225=7..5KN梁侧抹抹灰：2×(0.5--0.1))×0.002×3××17=00.8166KN梁上内内墙自重：：[7.22×(4..8-0..5)-00.9×22.1+22+1/22×6×((4.8--0.5))]×3..68=1133.5584KNN合计:260..51KNNF点集中恒载纵梁自重0.225×(00.5-00.1)×(7..2-0..6)××25=116.5KKN梁侧抹灰2×((0.5--0.1))×0.002×(7.2--0.6))×17==1.79952KNN楼面传传来的恒载载(1/2××1.8××1.8++1.8××4.2))×2×33.87==71.005KN横向次次梁0.225×(0.5--0.1))×3×225=7..5KN梁侧抹抹灰2×(0.5--0.1))×0.002×3××17=00.8166KN纵向外外墙（包括括抹灰）[7.22×(4..8-0..5)-11.8×33×2]××3.844+1.88×3×22×0.44=81..73KNN梁上内内墙自重11/2×66×(4.8--0.5))×3.668=477.47KKN合计：：226..86KNNIF梁均布恒载楼面恒载：111.8KNN/m横梁自重：0..3×(0.7--0.1))×25==4.5KKN/m梁侧抹灰：2××(0.7-0.1)×0.002×177=0.4408KNN/m梁上的的内墙自重重：(6-0..6)×(4.8--0.5))×3.668=811.48KKN/m合计:98.118KN//mE点集中活荷载：：7.2××(2.7++2.1//2)/2×33.5=660.488KN双向板内横梁上上线性活载载和纵梁上上线性活荷荷载=3.87×33.6=113.933KN/mm=3.87×11.8=66.97KKN/m其等效均布荷载载为=[1-2××+]×122.6=110.677KN/mm=5/88×6.33=9.334KN//mI点集中活荷载：：[7.22×2.11/2+((1/2××1.8××1.8++1.8××4.2))×2]××3.5==90.772KNF点集中活荷载：：(1/2××1.8××1.8++1.8××4.2))×2×33.5=664.266KNIF梁上的均布活荷荷载为：10.667KN//m⑥底层柱自重：00.6×00.6×55.75××25=551.755KN中框架恒载及活活荷载见图图3-10和图3-11图3-10恒荷载载示意图((单位:KNN·m)2、用弯矩二次分配配法对恒荷荷载进行内内力分析弯矩二次分配法法计算过程程见图3-12。①梁的固端弯矩可可按下面方方法求得图3-11活荷载载示意图A3B3跨：KKN·m=26.85KKN·m=-116.86××2.7××/=-1440.233KN·mm=116.866××5..4/=70.112KN··m=-116.86××5.4××/=-700.12KKN·m=116.866××2..7/=1140.223KN··m=-26.85-1140.223-700.12=-2773.2KKN·m=26.855+70..12+1140.223=2773.2KKN·mB3C3跨：=-1/122×4.991×=--26.885KN··m=266.85KN·mm=-93.553×2..7×/=-1112.244KN·mm=93.53×××5.44/=566.12KN·mm=-93.553×5..4×/=-566.12KKN·m=933.53×××2.77/=1112.244KN·mm所以=-26..85-112..24-56.112=-195..21KNN·m=26..85+556.122+1122.24==195..21KNN·mE1F1跨：=--260..51×22.1×//=-3000.088 KN·mm=260.511××6//=1055.06KN·mm=-1//12×44.91××=-26.885 KN·mm=26.85KN·mm=-93.27×//(12××)×(44×8.11-3×66)=-3368.447KN··m=93.27××/(122×)×((6×-88×8.11×6+33×)=--368..47KNN·m所以=-3000.18--26.885-3668.477=-6995.5KKN·m=105.066+26..85+4481.332=6113.233KN·mm②梁的跨内最大弯弯矩的求法法选择典型的几跨跨进行计算算，方法：：此处根据据经验取梁梁的跨中截截面作为跨跨内最大弯弯矩考虑。A3B3跨：==116..87×44.05--156..8-1//2×4..91×--116..86×11.35==118..50KNN·mB3C3跨,C33D3跨,D3EE3跨,E3F3跨与它类类似。A2B2跨：==106..87×44.05--93.553-1//2×4..91×--93.553×1..35=1100.115KN··mB2C2跨,C22D2跨,D2EE2跨,E2F2跨，A1BB1跨，B1C1跨,C1DD1跨,D1EE1跨与它它类似。E1F1跨：=4416.883×4..05-4480.887-1//2×4..91×==402..1KN··mE2F2跨与它类类似。恒荷荷载作用下下的弯矩图图如图2--13所示示③恒载作用下的框框架剪力计计算按以下推导公式式计算梁AB段：=0--L-1/2-L==0=（-）/L--1/2L=0-+L+1/2-L==0=（-）/L++1/2L柱:=0：=0=-（+）/=0：：=0=-（+）//根据以上公式可可求得各梁梁端剪力为为=（156.8-3317.779）/8.11+1166.86++（4.911×8.11）/2=1116.887KNN=（156.8-3317.779）/8.11-1166.86--（4.911×8.11）/2=--156..62KKN=（294.86--273..2）/8.11+1166.86++4.911×8.11/2=1139.442KNN=（294.86--273..2）/8.11-1166.86--4.911×8.11/2=--134..07KKN=(273.22-2300.51))/8.11+1366.75==142..02KNN=(273.22-2300.51))/8.11-1366.75==-1300.48KKN=(249.664-1991.266)/8..1+1336.755=1433.95KN=(249.664-1991.266)/8..1-1336.755=-1229.544KN=(166.447-2118.866)/8..1+933.53++19.889=1006.955KN=(166.447-2118.866)/8..1-933.53--19.889=-1119.889KN=(202.88-1955.21))/8.11+93..53+119.899=1144.36KKN=(202.88-1955.21))/8.11-93..53-119.899=-1112.488KN=(195.221-1880.444)/8..1+933.53++19.889=1115.244KN=(195.221-1880.444)/8..1-933.53--19.889=-1111.660KN=(149.117-3225.8))/8.11+93..53+119.899=91..61KNN=(149.117-3225.8))/8.11-93..53-119.899=-1335.233KN=(663.003-5116.088)/8..1+933.53++19.889=4446.766KN=(663.003-5116.088)/8..1-933.53--19.889=-4412.115KN=(140.228-2119.977)/8..1+933.53++19.889=1003.588KN=(140.228-2119.977)/8..1-933.53--19.889=-1123.225KN=(203.558-1995.211)/8..1+933.53++19.889=1114.455KN=(203.558-1995.211)/8..1-933.53--19.889=-1112.339KN=(195.221-1779.833)/8..1+933.53++19.889=1115.322KN=(195.221-1779.833)/8..1-933.53--19.889=-1111.552KN=(149.88-3266.82))/8.11+93..53+119.899=91..57KNN=(195.221-1779.833)/8..1-933.53--19.889=-1135.227KN=(667.883-4880.877)/8..1+933.53++19.889=4551.7KKN=(667.883-4880.877)/8..1-933.53--19.889=-4407.221KN剪力计算结果见见图3-14..④恒载作用下框架架的轴力计计算如图33-15所示示。图3-13恒载作作用下弯矩矩图图3-14恒荷载载作用下的的剪力图((单位：KNN)图3-15恒荷载载作用下框框架的轴力力图（单位位：KN）3、用弯矩二次分配配法对活荷荷载进行内内力分析由于楼面活载小小于4.0KKN/m2,故按活载载满布的情情况计算。为为减小误差差，将最终终结果中梁梁的跨中弯弯矩扩大1.2倍，支座座弯矩不变变。①活荷载作用下的的框架梁的的固端弯矩矩计算A3B3跨：=-9.722×2.77×/=-11.666KN··m=9..72×××5.4//=5..56KNN·m=-9.722×5.44×/=-5.566KN·mm=9..72×××2.7//=111.66KKN·m所以=-111.66--5.566=-177.22KKN·m=5.56+111.666=17..22KNN·mB1C1跨：=-68.004×2..7×/=-811.65KKN·m=68.04×××5.44/=400.82KN·mm=-68.004×5..4×/=-40.882KN··m=68.04×××2.77/=811.65KN·mm所以=-811.65--40.882=-122..47KNN·m=400.82++81.665=1222.477KN··mE1F1跨：=--90.772×2..1×/=-104..53KNN·m=90.72×××6/=336.599KN··m=-10.67×//(×12)×(4×8..1-3×6)=-42.115KN··m=10.67××/(×12)×(6×-8×8..1×6++3×)=55..06KNN·m所以=-1044.53--42.115=-146..68KNN·m=36.599+55..06=991.655KN·mm弯矩二次分配法法计算过程程见图3-16。活荷载作用下的的弯矩图见见图3-17。②活荷载作用下的的剪力计算算=(18.97-220.033)/8.11+9.772=9..59KKN=(18.97-220.033)/8.11-9.722=-9.855KN=(18.59-117.222)/8.11+9.772=9..89KNN=(18.59-117.222)/8.11-9.722=-9.055KN=(17.222-17.557)/88.1+99.72==9.688KN=(17.222-17.557)/88.1-9.722=-9.766KN=(21.055-39.113)/88.1+99.72==7.499KN=(21.055-39.113)/88.1-9.722=-11.995KNN=(91.733-137..31)//8.1++68.004=622.41KKN=(91.733-137..31)//8.1--68.004=-72.667KN=(127.223-122..47)//8.1++68.004=688.63KKN=(127.223-122..47)//8.1--68.004=-67.445KN=(122.447-121..76)//8.1++68.004=688.13KKN=(122.447-121..76)//8.1--68.004=-67.995KN=(120.229-141..83)//8.1++68.004=655.38KKN=(120.229-141..83)//8.1--68.004=-70.770KN=(88.011-137..96)//8.1++68.004=611.87KKN=(88.011-137..96)//8.1--68.004=-74.221KN=(127.772-122..47)//8.1++68.004=688.69KKN=(127.772-122..47)//8.1--68.004=-67.339KN=(122.447-121..69)//8.1++68.004=688.14KKN=(122.447-121..69)//8.1--68.004=-67.994KN=(120.118-143..55)//8.1++68.004=655.15KKN=(120.118-143..55)//8.1--68.004=-70.993KN=90.72×××(2×2..1+8..1)/=75..59KNN=-90.72×××(2×6++8.1))/=-15.113KN=10.67××/(2×)×(2×8..1-6)=22..12KNN=10.67××6/(2×)×(2×-2××8..1+)=-41.99KN=75.59++22.112=977.71KKN=-15.13-441.9==-57.003KN活荷载作用下的的剪力图见见图3-18，轴力力图见图33-19.图3-17活荷载作作用下的弯弯矩图图3-18活荷载作作用下的剪剪力图（单单位：KN）图3-19活荷载作作用下的轴轴力图（单单位：KNN）3.2.7框架架梁、柱的的内力组合合与设计1、框架梁的内力组组合计算框架各层梁梁的各控制制截面及其其编号如图图2-18所示。（控控制截面取取跨中和支支座边截面面）该框架架活荷载的的最不利组组合采用满满跨布置，活活荷载下的的跨中弯矩矩乘以1..2的系数数。各控制截面面在不同的的荷载作用用下的内力力于表3-12中。图3-20各层框架架梁控制截截面此框架有抗震的的要求，故故应考虑相相应的荷载载组合，在在每种荷载载组合中分分别组合、、和。在每每一内力组组合中，恒恒载总是有有的，活载载则按使改改内力最不不利来进行行组合。组组合的详细细过程见表表3-13，由于内内力组合得得到的各截截面的设计计控制内力力见表3-14。2、框架内力组合用弯矩二次分配配法和D值法求得得的在恒载载、风载、地地震作用和和有关活荷荷载作用下下的内力示示于表3-15。柱截面面尺寸为bb×h=6600mmm×600mmm，对称配配筋。混泥泥土强度等等级为C330。现求求各层柱控控制截面处处的最不利利内力设计计值。各层层柱的内力力组合见表表3-16。各层层柱的各截截面最不利利内力组合合见表3-17。对框框架柱的剪剪力组合值值见表3-14。3.2.8框架架梁的配筋筋计算1、在进行框架梁、柱柱的截面配配筋计算时时需考虑两两个有关的的计算系数数。活荷载按楼层的的折减系数数，根据《建建筑结构荷荷载规范》中中对这一系系数的取值值规定，此此处取0..85。承载力抗震了调调整吓唬按按《混凝土土结构设计计规范》第第11.11.6条考考虑地震作作用组合的的混凝土结结构构件。其其截面承载载力应除以以承载力抗抗震调整系系数。承载载力抗震调调整系数按按表3-19取值值。2、现对框架梁进进行配筋计计算。（1）框架梁的正截截面受弯承承载力计算算(A1B11跨)当梁下部受拉时时，按T形截面设设计，当梁梁上部受拉拉时，按矩矩形截面设设计。翼缘计算宽度按按跨度考虑虑时：表3-19承载力力抗震调整整系数结构构件类型正截面承载力计计算斜截面承载力计计算局部受压承载力力计算—受弯构件偏心受压构件偏心受拉构件剪力墙各类构件及框架架节点—0.750.80.850.850.851.0注：轴压比小于于0.15的偏心受受压柱的承承载力抗震震调整系数数应取0.755.按梁间距考虑时时：按翼缘厚度考虑虑时：此种情况下不起起控制作用用，故取材料：梁内纵筋筋选用HRRB3355级钢()，下部跨间截面按按单筋T形截面计计算因为：：属第一类T形截截面实配钢筋：425(As=19644mm2)所以，满足要求求。将下部跨间截面面的425钢筋伸入支支座，作为为支座弯矩矩作用下的的受压钢筋筋(As=19644mm2)，再计算算相应的受受拉钢筋，即即支座A上部0.178所以按计算配筋筋As===2715.776选取425+2222（As=22724）=2724/3300×7700=11.44%%>0.33%满足要求求。（2）梁斜截面受剪承承载力设计计为了防止斜压破破坏，验算算截面最小小尺寸故截面尺寸满足足要求。梁端加密区取22肢Ф8@1000，箍筋筋用HPBB235级级钢筋()，则：加密区长度取11.5hbb=1.55×8000=12000mm和和500中的的最大值，非非加密区取取2肢Ф8@1550，箍筋筋设置满足足要求。配箍验算＜故需按计算配筋筋，仅配箍筋筋。采用双肢Ф8箍箍筋，，则则箍筋间距距s；，取s=150mmm配筋率：＞其他梁及其截面面参见表33-19。（3）裂缝宽度验算：：[maxx]≤0.3,,列表于后后。σsk=MK/AAsηh0=MK/0.887ASh0ψ=1.1-0..65fttk/ρteσsk注：若ρte≤0.011时，取ρte=0..01ρte=As/AAte=As/0.55bh，ψ<0.22时，取0.2；ψ>1时,取ψ=1ωmax=αcrrψσsk(1.9×C+0..08deeq/ρte)/EEs（其中αcr取2.1）3.2.9框架架柱的配筋筋计算剪跨比和轴压比比验算表33-22给出了框框架各层剪剪跨比和轴轴压比计算算结果，由由表可见，各各柱的剪跨跨比和轴压压比均满足足规范要求求。（剪跨比比均大于2，轴压比比均小于0.9）表3-20柱的剪剪跨比和轴轴压比验算算柱层bhofcMcVcNMc/(Vcho))N/fcbh号次mmmmN/mm2KN·mKNKNA柱360056014.3354.15142.04352.324.450.068260056014.3390.81175.26811.673.980.157160056014.3420.32151.391277.4664.960.248B柱360056014.3221.5687.62645.204.520.125260056014.3324.90145.051355.3663.990.263160056014.3442.45192.642083.3224.100.405C柱360056014.3190.3476.61610.184.440.119260056014.3310.97137.911253.3224.030.243160056014.3435.96228.991965.2883.390.382D柱360056014.3190.3481.76621.244.160.121260056014.3332.1148.441281.5333.40.249160056014.3445.27162.491956.4224.890.380E柱360056014.3319.62132.71614.884.310.119260056014.3597.41279.151791.1113.820.348160056014.3530.28208.512985.8334.540.579F柱360056014.3478.08212.2371.794.020.072260056014.3689.48334.61427.0553.680.277160056014.3547.82211.872487.1994.680.4831、柱正截面承载力力计算以第三层B轴柱柱为例说明明。由于n=0.1125<00.15，取取γRE=0..75γREM=1511.07KKN·m,γREN=3388.119KNe0=M/N=1551.077×1066/3888.19××103=389.17mmmea取20mm荷偏心心方向截面面尺寸的11/30两两者中的较较大值，ea=20mmei=e0+ea==389..17+220=4009.177mm柱的计算长度l0=1.25×44.8=66m（底层层取l0=1.00h）ζ1=0.5fcAA/N=00.5×114.3××60×6600/33881990=6..63>11取ζ1=1l0/h=10<115，取ζ2=1l0/h=>5,故故要考虑偏偏心增大系系数η。η=1+(l0//h)2ζ1ζ2=1+5560/11400××409..17=11.0988e=ηei+h/2-ass=1.0098×409.117+(6600/22)-400=7099.2mmm判别大小偏心受受压ζ=x/h0=NN/fcbh0=3888.19//14.33×6000×5600=0.0081<==0.5118为大偏压情况。求纵向钢筋截面面面积A``s和AsX=N/fcbb=3888.19//1×144.3×6600=445.2㎜㎜<2a`s=2×44.=800㎜近似取x=2aa`s则A`s=As==N(ηei-0..5h+a`s)/ff`y(hh0-a`s)==471mm2再按Nmax及及相应的MM一组计算算。N=586.888KNM=32.4KKN·m此组内力是非地地震组合情情况，且无无水平荷载载效应，故故不必进行行调整。且取l0=1..25H==6me0=M/N=322.4×1106/5866.86××103=55.221mmei=e0+eaa=55..21+220=755.21mmml0/h=60000/6000=10＜＜15同理可求得ζ11=1,ζ2=1。ηei=1.532××75.221=1115.222㎜＜0.3hh0=168mmm故按小偏心受压压计算。e=ηei+h/2-ass=1155.22++600//2-400=3755.22mmm因为ζbfcbbh0=0.5518×114.3××600××560==24888.9KNN＞N=5886.888KN故按构造配筋，且且应满足ρρmin=00.7%。单单侧配筋率率ρmin0..2%As=A`s==ρminbhh=0.22%×600××600==720mmm2取420（AAs=15520mmm2）ρ=1520×22/6000×6000=0.884%>77%其它柱的配筋结结果见表22-22。2、柱斜截面受剪承承载力计算算以第三层B柱为为例计算。由于抗剪承载力力有地震作作用组合控控制，有VV=87..62KNN由于轴压比n==0.1225<0..15，故故=0.775，否则则为0.885.0.2βcfccbh0=×0.22×1.00×14..3×6000×5660=12281.