溷凝土结构设计教桉

溷凝土结构设计教桉第一页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论

§1.1建筑结构类型§1.2结构设计的基本要求一．结构设计的一般程序：1.方案设计：结构选型、结构布置、结构截面尺寸估算2.结构分析3.构件设计：截面设计、节点设计4.绘制结构施工图二、结构设计的基本内容：满足承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，具体内容包括：1.所有的结构构件均应进行承载能力（包括屈曲失稳）计算，必要时尚应进行结构的倾覆（刚体失稳）、滑移和漂浮验算，处于抗震设防区的建筑尚应进行抗震的承载力计算；2.直接承受动力的构件应进行疲劳强度验算；3.对使用尚需要控制变形值的结构构件应进行变形验算；4.对于可能出现裂缝的结构构件（如混凝土构件），当使用中要求不出现裂缝时，应进行抗裂验算；当使用中允许出现裂缝时，应进行裂缝宽度验算；5.混凝土构件尚应进行耐久性设计。

第二页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论§1.3建筑结构的作用概念：“作用”是指使结构和构件产生内力、变形和裂缝的各种原因。一、结构作用的种类：有直接作用和间接作用（地基不均匀沉降、温度、材料收缩变形等）。具体包括：1.永久荷载：包括结构自重、土压力、预应力等。对常用材料和构件可参考《建筑结构荷载规范》附录A采用。2.可变荷载：1）楼面均布活荷载，见表1.1，1.2，1.32）屋面活荷载屋面活荷载包括屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载。屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑。屋面水平投影面上的均布活荷载应按表1-4采用：积灰荷载，其水平投影面上的屋面积灰荷载应按《建筑结构荷载规范》取值。屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算： sk=μrs0

式中sk­——雪荷载标准值（kN/m2）；μr——屋面积雪分布系数，与屋面形状有关，可查《建筑结构荷载规范》；

s0­­——基本雪压（kN/m2­­­），以当地一般空旷平坦地面上.统计所得50年一遇最大积雪的自重确定，可查《建筑结构荷载规范》，对雪荷载敏感的结构，基本雪压应适当的调整，并应由有关的结构设计规范具体规定。

第三页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论3）其它活荷载设计屋面板、檩条、钢筋混凝土挑檐、雨蓬和预制小梁时，应考虑其施工或检修荷载。这些构件的施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0kN，并应在最不利位置进行验算。对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。当计算挑檐、雨蓬承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算雨蓬、挑檐倾覆时，应沿板宽每隔2.5~3.0m取一个集中荷载。楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆应进行承载力计算，栏杆顶部水平荷载应按下列规定采用：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园应取0.5kN/m；学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育馆等人群较集中的场合，应取1.0kN/m。施工荷载、检修荷载及栏杆水平荷载不参与荷载准永久组合。

第四页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论4）风荷载风荷载是指风遇到建筑物时在其表面产生的一种压力或吸力。风荷载与风压大小与建筑物表面形状以及建筑物的动力特性有关。垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按下式计算：

式中——风荷载标准值（kN/m2）;­­——高度Z处的风振系数，综合考虑了结构在风荷载作用下的动力响应，其中包括风速随时间、空间的变异性和结构的阻尼特性等因素。（——脉动增大系数，——脉动影响系数，——振型系数）多层建筑取1.0；

——风荷载体型系数；——风压高度变化系数；

——基本风压（kN/m2），（其中为空气密度，

为基本风速，即空旷平地离地面10m处，50年一遇最大风速，由风速仪测得的10的平均风速。基本风压可由规范查得。）

第五页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论一、荷载代表值标准值：荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值。组合值：对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。频遇值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。准永久值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。★注：恒载以标准值作为其代表值；活载以标准值、组合值、频遇值、准永久值作为其代表值；偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。

第六页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论三、荷载组合一）承载能力极限状态：按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载效应组合，其表达式为：1．对于基本组合，S取以下最不利者1）由可变荷载效应控制的组合：对于框架、排架可取：

或2）由永久荷载效应控制的组合：1）对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数，与偶然荷载同时出现的其它荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。

第七页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论二）正常使用极限状态：C——结构或构件达到正常使用要求的规定限值1.

标准组合：2.

频遇组合：3.准永久组合：§1.4结构分析结构分析的基本原则如下：1.结构分析的基本要求2.结构计算简图3.结构分析的基本条件（1）力学平衡条件（2）变形协调条件（3）本构关系第八页，共九十六页，2022年，8月28日结构设计概论

4.结构分析方法及手段目前常用的结构分析方法有以下五类：（1）．线弹性分析方法；（2）．塑性内力重分布分析方法；（3）．塑性极限分析方法；（4）．非线性分析方法；（5）．试验分析方法。§1.4结构的耐久和耐火性设计一、

耐火设计耐火性能的衡量指标为：燃烧性能、耐火极限1.燃烧性能：结构或构件遇火或高温时的燃烧特点。2.耐火极限：从构件受到火的作用时间起到失去稳定性或失去完整性或失去绝缘性为止的时间。二、

结构耐久性设计1.混凝土结构的耐久性：目前只能根据环境类别和设计使用年限对混凝土结构提出相应的限制和要求，以保证其耐久性。2.影响因数：混凝土碳化、化学侵蚀、冻融循环、温湿度变化、碱骨料反应等。

第九页，共九十六页，2022年，8月28日第二章梁板结构目的要求：通过该课题的学习，学生能了解楼盖的结构类型并能进行单向板楼盖的结构布置；掌握单向板肋梁楼盖和双向板楼盖的设计方法与构造要求，并能进行楼盖设计；掌握楼梯、雨蓬的设计要点。教学重点：1.单向板肋梁楼盖设计与构造要求；

2.双向板楼盖设计与构造要求

教学难点：单向板肋梁楼盖设计；混凝土双向板肋梁楼盖设计教学内容和步骤:1.梁板结构的类型，单向板肋梁楼盖设计：结构布置、弹性理论计算方法、塑性理论计算方法、截面设计与构造要求。2.混凝土双向板肋梁楼盖设计：弹性理论计算方法、塑性理论计算方法。3.装配式楼盖：预制构件形式、构件布置与连接、设计要点。4.楼梯设计、雨蓬设计。第十页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构§2.1梁板结构的类型梁板结构：主要是由板和梁组成的结构体系，如楼(屋)盖、楼梯、雨篷、地下室底板(筏式基础)、桥面结构及挡土墙等。按施工方法分：现浇、装配、装配整体式。现浇整体式楼盖整体性楼盖一般适用于下列情况：1.楼面荷载较大、平面形状复杂或布置上有特殊要求的建筑物；2.对于防渗、防漏或抗震要求较高的建筑物；3.有振动荷载作用的楼面；

4.高层建筑。现浇楼盖按支承条件分：单向板、双向板、无梁楼盖、井式楼盖等。《规范》规定：l2/l1≥3时，按单向板设计；l2/l1≤2时，按双向板设计；2<l2/l1<3时，宜按双向板设计；当按单向板设计时，应沿长边方向布置适当增加的构造钢筋。

第十一页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构单向板肋梁楼盖：当板区格的长边l2与短边l1的比值大于3时，作用于板上荷载主要由短向板带承受，长向板带分配的荷载很小，可以忽略不计，板仅沿单向(短向)受力。双向板肋梁楼盖：当板区格的长边l2与短边l1的比值小于或等于2时，板上荷载虽仍然主要由短向板带承受，但长向板带所分配的荷载虽小却不能忽略不计，荷载由双向板带共同承受。

肋梁楼盖第十二页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构§2.2混凝土单向板肋梁楼盖设计

一、楼盖的结构布置一）满足正常的使用要求；二）结构合理、经济：1.柱网布置：经济跨度板1.7～2.7m；次梁4～6m；主梁5～8m。2.梁格布置：规整、统一（方便设计、施工）3.板厚：占梁板结构的50％～70％，见教材表2.1二、弹性理论计算方法一）计算简图：确定支承条件：1.支承在砖墙(或砖墩)上时，简化为铰支座。2.主梁支承在钢筋混凝土柱上时，应根据梁和柱的线刚度比值而定：（1）若梁，柱的线刚度之比大于或等于4时，铰支座；（2）若梁，柱线刚度比小于4时，弹性嵌固，应按框架分析梁、柱内力3.支承在次梁上的板、支承在主梁上的次梁：按不动铰支考虑（有误差，须调整）→折算荷载（使M支↓

、M中↑

）

第十三页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构折算荷载取值如下：板

次梁

主梁

式中—折算恒载；—折算活荷载；

—实际计算恒载；

—实际计算活荷载。二）荷载计算：恒载、活载板：取1m宽的板带为计算单元；次梁：取宽度为板标志跨度l1的荷载带作为次梁的荷载计算单元；主梁：取宽度为次梁标志跨度l2的荷载带作为主梁的荷载计算单元。自重折算为集中荷载可变荷载的分布通常是不规则的，在工程设计中一般折算成等效均布荷载。作用于板、梁上的可变荷载在一跨内按满跨布置，不考虑半跨内可变荷载作用的可能性

第十四页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构单向板肋梁楼盖的板和梁的计算简图第十五页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构三）、跨度和跨数★

1.跨数：1）多跨连续板、梁，当跨度相等或跨差不超过10%时：若跨数≤5跨，按实际跨数计算；若跨数>5跨，按5跨等跨计算

2）若不等跨且跨差>10％时，按实际计算（力矩分配法）2.跨度：与支座形式、支承长度、构件截面尺寸等有关。见教材P237附表A四）、内力计算及内力包络图1.内力计算：以五跨连续梁为例说明；★总结：(1)欲求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。(2)求某跨内截面最大正弯矩时，应在该跨内布置活荷载，然后隔跨布置。(3)求某跨内最小正弯矩时，该跨不布置活荷载，而在其相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。

(4)求某支座截面最大剪力时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。一般对于n跨连续梁、板，有n＋1种最不利荷载组合。根据最不利布置→最不利内力，即最大正弯矩(+)、最大负弯矩(－)和最大剪力()。等跨连续梁、板的内力计算可查《静力结构计算手册》中的内系数表，附表2.2为两跨至五跨等跨连续梁的内力系数表。不等跨连续梁、板的内力计算可查有关手册，或采用二次弯矩分配法等求解。

第十六页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构五跨连续梁(或板)在六种荷载下的内力图第十七页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构2.内力包络图：以三跨集中荷载作用下的主梁为例说明M包络图的画法等截面、等跨度梁、板查附表B《建筑结构静力计算手册》→M理论上：以恒载产生的内力为基础，叠加最不利活载产生的内力；实际上：对控制截面进行考虑（跨中、支座等）绘制弯矩包络图的具体步骤是：（1）列出恒荷载及其与各种可能的最不利活荷载的布置的组合。

（2）对上述每一种荷载组合求出各支座的弯矩，并以支座弯矩的连线为基线，绘出各跨在相应荷载作用下的简支弯矩图。（3）绘出上述弯矩图的外包线，即得所求的弯矩包络图。剪力包络图的绘制方法与弯矩包络图的绘制方法类似。五、结构计算时的内力取值：由于危险截面往往在支座边缘处，故实际计算的弯矩和剪力设计值应按支座边缘处确定

第十八页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构均布荷载时：

集中荷载作用时：

式中、—支座中心处截面上的弯矩和剪力设计值

—支座边缘处剪力设计值

—按简支梁计算的支座剪力第十九页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构三、塑性理论计算方法一）塑性理论1.塑性铰：拉区混凝土开裂→钢筋屈服、流变（My→

Mu增大不明显，但ε、φ急剧增大）→整个截面塑性变形→塑性铰（塑性变形集中的区域）钢筋混凝土受弯构件的塑性较第二十页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构★

2.塑性铰的特点：（1）转动方向单一（沿弯矩作用方向转动）；（2）转动范围有限；（3）能传递一定的弯矩3.塑性内力重分布以两跨连续梁为例进行分析：假定按受弯构件计算，连续梁跨中截面的极限正弯矩与中间支座截面的极限负弯矩均为0.188P。当荷载增加到P时，中间支座跨中跨中还有的强度储备，当加荷增量达时，跨中截面跨中截面屈服形成塑性铰，结构变为机动体系而破坏。第二十一页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构★塑性内力重分布的原因：塑性铰的产生。由结构力学知：超静定结构内力与各截面相对刚度有关。裂缝出现→EI↓→相对刚度变化→内力变化；拉筋屈服前，EI变化小，内力重分布较小；拉筋屈服后→产生了塑性铰→改变结构计算简图→内力重分布。说明：（1）对于超静定结构，出现一个塑性铰，减少一次超静定；（2）一般塑铰个数>超静定次数，结构破坏。4.结论：（1）塑铰个数>超静定次数→结构变为机动体系。（2）塑性理论：内、外力平衡，但转角相等的变形协调条件不满足；弹性理论：内、外力平衡且变形协调。（3）控制截面的配筋比可控制调幅的大小、方向。第二十二页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构5.适用范围：（1）在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有较严格限制的结构(如水池池壁、自防水屋面等)以及受侵蚀性气体或液体严重作用的结构；（2）直接承受动荷载作用的工业与民用建筑；（3）要求有较高强度储备的结构；（4）轻质混凝土结构及其他特种混凝土结构；（5）预应力混凝土结构和二次受力的叠合结构。二）塑性计算要点：弯矩调幅法★

1.弯矩调幅法概念：先按弹性理论求结构控制截面的弯矩值，然后根据需要，适当调整某些截面的弯矩值，通常是对那些弯矩(按绝对值)较大的截面的弯矩进行调整。

截面弯矩调幅值与按弹性理论计算的截面弯矩值的比值，称为调幅系数，可用下式表示：第二十三页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构★

2.弯矩调幅法的原则：（1）钢筋宜选用HPB235、HRB335和HRB400，混凝土宜为C20-C45。目的：保证塑性铰具有足够的转动能力，（2）截面的弯矩调幅系数不宜超过0.25。其目的是保证结构在正常使用荷载作用下不出现塑性铰；同时也保证塑性铰处混凝土裂缝宽度和挠度在允许限值内。（3）弯矩调整后的截面相对受压区高度不应超过0.35，也不宜小于0.10；如果截面按计算配有受压钢筋时，在计算时，可考虑受压钢筋的作用。控制截面相对受压区高度上限值的目的是为了保证塑性铰具有足够的转动能力。控制其下限值的目的是抑制裂缝开展过宽，以满足正常使用状态要求。（4）弯矩调幅后，梁、板各跨两支座弯矩平均值的绝对值与跨中弯矩值之和不得小于该跨按简支计算的跨中弯矩值的1.02倍；同时，各控制截面的弯矩值不宜小于简支弯矩值的1/3。

第二十四页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构（5）保证构件受剪承载力节点构造：加密箍筋：箍筋截面面积增长20%；箍筋的配箍率应满足下列要求：加密范围：集中荷载，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；均布荷载，取支座边至距支座边为1.05ho的区段(ho为梁的有效高度)。三）等跨连续梁、板的内力计算四）计算跨度相差超过10%的不等跨连续梁、板内力计算(1)按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算各控制截面的最不利弯(2)在弹性分析的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数≤

0.20；(3)当连续梁两端与梁或柱整体连接时，各支座截面的弯矩可按下式计算：

(4)连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩值可取考虑最不利布置并按弹性方法算得的弯矩值，且弯矩不小于简支梁跨中弯矩值的1.02倍与各跨两支座弯矩平均值之差,即

第二十五页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构四、截面设计与构造要求（一）板1.计算：1）不进行抗剪承载力计算

原因：板跨高比l/h较大，而荷载相对较小，一般情况下总是M/Mu>V/Vu2）压力拱现象：M中跨或M中支减少20％2.构造要求：A.板厚：≥

1/40(连续板)、

1/35(简支板)或1/12(悬臂板)，板的最小厚度尚应满足表的规定。

B.受力钢筋：直径：φ6、φ8～φ12、14、16间距：当板厚h≤150mm时，不宜大于200mm；当板厚h>150mm时，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm。支座锚固：伸入支座的锚固长度≥

5dC.分布钢筋：作用：固定受力钢筋的位置；承担由于温度变化、混凝土收缩所产生的内力；承担四边支承的单向板中长跨方向的弯矩；以及将板上的集中荷载分布在较大的面积上，以传给更多的受力钢筋。

第二十六页，共九十六页，2022年，8月28日等跨连续板的钢筋布置第二十七页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构

每米长度中不少于5根直径8mm的钢筋板角配筋图直径：直径不宜小于6mm；分布钢筋的截面面积不宜小于受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%；间距：不宜大于250mm，对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm。D.附加钢筋：板面；孔洞周边第二十八页，共九十六页，2022年，8月28日

楼板开设孔洞时的构造要求第二十九页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构二）次梁的计算与构造要求

1、次梁的计算

1）按正截面抗弯承载力确定纵向受拉钢筋时，通常跨中按T型截面计算，支座因翼缘位于受拉区，按矩形截面考虑。

2）按斜截面抗剪承载力确定抗剪腹筋。当荷载、跨度较小时，一般只利用箍筋抗剪；当荷载、跨度较大时，可在支座附近设置弯起钢筋，以减少箍筋用量。

3）截面尺寸满足高跨比（1/18~1/12）和高宽比（1/3~1/2）的要求时，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度的验算。

2、次梁的构造要求

1）次梁的钢筋组成及布置参见下图，次梁伸入墙内的长度一般不应小于240mm。

2）当次梁相邻跨度相差不超过20%，且均布恒荷载与均布活荷载设计值之比q/g≤3时，其纵向受力钢筋的弯起和截断可按下图进行，否则应按弯矩包络图确定。第三十页，共九十六页，2022年，8月28日第三十一页，共九十六页，2022年，8月28日三）主梁的计算与构造要求1、主梁的计算1）正截面抗弯计算与次梁相同，通常跨中按T型截面计算，支座按矩形截面计算。当跨中出现负弯矩时，跨中也应按矩形截面计算。2）由于支座处板、次梁和主梁重叠交错，且主梁负筋位于次梁与板的负筋之下，故截面的有效高度在支座处有所减小，其取值为当主梁受力钢筋为一排时当主梁受力钢筋为二排时3）由于主梁一般按弹性法计算内力，计算跨度取支座中心线之间的距离，而最危险的支座截面应在支座边缘处，故其配筋的计算应取支座边缘的弯矩：4）主梁主要承受集中荷载，抗剪计算中若无足够的跨中纵向钢筋弯起供抗剪，则应在支座处设置专门的抗剪鸭筋。5）截面尺寸满足高跨比1/14~1/8和宽高比1/3~½的要求时，一般不必作使用阶段挠度和裂缝宽度的验算。第三十二页，共九十六页，2022年，8月28日梁板结构6）附加横向钢筋：在次梁与主梁的相交处，由于主梁承受次梁传来的集中荷载，为保证主梁局部有足够的抗冲切承载力，可在S范围内设置附加横向钢筋(箍筋或吊筋)，如下图

2.主梁纵向受力钢筋的弯起与截断，应使其抗弯承载力图覆盖弯矩包络图，并应满足有关构造要求。吊筋与附加箍筋的布置第三十三页，共九十六页，2022年，8月28日双向板肋梁楼盖一、双向板的计算

1、双向板破坏时的裂缝开展形式：如图示破坏特点：板的四角上翘，板底中间出现第一批裂缝，延长并沿450向四角扩展；板面四角开裂。传力：板传递给四边支座的压力为各边中部大，两端较小。钢筋混凝土双向板的破坏裂缝具体内力分布取决于支承、嵌固条件、几何特征、荷载性质。二、计算A、弹性计算方法一）单区格双向板按弹性薄板理论为依据进行计算，其内力分析比较复杂，通常根据不同的支承条件，查相应的计算表格（附表C）进行计算。第三十四页，共九十六页，2022年，8月28日双向板肋梁楼盖二）多区格双向板双向板跨中弯矩的最不利活荷载布置AA1.精确计算复杂，采用近似计算方法；2.活载的最不利布置1）求支座的最大弯矩：各区格满布活载；2）求跨内最大弯矩：应在该区格布置活荷载，然后双向隔跨布置活荷载，即形成如图所示的棋盘式布局。四边嵌固的单区格板←

3.求弯矩：1）求某跨内最大弯矩用连续梁、板方法调整荷载四边简支的单区格板←第三十五页，共九十六页，2022年，8月28日双向板肋梁楼盖2）求支座最大负弯矩中间区格：恒载+满布活载→四边嵌固的单区格板边区格：按实际支承情况考虑三）按弹性理论计算双向板支承梁双向板支承梁计算简图荷载：三角形荷载；梯形荷载内力计算查《静力结构计算手册》或：按支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，但各跨内最大弯矩及支座处剪力值应按梁上原有荷载形式进行计算三角形及梯形荷载换算为等效均布荷载第三十六页，共九十六页，2022年，8月28日双向板肋梁楼盖B.塑性计算方法——极限平衡法四边固定双向板极限平衡法的计算模式—正塑性铰线-------负塑线铰线一）实验分析：从角点成450裂缝，裂缝处钢筋屈服，混凝土达极限压应变，在荷载基本不变的情况下，截面仍能承受弯矩并发生转动，此混凝土裂缝线即称为塑性铰线。极限平衡：四块板上均承受荷载，每块板周边均承受弯矩，但板并未拉裂，处于平衡状态。二）极限平衡法的计算1.假定：a.绝对刚体假定（塑性铰线分割的四块板均为绝对刚体）；b.极限弯矩假定（塑性铰线上有一定弯矩）；c.跨中铰线上无扭矩、剪力；d.各自平衡假定（每块板内力平衡）2.计算第三十七页，共九十六页，2022年，8月28日双向板肋梁楼盖三、截面设计与构造要求1.截面设计要点(一般不进行抗剪计算，只进行抗弯计算)A.四边与梁整体连接的双向板，由于内拱作用，板的弯矩予应以折减：(1)

中间区格板的支座及跨内截面减小20%。(2)

边区格板的跨内截面及第一内支座截面：

<1.5时，弯矩减少20%；

1.5≤≤2.0时，弯矩减少10%；

>2时不折减。其中—沿板边缘方向的计算跨度；—垂直板边缘方向的计算跨度。(3)角区格板各截面弯矩值不予折减。

2.2.构造要求按弹性理论计算时，将板分为图示三个板带,在中间板带上，按跨内最大正弯矩求得的单位长度内的板底钢筋数量均匀配置，在边板带上，按中间板带内的单位长度上的钢筋数量的一半均匀配置，支座处的负弯矩钢筋不予减小，沿支座均匀配置。按塑性理论计算时，板的跨内及支座截面钢筋通常均匀设置,其余构造要求均同单向板。

双向板配筋时板带的划分(a)平行于Ly方向的配筋；(b)平行于Lx方向的配筋第三十八页，共九十六页，2022年，8月28日楼梯一、概述二、现浇板式楼梯的计算与构造适用范围：跨度不大（梯段水平投影长度≤3m），活荷载较小时。

组成部分：梯段板、平台板、平台梁。

返回板式楼梯梁式楼梯第三十九页，共九十六页，2022年，8月28日

1、梯段板1）厚度：取l0(1/25~1/30)（l0为梯段板水平方向的跨度）。2）荷载：活荷载、踏步自重、斜板自重。注意：活荷载沿水平方向布置，而斜板的自重却是沿板的倾斜方向分布，为计算方便，一般将荷载均换算成沿水平方向分布再进行计算。踏步自重亦折算为沿水平方向布置的均布线荷载。3）计算单元：可取1m宽的板带或整个梯段板。4）计算简图：简化为计算跨度按斜板水平投影长度取值，荷载为沿斜板水平投影长度上的均布荷载的水平简支板。返回图2.5.4板式楼梯第四十页，共九十六页，2022年，8月28日5）内力计算：弯矩：剪力：

6）配筋：弯起式或分离式。2、平台板一般按单向板计算，当板两边均与梁整体连接时，板的跨中弯矩可按计算，当板的一边与梁整体连接而另一边支承在墙上时，跨中弯矩按计算3、平台梁：按简支的倒L型梁计算，平台梁截面高度一般取h≥l0/12(l0为平台梁计算跨度)考虑平台梁对梯段板的约束返回板式楼梯斜板配筋方案第四十一页，共九十六页，2022年，8月28日三、现浇梁式楼梯的计算与构造适用范围：跨度及荷载较大时组成部分：踏步板、梯段斜梁、平台梁平台板1、踏步板：两端支承在梯段斜梁上的单向板，通常取一个踏步为计算单元，并将梯形截面按面积相等的原则简化为同宽度的矩形截面简支梁计算。构造要求：斜板厚度取30~40mm，每个踏步不宜少于28受力钢筋。布置在踏步下面的斜板中，并沿梯段布置间距不大于250mm的分布钢筋。2、梯段斜梁：按倒L形截面梁计算，踏步板下斜板为其受压翼缘，截面高度一般取h≥l0/20。内力计算原理同板式楼梯中梯段斜板.

返回(b)(c)

梁式楼梯(a)踏步板的计算简图；(b)楼梯斜梁的计算简图；(c)平台梁的计算简图3、平台梁与平台板梁式楼梯的平台梁、平台板的计算与板式楼梯基本相同，不同之处在于，梁式楼梯中的平台梁除承受平台坂传来的均布荷载和平台梁自重外，还承受梯段斜梁传来的集中荷载。第四十二页，共九十六页，2022年，8月28日

四、折线形楼梯的计算与构造返回折线形板式楼梯(a)折线形板式楼梯的荷载(b)折线形板式楼梯在弯折处的配筋第四十三页，共九十六页，2022年，8月28日雨棚

一、概述1、雨棚的类型：2、雨棚梁兼作过梁的悬挑板式雨棚的破坏形式：1）雨棚板在根部发生受弯断裂破坏；2）雨棚梁受弯、剪、扭发生破坏；3）雨棚发生整体倾覆破坏。二、雨棚的设计一）雨棚板的设计：悬臂板，按受弯构件设计，板厚取ln/12。当雨棚板挑出长度ln＝0.6～1m时，板根部厚度通常≥70mm；当挑出长度ln≥1.2m时，板根部厚度不小于80mm，端部厚度不小于50mm。板承受的荷载除永久荷载和均布活荷载外，还应考虑施工或检修荷载（沿板宽每隔1m考虑一个1KN的集中荷载，作用于板端）。二）雨棚梁的设计：1）构造尺寸：梁宽——同墙厚梁高——同普通梁，但需为砖的模数。2）荷载类型：雨棚板传来的荷载梁上的墙重及楼板传来的荷载3）荷载计算：雨棚板传来的荷载：恒荷载+MAX（均布活荷载、雪荷载）恒荷载+施工荷载或检修荷载（每隔1m考虑1KN）梁上的墙重及楼板传来的荷载：见下图：

返回雨篷计算简图第四十四页，共九十六页，2022年，8月28日4）内力计算：弯矩、剪力和扭矩注意：计算扭矩时应分别计算两种不同荷载组合下的扭矩并取大值。三）雨棚的整体倾覆验算：Mr≥Mov式中Mr——抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2Gr_——雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围（水平长度为l3）内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。

hw≥ln时，梁、板荷载不考虑，反之全考虑墙体荷载：hw＜ln/3时全部考虑hw≥ln/3时按高度为ln/3的均布墙体自重考虑楼板荷载：返回第四十五页，共九十六页，2022年，8月28日

1.雨蓬板上均布荷载在雨蓬梁上产生的单位长度上的扭矩tq为:

雨篷梁的扭矩图由在雨蓬梁支座处产生的最大扭矩Tmax为:l0—雨蓬梁的净跨度；l—雨蓬板的悬挑长度；b—雨蓬梁的截面宽度

2.在均布荷载g和施工、检修集中荷载Q作用下，梁上沿单位长度上的线扭矩为tq及雨蓬梁的最大扭矩Tmax为:3.比较两种结果，取其中最不利者作为最后的计算扭矩。

第四十六页，共九十六页，2022年，8月28日

4、雨棚的配筋：雨棚板的配筋按悬臂板计算，但必须配分布钢筋，受力钢筋必须伸入雨棚梁并与梁中钢筋连接。雨棚梁按弯剪扭构件设计配筋的，其箍筋必须按抗扭钢箍要求制作。具体配筋构造见右图：返回三）雨棚的整体倾覆验算：Mr≥MovMr——抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2Gr_——雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围（水平长度为l3）内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。第四十七页，共九十六页，2022年，8月28日

第三章单层工业厂房

主要内容：单层工业厂房的结构组成与受力特点，构件选型支撑的种类及作用，排架计算，独立基础设计。

大纲要求：重点掌握单层工业厂房的结构组成与受力特点，柱下独立基础的设计方法，一般了解排架结构计算简图及内力分析方法。单厂组成与特点单厂构件选型与支撑布置排架计算返回第四十八页，共九十六页，2022年，8月28日

单层工业厂房的结构组成与受力特点

一、结构组成1、横向承重结构形式：排架、刚架排架：柱与屋架或屋面梁铰接而与基础刚接刚架：柱与横梁刚接

重点：钢筋混凝土铰接排架结构2、屋盖结构：承重与维护1）有檩体系：小型屋面板、檩条和屋架（包括屋盖支撑）2）无檩体系：大型屋面板（包括天沟板）、屋面梁或屋架（包括屋盖支撑）3、吊车梁：承受并传递吊车荷载（竖向荷载——吊车自重及吊物重；水平荷载——吊车启动或制动时产生），联系纵向柱列。4、排架柱：最主要的受力构件，承受所有荷载并传递给柱基。5、联系梁、基础梁：承受维护结构荷载并联系纵向柱列。6、抗风柱：传递山墙风荷载给屋盖和基础。7、基础：承受排架及基础梁传来的荷载并扩散传给地基。返回第四十九页，共九十六页，2022年，8月28日返回第五十页，共九十六页，2022年，8月28日二、受力特点实际状况：厂房空间工作，即某一构件受力时，所有构件均产生内力。设计处理：将厂房结构沿纵、横两个主轴方向按横向平面排架和纵向平面排架分别计算。1、横向平面排架：受荷：见右图。特点：承担大部分主要荷载，跨度大，柱根数少，柱中内力大刚度差。2、纵向平面排架：受荷：见右图。特点：主要承担纵向水平荷载，刚度大，内力小，一般可不做计算。返回第五十一页，共九十六页，2022年，8月28日一）横向排架：横梁（屋面梁或屋架）、横向柱列、基础传力途径：二）纵向排架：纵向柱列、吊车梁、联系梁、基础等传力途径：作用：1、保证厂房结构的纵向稳定性和刚度；2、承受荷载

第五十二页，共九十六页，2022年，8月28日单层工业厂房的结构构件选型与支撑布置

一、标准结构构件选型1、屋面板与檩条：见教材。2、屋面梁与屋架：见教材，注意屋面梁与各类型屋架的适用范围。3、吊车梁：见教材。

二、柱的选型1、矩形柱：外型简单，施工方便，费材，自重大，仅用于一般小型厂房或上柱，截面高度不大于500mm。2、I形柱：自重较轻，受力较矩形柱合理，广泛用于各类中型厂房。3、双肢柱：进一步将I形柱腹板挖空形成，更省料，适用于重型厂房。

三、基础选型1、类型：杯形基础，壳体基础，条形基础，爆扩短桩基础，桩基础。2、影响柱基选择的因素：上部结构荷载的性质、大小，工程地质条件。3、杯形基础形式：阶形与锥形（见右图）。注意：基础需深埋时采用高杯基础。返回第五十三页，共九十六页，2022年，8月28日四、结构布置1、柱网布置：确定柱子纵向定位轴线之间的距离（跨度）和横向定位轴线之间的距离（柱距）。布置原则如下：1）符合生产工艺和正常使用的要求；2）建筑和结构经济合理；3）施工方法上具有先进性；4）符合厂房建筑统一化基本原则；5）适用生产发展和技术革新的要求。2、变形缝：伸缩缝、沉降缝、防震缝。3、支撑的布置：A、屋盖支撑1）屋架之间的垂直支撑和水平系杆；2）屋架之间的横向水平支撑；返回第五十四页，共九十六页，2022年，8月28日横向水平支撑是由交叉角钢和屋架上弦或下弦组成的水平架，布置在厂房端部及温度区段两端的第一或第二柱间。当屋盖结构的纵向水平面内的刚度不足，具有以下情况之一时，应设置上弦横向水平支撑：（a）跨度较大的无檩体系屋盖，当屋面板与屋架连接的焊接质量不能保证，且山墙抗风柱与屋架上弦连接时。若能保证大型屋面板与屋架或屋面梁有三点焊接且屋面板纵肋间的空隙用C15或C20细石混凝土灌实，则可认为无檩体系屋盖刚度相当大，无须设置上弦横向水平支撑。（b）屋面设置了天窗且天窗通到厂房端的第二柱间或通过伸缩缝时，应在第一或第二柱间的天窗范围内设置上弦横向水平支撑，并在天窗范围内沿纵向设置一至三道通长的受压系杆。（c）当采用钢筋混凝土拱形或梯形屋架的屋盖系统时，应在每一个伸缩缝区段端部的第一或第二柱间布置上弦横向水平支撑。当具有以下情况之一时，应设下弦横向水平支撑：（a）山墙抗风柱与屋架下弦连接，纵向水平力通过下弦传递时；（b）厂房内有较大的振动源，如设有硬钩桥式吊车，或5t及其以上的锻锤时；（c）有纵向运行的悬挂吊车（或电葫芦），且吊点设在屋架上弦时，可在悬挂吊车轨道尽头的柱间设置。

第五十五页，共九十六页，2022年，8月28日返回第五十六页，共九十六页，2022年，8月28日3）屋架之间的纵向水平支撑；4）天窗架支撑。B、柱间支撑：作用：

返回提高厂房纵向刚度和稳定性设置位置：伸缩缝区段的中央或临近中央的柱间第五十七页，共九十六页，2022年，8月28日·

纵向水平支撑一般是由交叉角钢、直腹杆和屋架下弦第一节间组成的纵向水平桁架。其作用是加强屋盖结构的横向水平刚度。·

当具有下列情况之一时，应设置纵向水平支撑：(a)当厂房内设有托架时，将纵向水平支撑布置在托架所在的柱间，并向两端各延伸一个柱间；(b)当厂房内设有软钩桥式吊车但厂房高度大，吊车吨位较重(如等高多跨厂房柱高大于15m，起重量大于50吨)；(c)当厂房内设有硬钩桥式吊车或5t及以上锻锤时；当吊车吨位大或厂房刚度有特殊要求时，可沿中间柱列适当增设纵向水平支撑。·当设置下弦纵向水平支撑时为保证厂房空间刚度，必须同时设置相应的下弦横向水平支撑，形成封闭的水平支撑系统。·垂直支撑一般由角钢杆件与屋架直腹杆或天窗架的立柱组成的垂直桁架，其形式为十字交叉形或W形。(a)当厂房跨度小于18m且无天窗时，一般可以不设垂直支撑和水平系杆；(b)当厂房跨度为18~30m，屋架间距为6m，采用大型屋面板时，应在每一伸缩缝区的端部第一或第二柱间设置一道垂直支撑；(c)跨度大于30m时，应在屋架跨度1/3左右的节点处设置两道垂直支撑，当屋架端部高度大于12m时，还应在屋架两端各布置一道垂直支撑；(d)当厂房伸缩缝区段大于90m时，还应在柱间支撑柱距内增设一道垂直支撑。

第五十八页，共九十六页，2022年，8月28日B、柱间支撑：作用：提高厂房纵向刚度和稳定性。设置位置：伸缩缝区段的中央或临近中央的柱间。柱间支撑有下列情况之一时设置：(a)厂房内设有重级工作制吊车，或中轻工作制吊车起重量在10t及以上时；(b)厂房跨度在18m及18m以上，或柱高在8m及8m以上时；(c)纵向柱的总数每排在7根以下时；(d)设有3t以上的悬挂吊车时；(e)露天吊车栈桥的柱列。第五十九页，共九十六页，2022年，8月28日

4、抗风柱的布置：

返回第六十页，共九十六页，2022年，8月28日5、圈梁、连系梁、过梁和基础梁的布置1）圈梁：设在墙内，与柱用钢筋连接，不承受墙体自重。作用：将墙体与厂房柱箍在一起，加强厂房的整体刚度。布置原则：详见教材。2）连系梁：连系纵向柱列，增强厂房纵向刚度，并将风荷载传给纵向柱列，并承受其上墙体重力。3）过梁：承受门窗洞口上部墙体的重力。注意：进行厂房结构布置时，应尽可能将圈梁、连系梁、过梁结合起来。4）基础梁：布置要求：详见教材。返回第六十一页，共九十六页，2022年，8月28日排架计算一、排架计算简图1、基本假定：1）排架柱上端铰接于屋架（或屋面梁），下端嵌固于基础顶面。2）横梁（屋架或屋面梁）为轴向变形可忽略不计的刚杆。2、排架受荷总图及计算单元：返回第六十二页，共九十六页，2022年，8月28日3、单跨排架计算简图：返回第六十三页，共九十六页，2022年，8月28日柱总高H＝柱顶标高－基础顶面标高；上柱总高H1＝柱顶标高－牛腿顶面标高；牛腿顶面标高＝吊车轨顶标高－吊车梁高度－轨道构造高度二、排架荷载计算1、恒载(1)屋盖恒载G1

屋盖恒载包括屋盖构造层（找平层、保温层、防水层等）、屋面板、天窗架、屋架或屋面梁、屋盖支撑以及与屋架连接的各种管道等的重力荷载。计算单元范围内屋盖的总重力荷载是通过屋架或屋面梁的端部以竖向集中力的形式传至柱顶，其作用点位于屋架上、下弦几何中心线汇交处（或屋面梁梁端垫板中心线处），一般在厂房纵向定位轴线内侧150mm处；(2)悬墙自重重力荷载G5(3)吊车梁和轨道及连接件重力荷载G3

吊车梁和轨道及连接件重力荷载可以从有关标准图集中直接查得，轨道及连接件重力荷载也可以按估算。G3的作用点一般距纵向定位轴线750mm，当为重级工作制需设走道板或Q≥50t时，可取为1000mm。

(4)柱自重重力荷载上柱自重重力荷载G2和下柱自重重力荷载G4分别作用于各自截面的几何中心线上，其中G2对下柱截面几何中心线有一偏心矩第六十四页，共九十六页，2022年，8月28日２.屋面活荷载Q1按屋面水平投影面积计算，取积灰荷载和max{屋面均布活载、雪载}3.风荷载

(1)作用在排架柱顶以下墙面上的水平风荷载近似按均布荷载计算，其风压高度变化系数可根据柱顶标高确定。柱顶以下墙面上的均布荷载可按下列公式计算：（2）作用在排架柱顶以上屋盖上的风荷载仍取为垂直于屋面的均布荷载，但仅考虑其水平分力对排架的作用，且以水平集中荷载的形式作用在排架柱顶，其风压高度变化系数有矩形天窗时，按天窗檐口标高计算；无矩形天窗时，按厂房檐口标高或柱顶标高计算。其计算公式为：排架结构内力分析时，应考虑左吹风和右吹风两种情况。第六十五页，共九十六页，2022年，8月28日4.吊车荷载（1）吊车竖向荷载Dmax、Dmin——支座最大、最小垂直反力标准值，利用影响线求得，如图示；吊车最大轮压Fpmax，最小轮压Fpmin，Fpmax和Fpmin同时出现，则说明：计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于2台；对多跨厂房的每个排架，不宜多于4台。当某跨近期及远期均肯定只设一台吊车时，方可按一台考虑。（2）横向水平荷载Tmax

取值如下：对于软钩吊车：当额定起重量不大于10t时，应取0.12；当额定起重量为16~50t时，应取0.10；当额定起重量不小于75t时，应取0.08；对硬钩吊车取0.2第六十六页，共九十六页，2022年，8月28日（3）吊车纵向水平荷载T0

吊车纵向水平荷载标准值，按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的采用，即

n—施加在一边轨道上所有刹车轮数之和，对于一般的四轮吊车，n=1说明：①Tmax方向可左可右；②无论单跨或多跨厂房最多考虑两台吊车同时刹车；③计算T0时，不论单跨或多跨最多考虑两台；④当厂房纵向水平有柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载T0由柱间支撑承受；当厂房无柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载由同一伸缩缝区段内的全部柱承受,并按纵向柱的侧移刚度大小分配。三、内力计算各荷载单独作用其上，分别算出其内力。对于单跨排架，单独作用其上的荷载有8种

第六十七页，共九十六页，2022年，8月28日四、排架柱的最不利内力组合一）控制截面3－3：上柱底面1－1；牛腿顶面2－2；下柱底面二）荷载组合：《规范》要求，取下列最不利组合：由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：说明：1、考虑多台吊车荷载组合时：竖向荷载，对单层单跨厂房按不多于两台考虑，对单层多跨厂房按不多于四台考虑；水平荷载，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多余两台。参与组合的吊车台数吊车工作制A1～A5（轻、中级）A6～A8（重级）20.90.9530.850.9040.80.852、由于多台吊车同时满载的情况可能性较小，所以当多台吊车参与组合时，其内力应乘以相应的荷载折减系数，如右表第六十八页，共九十六页，2022年，8月28日三）最不利内力组合1、＋Mmax及相应的N、V；2、－Mmax及相应的N、V；3、Nmax及相应的M、V；4、Nmin及相应的M、V。说明：1）1、2、4为避免大偏压破坏；1、2、3为避免小偏压破坏；2）对于3、4两种组合，当N为最大或最小时，可能的相应弯矩不只是一种（原因：水平荷载作用时，N＝0，但M不为0），注意选择组合项；3）对于双肢柱，其腹板配筋是由剪力控制，故还需考虑：＋Vmax及相应的M、N；－Vmax及相应的M、N注意：1）恒载是永存的，无论何种组合均必须参与；2）同一台吊车的Dmax、Dmin是同时作用的，不能只择其一；3）同一台吊车的Tmax同时作用于左右柱上，方向可左可右；4）同一台吊车的Dmax、Tmax不一定同时产生，有Dmax时不一定有Tmax，但有Tmax时则一定有Dmax（或Dmin）；5）左右风不可能同时产生，二者只择其一；6）在组合Nmax、Nmin时，应使相应的±M也尽可能大些，这样更为有利；7）在组合±Mmax时，有时虽然M不为最大，但其相应的N比±Mmax时的N大得多（小偏压）或小得多（大偏压），则也有可能更为不利；故上述六种组合，不一定包括了所有可能的不利组合。第六十九页，共九十六页，2022年，8月28日单层厂房排架柱设计

选择柱的形式→确定截面尺寸→荷载计算→内力计算→内力组合→配筋计算→牛腿设计→吊装验算一、截面设计：一）使用阶段计算：1、截面尺寸：上柱（矩形），下柱（矩形或工形）2、内力组合的取舍（M、N、V）3、配筋计算要点：矩形或工形等实腹柱（M、N）→偏压构件计算；双肢柱（M、N、V）二）施工阶段吊装验算要点(承载力、裂缝宽度验算)注意：1、自重×1.5动力系数；2、结构重要性降低一级，一般γ0＝0.9；3、混凝土强度取吊装时实际强度，一般>70％实际强度4、柱在吊装时的荷载短期效应下的最大裂缝宽度不大于0.15mm~0.2mm。第七十页，共九十六页，2022年，8月28日

二、柱的吊装验算：截面的简化、配筋图的简化1、吊装方式：平吊，翻转900起吊。当柱中钢筋能满足运输、吊装时的承载力和裂缝验算的要求时宜采用平吊，反之采用翻身吊。

返回第七十一页，共九十六页，2022年，8月28日当承载力裂缝宽度验算不满足要求时，应先采用调整或增设吊点以减小弯矩的方法或采取临时加固措施来解决。当采用这些方法或措施有困难时，可采用增大混凝土强度等级或增加纵筋数量的方法。三、牛腿设计一）牛腿的受力特征及破坏形态短牛腿：长牛腿：（按悬臂梁设计）a——竖向荷载合力作用点至牛腿根部柱边缘水平距离1、牛腿的受力特点：从光弹性试验知：①牛腿顶部上边缘附近存在着与上边缘平行的主拉应力；②牛腿斜边附近的主压力轨迹线大体与ab平行；③上柱根部与牛腿交界线附近存在着应力集中现象。2、破坏形态：①压弯破坏：纵筋配筋率偏小②斜压破坏：牛腿承载力计算的依据模式。③剪切破坏：牛腿与下柱的交接面上出现一系列短而细的斜裂缝

当承载力裂缝宽度验算不满足要求时，应先采用调整或增设吊点以减小弯矩的方法或采取临时加固措施来解决。当采用这些方法或措施有困难时，可采用增大混凝土强度等级或增加纵筋数量的方法。三、牛腿设计一）牛腿的受力特征及破坏形态短牛腿：长牛腿：（按悬臂梁设计）a——竖向荷载合力作用点至牛腿根部柱边缘水平距离1、牛腿的受力特点：从光弹性试验知：①牛腿顶部上边缘附近存在着与上边缘平行的主拉应力；②牛腿斜边附近的主压力轨迹线大体与ab平行；③上柱根部与牛腿交界线附近存在着应力集中现象。2、破坏形态：①压弯破坏：纵筋配筋率偏小②斜压破坏：牛腿承载力计算的依据模式。③剪切破坏：牛腿与下柱的交接面上出现一系列短而细的斜裂缝

第七十二页，共九十六页，2022年，8月28日二）牛腿截面尺寸的确定1、牛腿宽度同柱宽；2、牛腿外边缘高和底面倾斜角：牛腿外边缘高h1≥1/3h,200mm,一般取h1＝200～300mm；牛腿底面倾斜角α≤450，一般取α＝4503、牛腿总高h：由斜截面抗裂条件控制式中—分别为作用于牛腿顶部按荷载标准组合计算的竖向力和水平拉力值；—裂缝控制系数，对支承吊车梁的牛腿，取，其它牛腿，取；a—竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离，此时应考虑安装偏差20mm，当考虑20mm安装偏差后的竖向力作用线仍位于下柱截面以内时，取a=0；b—牛腿宽度；h0—牛腿与下柱交接处的竖向截面有效高度，取，当时，取；第七十三页，共九十六页，2022年，8月28日4、垫板局部承压验算A—局压面积若不满足时：①应采取加大受压面积；

②提高混凝土强度等级；③在牛腿表面设置钢筋网等。三）牛腿配筋计算与构造要求1、配筋计算:通过上述分析可将牛腿看作：纵筋为水平拉杆，混凝土压力带为压杆的三角形桁架，如图示：故：令:则有：注：a应考虑20mm的安装偏差，当a<0.3h0时，取a＝0.3h0第七十四页，共九十六页，2022年，8月28日2、构造要求：见图示1）纵筋：纵向受拉钢筋宜采用HRB335或HRB400级钢筋，根数不宜少于4根，直径不应小于12mm。

0.2%bh0或0.45bh0ft/fY

≤As≤0.6%bh02)弯筋：a/h0≥0.3时应设置弯筋以限制牛腿斜裂缝的开展弯起钢筋宜采用HRB335或HRB400级钢筋，并宜设置在牛腿上部l/6~l/2之间的范围内,其截面面积不宜小于牛腿纵向受拉钢筋截面积的1/2，其根数不宜小于2根，直径不宜小于12mm。3）箍筋：水平箍筋的直径应取8～12mm，间距120~150mm，且在上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2。

第七十五页，共九十六页，2022年，8月28日

四、柱下单独基础设计（只对轴心受压基础作要求1、基础底面尺寸的确定确定：假定基底压应力p均布

式中f——经深度和宽度修正后的地基承载力设计值以kN/m2计。

设γ为基础及其上填土的平均重度，H为基础的埋置深度，则G=AHγ，代入得：返回gHfNA-³fAGNp£+=第七十六页，共九十六页，2022年，8月28日

2、地基基础的破坏形式：3、基础高度的确定：满足构造要求和抗冲切承载能力的要求。设计处理：先根据构造要求和设计经验初步确定基础高度，然后进行抗冲切验算。1）对现浇柱下基础，为锚固柱中纵向受力钢筋，要求基础有效高度2）对预制柱下基础，为嵌固柱子，要求杯口有足够的深度H1；为抵抗吊装时柱对杯底底板的冲击，要求杯底有足够的厚度a1；为使预制柱与基础牢固结合，柱与杯底之间应留空50mm，故h≥H1+a1+50式中，H1，a1表11—6与11—7。H1

返回第七十七页，共九十六页，2022年，8月28日返回第七十八页，共九十六页，2022年，8月28日ps4、抗冲切验算荷载：向下的轴心压力N和向上的土壤净反力Pn

柱基的冲切破坏

验算公式：

式中各项含义及取值详见书P363~364页

Fl返回第七十九页，共九十六页，2022年，8月28日5、基础底板配筋计算在地基反力的作用下，柱下单独基础可视为双向挑出并固定于柱周边的悬臂板，其单向配筋可按柱边截面计算，当为阶梯形柱时，还应按变阶处截面计算。基础一般不需进行剪力配筋。计算各向弯矩时，可将基础底板划分为四块梯形，将此梯形面积上的地基净反力的合力Q乘以其作用点到柱边的距离e即得柱边截面弯矩。如沿长边a方向：式中0.9——根据经验确定的内力臂系数返回第八十页，共九十六页，2022年，8月28日6、基础的配筋构造要求返回第八十一页，共九十六页，2022年，8月28日第四章多层框架结构

主要内容：多层框架的结构布置，框架计算简图，内力分析方法，内力组合，配筋计算，框架抗震要求。

大纲要求：重点掌握框架的结构布置，计算简图的确定，构造要求；了解框架内力计算与内力组合。返回概述多层框架体系的结构布置框架杆件的截面尺寸和计算简图框架内力计算与内力组合框架梁柱截面配筋及构造要求第八十二页，共九十六页，2022年，8月28日第一讲概述一、高层建筑常用结构体系1、框架结构体系：2、剪力墙结构体系：3、框架—剪力墙结构体系：4、筒体结构体系：框架—筒体结构、筒中筒结构、束筒结构返回第八十三页，共九十六页，2022年，8月28日二、多层房屋的结构类型1、全框架结构：1）现浇整体式框架优点：整体性及抗震性好，建筑平面布置灵活；缺点：现场工程量大，模板耗费多，工期较长。2）装配式框架：预制构件后在现场焊接装配。