大桥现浇箱梁支架计算书

XXX大桥各项计算参数一、现浇箱梁支支架计算1.1箱梁简介介介XXX大桥起点点点桩号为K11+7559..300，止止点桩号号为KK2+88100.7000，全全长10511.400m。主主线桥采采用双双幅布置置，左左右幅分分离式式，桥型型结构构为C50现现浇预应应力混混凝土连连续梁梁。表1.1预应应应力箱梁结结构构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.491.92.50.250.220.51.51.2结构设计计计主线桥均采用分分分幅布置置，单单幅桥标标准段段采用13..49m的等等高斜腹腹板预预应力混混凝土土连续箱箱梁，梁梁体均采采用CC50砼，桥桥梁横坡坡均为为双向2%。主线桥第一～三三三联桥跨跨布置置为（4×330m＋4××30m＋33×300m），单单幅桥宽宽由118.999mm变化为277.999m；；主线第第四～～六联、第第八八、九联联桥跨跨布置为为（33×300m＋＋4×300mm＋3×300m）、4××30m、44×300m，单单幅桥宽宽为113.449mm。主梁上上部部结构采采用等等高度预预应力力钢筋混混凝土土箱梁，单单箱箱双室和和多室室截面。300m跨径箱梁梁梁高1.99m，箱梁跨跨中部分分顶板板厚0.255m，腹板厚厚0.5m，底底板厚0.222m，两侧侧悬臂均均为22.5m，悬悬臂根部部厚00.5m；支支点处顶顶板厚厚0.5m，腹腹板厚0.88m，底板厚厚0.477mm，悬臂根根部部折角处处设置置R＝0.55m的圆角，底底底板底面面折角角处设置R＝＝0.4mm的的圆角。图1.1桥桥桥梁上部结结构构图1.3地基处理理理因部分桥梁斜跨跨跨XXX，湖湖底地层层属第第四系湖湖塘相相沉积（Q1）层层，全部部为流流塑状淤淤泥含含有大量量的根根茎类有有机质质、腐殖殖质，承承载力标标准值值Fak==335kPPa，在在落地式式满堂堂支架搭搭设前前，先将将桥梁梁两端进进行围围堰，用用机械械设备对对湖底底进行清清淤，将将湖底淤淤泥全全部清除除。根根据XXX大大桥地勘勘报告告，湖底底淤泥泥下为⑤层粉质粘粘土土（地基基承载载力基本本允许许值fa0为为215kkPPa），可作作为支架架基础础的持力清淤完成后，采采采用粘土土对湖湖底分层层填筑筑碾压，分分层层厚度为300cm,采用用15t振动动压路机机碾压压，回填填完一一层后，进进行行压实度（环环环刀法）和和承承载力（轻轻型型动力触触探）试试验，要要求压压实度≥922%，承载力力≥200kkPa，验收收合格后后方可可进行上上层填填筑，粘粘土回回填至17..0m即可。最最后在回回填土土上方浇浇筑330cm厚CC30素混凝凝土作为为满堂堂支撑架架的基基础。1.4支架布置置置整联箱梁采用落落落地式碗碗扣满满堂支架架，因因本项目目箱梁梁大多为为单箱箱多室变变截面面，其下下部支支架系统统立杆杆纵横间间距统统一为60××60ccm，立立杆步距1..2m。立杆采用普通ΦΦΦ48×33..5mm（结结构计算算时钢钢管壁厚厚取33.0mmm）钢钢管作为为箱梁梁的支撑撑，钢钢管顶安置置可可调顶托托，顶顶托上面面铺设设横向建筑筑双双钢管Φ488×3..5mm（结构构计算时钢管壁厚厚取取3.0mm），然后后纵向布布置110cmm×110cm木方方（材质质统一一为杉木木），方方木间距200cm；木方方上面铺铺设11.5ccm厚厚竹胶板板；立立杆底部部铺设设[20bb型型槽钢。其搭设形式如下下下：图1.2碗碗碗扣支架布布置置示意图图1.5支架系统统统的材料料参数数1、支架钢管：：按按设计要求求求，施工时时采采用满堂堂式碗碗扣支架架，采采用规格格为φφ48×33..5mm碗扣扣式钢管管。2、箱梁底模：：：箱梁底模模采采用高强强度竹竹胶板，木木方方上面铺铺设高高强度竹竹胶板板,厚均为11.5ccm。3、模板楞木：：：主楞为ΦΦ448×33.55mm双钢钢管管，次楞为为110×110ccm木方（杉杉木）。4、支架基础：：：C30混凝凝土30cmm，[20bb型槽钢。1.6荷载计算算算1、箱梁砼自重重重该箱梁钢筋混凝凝凝土容重重按γγ=25..55kN//m³³计算，本本项项目中支支架纵纵横间距距统一一为60×660cm，取取截面最最不利利处进行行计算算，横梁梁处梁梁高1.9mm。Q1＝25.55×11.9＝448.445kkN/mm22、模板、支架架架等自重根据JGJ13300-201111，主梁、次次次梁及支支撑模模板自重重取00.855kNN/m2；根据JGJ13300-201111，h×la×lb＝1.2××0.6××0.6mm时时，支模模架立立杆每m结构构自重为0..13884kkN/m，支支架最大大高度度为13.55m。Q2＝0.855＋00.13384××13.55//(0..6××0.66)＝＝6.044kkN/mm23、施工荷载（1）施工人员员及及设备荷载载载标准值值（QQ3）按均布布活活荷载取1..0kNN/mm2；（2）浇筑和振振捣捣混凝土时时时产生的的荷载载标准值值（QQ4）可采用用11.0kkN//m2。4、风荷载作用于模板支撑撑撑架上的的水平平风荷载载标准准值，应应按下下式计算算：ωK=0.7××μμz×μS×ω0式中：ωk-----风荷载标标准值（kkNN/m2）；ω0---基本本风风压（kNN/m2），根据据《建建筑结构构荷载载规范》（GGB500009-20112），按550年一遇的的风压采用取取0.35kkN/m2；μz---风压压高高度变化系系系数，按现现行行国家标标准《建建筑结构构荷载载规范》（GGB500009-20112）规定采采用1.000；μS---风荷荷载载体型系数数数，按现现行国国家标准准《建建筑结构构荷载载规范》（GGB500009-20112）规定的的竖直面取00.8。故Q5=ωK=0.7×××1.000×0.88××0.335==0.11966kN//m225、荷载计算（1）不组合风风荷荷载时Q=1.2×（Q1+Q2）+1.44×（Q3+Q4）＝68.1188kNN//m2（2）组合风荷荷载载时Q=1.2×（Q1+Q2）+0.99×1.4×（Q3+Q4+Q5）＝68.1155kNN//m21.7结构设计计计计算（不不组组合风荷荷载）根据规范JGJJJ1666-22008，支支架系统统中受受压杆件件长细细比不得得大于于230，其其他各参数数见见下表。表1.2钢材的的的强度设计计值值和弹性模模量量﹙N/mmm2﹚Q235A钢材材材抗拉、抗抗压压和抗弯弯强度度设计值值f205弹性模量E2.05×10005表1.3受弯弯弯杆件的允允许许变形（挠挠度度）值构件类别允许变形（挠度度度）值V脚手板、纵向、横横向水平杆杆l/150，≤≤≤10mmm悬挑受弯杆件l/4001、立杆验算本项目目目立杆为为Φ448×33.55mm（计算算取现场场实测测最小壁壁厚33.0mm）碗碗扣钢管管，有有关设计计参数数如下：：表1.3钢管管管截面特性性外径D（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（cm）483.04.2410.784.491.59根据规范JGJJJ1666-22008，当当外侧四四周及及中间设设置了了纵、横横向剪剪刀撑是是，立立杆的计计算长长度按l0=h+22aa计算，h为为立杆步步距，aa为立杆伸伸出出顶层水水平杆杆长度。故l0=h+22a==1.22+2×00..3m=1..8m长细比λ=l000/i=11133.2<<[[λ]=2330经查规范JGJJJ1666-220088附录录E中Q2335A级钢管轴心受压压构构件的稳稳定系系数表，得ψ=0..496则：（1）强度验算算横梁处处处立杆受受轴力力最大，其其立立杆间距距为：：60cmm××60cmmN=68.18888×0.66×0..6==24.5555kNσ=N/(ψAAA)=2244.555×1103/（0.4996×424）=116..7N/mm2<[σ]=2205NN/mm2满足要求（2）挠度验算算N=24.5555kNυ=NL/EAAA=24..555×13.55×1106/（2.005×105×424）=3.8mmm<110mmm满足要求（3）立杆稳定定性性立杆的稳定性应应应符合下下列公公式要求求：不组合风荷载时时时：N/(ψψA)≤ff组合风荷载时：：：N/(ψAA)+MMw/W≤fMw＝0.855×11.4ωωklah2/10式中：ωk------风荷载载标准值值为00.1996kkN/mm2；h-----纵纵纵横水平平拉杆杆的计算算步距距为1.2mm；la----立立柱柱迎风面的的的间距为0..6m；Mw--立杆由由风荷载载设计计值产生生的弯弯矩；f-------钢管的抗抗压压强度值值为2205kNN/m2。计算不组合风荷荷荷载时：：N/(ψA)＝＝＝24.55××1103/(0..4496×42244)＝1166.7kNN//mm2<[σ]==2055kkN/mmm22满足要求组合风荷载时：：：Mw＝0.855×11.4××0.11966×0..6××1.222/10==00.022kNN.mMw/W＝0..02/555.08××110-6＝3.994kkN//mm2N/(ψA)+++Mw/W=224..55×11003/(0..4496×42244)+33.994=11200.6kNN//mm2<[σ]==2055kkN/mmm22满足要求2、底模验算底模采用δ＝1115mm厚的优质质竹胶板板（抗抗弯强度度设计计值fjm=155NN/mmm2，弹性模量量EE=9××1003N/mmm2），直接接搁搁置在1000×100mmm横向方木木上，方方木中中到中间间距为为20cm。（1）强度计算算简支梁在均布荷荷荷载作用用下的的受力简简图及及弯矩图图如下下：受力模型图弯矩图中支点横梁处（纵纵向方木间距距200mmm），受力模模式按照简支支梁在均布荷荷载作用下的的受力，取11m单位宽度度进行计算，Mmax＝1///8qll2＝0.12255×68.11888×1×0.2×0.2＝0..34kN·mW＝bh2/66＝＝10000×1152/6＝3750000mm3fmax＝Mmmmax//WW＝0.344×106/3755000＝9.077NN/mmm2＜[fjm]==15NN/mmm2由验算可知横梁梁梁处底模模强度度满足要要求（2）挠度计算算根据《公路桥涵涵涵施工技技术规规范》（JTTG/TFF50－20011）规定定在在刚度计计算中中不计入入施工工人员及及设备备荷载以以及浇浇筑混凝凝土时时对水平平模板板产生的的荷载载，结构构表面面外露的的模板板其挠度度不得得超过模模板构构件跨度度的11/4000，横横梁处（横横向向方木间间距2200mm），最最大挠度度计算算公式如如下：：υ=5qL4///（384EEII）=5×68.11888×0.6×2004/（384×99××103×100000×1553/12))=0.336mmmm<200/44000=00.55mm满足要求（按简简简支梁计算算）3、次楞方木验验验算次楞方木平卧放放放置于主楞楞方方木上，次楞规格为为1100mmm××1000mmm（抗弯强度度设计值fmm为17N//mm2，顺纹抗抗剪剪设计值fvv为1.7NN/mmm2），方木木跨跨径（立立杆纵纵距）在在横梁梁处（横横向方方木间距距2000mm）跨跨度均为6000mmm，按按三跨连连续梁梁计算其其受力力。考虑现场实际施施施工时方方木的的尺寸差差异，方方木的力力学性性能乘0.99的折减系系数数取值，则则：：[fm]＝177×0.9＝＝115.3NN/mmm2E=9×10333×0.99==8.11×1103N/mmm2[fv]=1..7××0.9===1.533N/mmm2（1）强度计算算（横横向方木间间间距200mm）三跨连续梁梁在在在均布荷荷载作作用下的的受力力简图及及弯矩矩图如下下：受力模型图弯矩图Mmax＝qlll2/10＝0..2×70.1133×0.662/10＝00.5kN·mσmax＝Mmmmax//W＝0.5×10000/（110×11022/6）＝33N/mm2＜[fm]=115..3N/mm2满足要求木材在其顺纹方方方向抗剪剪强度度较差，在在横横力弯曲曲时可可能因中中性层层上剪应应力过过大而使使方木木沿中性性层发发生剪切切破坏坏，需按按顺纹纹方向的的许用用剪力对对方木木进行强强度校校核。均均布荷荷载作用用下简简支梁受受力图图及剪力力图如如下：受力模型图剪力图方木顺纹方向所所所受最大大剪力力为：Vmax＝qlll/2=00..2×68.11888×0..66/2==4..09kNN方木顺纹方向承承承受的最最大剪剪应力为:τmax=1...5Vmaaxx/A=11..5×4..009×10000/(100×100)=00..61N/mm2＜[fv]=1..533N/mm2满足要求（2）挠度计算算（按按三跨连连续梁计计算）υ=0.6777qqL4/（100EII）=0.677×××0.2×68.11888×600004/(1000×8..1×11033×100×1003/12))=0.18mmmm<L/44000=11.55mm满足要求4、主楞双钢管管管验算每个可调托座上上上放置横向向普普通Φ48××3.55mmm双钢管，由由于于主楞上的的纵纵向方木间间距距为20cmm，所以次楞楞传递递给横向主主楞楞的荷载，近似按均均布布荷载计计算，纵纵向双钢钢管下下立杆间间距为为60cm，钢钢管计算算壁厚厚按现场场实测测最不利利取值值3.0mm。钢管的的截面模模量WW为4.499×103mm，抗压压强度设设计值值为2055N/mm2。（1）强度计算算受力模式采用均均均布荷载载作用用下三跨跨连续续梁计算算q=68.18888×0..66=40..991kN//mmMmax＝qlll2/10＝440.911×00.62/10＝11.4733kN·mσmax＝Mmmmax//WW＝1.4773×1006/（2×4..49×11003）＝164N/mm2＜[σ]=2005N/mm2满足要求2．挠度计算（按按按三跨连连续梁梁计算）υ=0.67777qL4/1000EEI=0.677×××68.11888×0.6×6004/(2××1100××2..05×105×12.119××104)=0..77mm<L/40000=1.55mmm满足要求二、水泥土搅拌拌拌桩承载载力设设计2.1建筑条件件件箱梁部分支架采采采用门洞洞式支支架，门门洞式式钢管立立柱采采用直径Φ630mmmm，壁厚122mmm的无缝缝钢钢管。立立柱下下为2.0mm×1..5m（宽宽×高）的C330钢筋混凝凝土条形形基础础。条基基下为为软土层层，采采用深层层水泥泥土搅拌拌桩处处理，要要求处处理后的的复合合地基承承载力力特征值faak=16600kPa。2.2地层分布布布根据野外钻探，结结合原位测试试及室内试验验成果，拟建建XXX大桥桥地段分布的的地层主要有有：人工填积积（）层、第第四系湖塘相相沉积（）层、第四系系全新统冲积积（）层、第第四系上更新新统冲积（）层层、第四系中中更新统冲、洪洪积（）层、第第四系残、坡坡积（）层及及下伏志留系系坟头组（）地层组成。现现将拟建桥梁梁沿线内分布布的地层从上上至下简述如如下：1、人工填积层层层（）层素填土（地层代代代号：①3）：黄褐褐色色，主要要由黏黏性土组组成，夹夹少量碎碎石，密密实度不不均匀匀，呈湿湿、稍稍密~中密状状态。该该层土土在XXX南南北两岸岸道路路及田埂处处分布布。2、第四系全新新新统湖积（）层淤泥（地层代号号号③）：黑灰色色，含含有大量量腐烂烂植物，有有腥腥臭味，呈呈饱饱和、流流塑状状态。该该层土土主要分分布于于XXX，对对应里程程为KK1+77900.0~~K22+3332..0。3、第四系全新新新统冲积（）层粉质黏土（地层层层代号：⑤）：灰褐褐~~黄褐色，局部含含少少量有机机质。切面面稍光滑，无无摇震反应应、干强度度中等、韧韧性中等，呈饱饱和、可塑塑状态。该层土分布布于XXX及其北岸岸部分地段段，对应里里程为K1+7760.00~K2++690..0。4、第四系上更更更新统冲积积（）层粉质黏土（地层层层代号：：⑩）：褐黄黄色色~黄褐色，含含含铁锰质质氧化化物结核核及灰灰白色高高岭土土团块，无无摇摇振反应应，切切面光滑滑，干干强度及及韧性性高，呈呈饱和和、硬塑塑状态态。该层土分布布于于XXX南北北两岸，对对应应里程分分别为为K1+77990.00~KK1+88200.0、K22+2440..0~KK2++8100.00。5、第四系中更更更新统冲积积、洪洪积（）层层黏土（地层代号号号：⑿）：棕红红~~砖红色，含含含铁锰质质氧化化物结核核及少少量灰白白色高高岭土团团块，切切面光滑滑，干干强度高高、韧韧性高，呈呈饱饱和、硬硬塑状状态。该层土主要分布布于于XXX北侧侧高地，对对应应里程为K22+6660..0~KK2++8100.00。6、第四系残积积积层（）层层粉质黏土（地层层层代号：⒀）：褐黄色色，含含少量灰灰白色色高岭土土条纹纹，夹有有少量量风化岩岩屑，岩屑屑粒径一般般0.3~~3.0ccm，含量约20%左右，呈呈饱和、硬硬塑状态。该层土在桥桥梁沿线均均有分布。7、志留系坟头头组组（）岩层层强风化粉砂质泥泥泥岩（地地层代代号：⒂1）：浅黄色色，主主要矿物物成分分为水云云母、石石英、粘粘土矿矿物及铁铁质，泥泥质结构构，定定向构造造，岩岩芯呈土土状；；该岩层层在局局部地段段相变变为泥质质粉砂砂岩。该该层在在桥梁沿沿线均均有分布布。中风化粉砂质泥泥泥岩（地地层代代号：⒂2）：褐灰色色，主主要矿物物成分分为水云云母、石英英、粘土矿矿物及铁质质，泥质结结构，定向向构造，岩岩芯呈块状状、短柱状状，锤击声声哑；该岩岩层在局部部地段相变变为泥质粉粉砂岩。该该层在桥梁梁沿线均有有分布。微风化粉砂质泥泥泥岩（地地层代代号：⒂3）：青灰灰色色，主要要矿物物成分为为水云云母、石石英、粘粘土矿物物及铁铁质，泥泥质结结构，定定向构构造，岩岩芯呈呈柱状、长长柱柱状，锤锤击声声较催；；该岩岩层在局局部地地段相变变为泥泥质粉砂砂岩。该该层在桥桥梁沿沿线均有有分布布。各层层厚、层顶顶顶埋深、层层顶顶标高等等详见见下表2.11。时代成因地层编号岩土名称状态层厚层顶埋深(m)层顶标高(m)maxminμ①3素填土稍密~中密3.700.401.600.0016.45~2227.667③淤泥流塑2.500.401.130.00~3...6017.54~2220.667⑤粉质黏土可塑4.501.003.230.00~2...4017.41~2220.611⑩粉质黏土硬塑8.901.204.510.40~8...3011.81~2227.667⑿黏土硬塑5.402.104.033.10~6...4016.66~2223.177⒀粉质黏土硬塑3.400.801.625.50~1111.608.31~1777.777⒂1粉砂质泥岩强风化3.200.801.917.80~1333.106.54~1555.977⒂2粉砂质泥岩中风化7.001.102.749.00~1555.404.14~1444.177⒂3粉砂质泥岩微风化12.20~1119.4401.74~8...872.3地基岩土土土物理力力学性性能综合分析本次勘勘勘察成果果，现现将桥梁梁沿线线范围内内各岩岩土的工工程性性能分析析如下下：1、人工填积层层层（）层素填土（地层代代代号：①3）：其标标准准贯入试试验标标准值=99..3.，该填填土呈稍稍密~~中密状态态，根根据《公公路工工程地质质勘察察规范》（JJTGC220-20111）附录JJ，该层为ⅠⅠ级松土。属人人工土类，力力学性质不稳稳定。2、第四系全新新统统湖积（）层层淤泥（地层代号号号：③）：其含含水水量平均均值==88..5%%，天然重度度平均值值=115.33kNN/m3，天然孔隙隙比比平均值值=22.5882，塑性指数数平均值==32.55，液性指数数平均值==1.335，压缩系数数平均值==2.644，属高压缩缩性土，为为Ⅰ级松土。该该层属软土土，埋藏浅浅，厚薄，分分布较广泛泛，工程性性质差。3、第四系全新新统统冲积（）层层粉质黏土（地层层层代号：：⑤）：其=2266.4%，==19..2kkN/mm3，=0.7722，=13..6，=0..52，=0.228，该层力学学性能中等等。属中压压缩性土，为Ⅰ级松土。4、第四系上更更新新统冲积（）层粉质黏土（地层层层代号：：⑩）：其=2222.3%，==19..9kkN/mm3，=0.6667，=14..0，=0..17，=0.114，力学学性能较好好。属中等等偏低压缩缩性土，为为Ⅱ级普通土。5、第四系中更更更新统冲洪洪积积（）层黏土（地层代号号号：⑿）：其=22..22%，=200.1kkN//m3，=00.6662，=18..8，=0..04，=0.113，力学性能能较好。属属低压缩性性土，为ⅡⅡ级普通土土。6、第四系残积积层层（）层粉质黏土（地层层层代号⒀）：其=221.4%，=20.33kNN/m3，=0.60099，=11.88，=0..144，=0.166，该层力学学性性能较好好。属属中等偏偏低压压缩性土土，