m跨拱桥拱肋吊装施工方案

PAGE2PAGE2PAGE第一章拱肋吊装方案概述1.1工程概况1.1.1桥位及结构形式（某地）某大桥工程项目分为主桥和引道工程两部分，其主桥处于某风景区，桥址位于某河某地入口处，设计为中承式钢管砼双肋拱桥，主跨净跨为460m，位居同类型桥梁世界第一，全桥跨径组合为6×12m（引桥）+492m（主跨）+3×12m（引桥）。引桥为预应力砼连续梁（南岸异形梁为钢筋砼简支梁）；桥面为预应力砼π形连续梁；全桥吊杆和立柱间距为12.0m，吊杆、立柱及引桥墩盖梁均设计为预应力砼横梁，桥面与拱肋交汇处横梁为组合截面梁，设计总体布置如下：图1.1某大桥设计总体布置图1.1.2工程规模及建设工期某大桥由主桥和两岸引桥构成，其主桥为一跨净跨460m钢管砼双肋拱桥；南岸引桥6×12m预应力砼连续梁，北岸为3×12m预应力砼连续梁，全桥共计50个小孔，总长612.2m；桥面净宽15m+2×1.5m（人行道）+2×0.5m（栏杆），全桥工程量为：基础挖石方：22787m3；结构砼：38669m3；结构钢筋：1598T；预应钢材：500T；钢管钢板6800T。建设工期29个月，200*年*月完工。1.1.3桥位处地质、水文、航运、气象状况1.1.3.1工程地质状况大桥桥位处，地貌上处于构造剥蚀侵蚀低山地貌单元内，因某河河谷深切，地形上构成不对称的“V”字型峡谷，谷坡南缓北陡，桥址区南岸斜坡总体坡向1500，坡度300-450间，局部稍陡。北岸地形坡度较陡，拆线斜坡，上陡下缓。紧邻岸边陡崖，坡度800-850。桥位区构造上位于**山弧形构造，**褶带及**隆起褶带的交汇部，次段构造受横石溪箱形背斜控制，位于其北西翼，岩性南岸为T1j2龙岩及白云质灰岩地层，北岸为Tj3灰岩地层。因某河的切割，桥位处岸坡岩体应力释放，产生卸载回弹，常使层面及构造裂隙，产生宽张，使部分地表块体产生松动，桥位区地层简单，第四系不发育，基岩裸露，完整岩体地基容许承载均大于2.0Mpa。1.1.3.2气象资料桥址区段属亚热带温湿季风气候，具有春早、夏热、冬暖、多雾，无霜期长，雨量充沛的气候特点，年平均气温18.4℃，极端最低温度-6.9℃。常年最多风向为东北风，风速六级，风速17m/s的大风，八月份较多，某县历年各月大风，暴雨出现的次数及频率如下表：表1.1某地历年各月大风出现次数及频率表月份123456789101112次数0113469183210频率%0.02.12.16.38.312.518.837.56.34.22.10.0表1.2某县历年各月暴雨出现次数及频率表月份123456789101112次数0002916242317310频率%0.00.00.02.09.017.025.024.017.03.01.00.0根据“全国基本风压分布图”本区域基本风压400Pa，设计基准风速为26.3m/s1.1.3.3水文航运资料该桥处于**库区内，因此受**大坝的影响，建坝前与建坝储水后，桥位河段的水文条件有极大的改变。(1)建坝前水文资料：根据**水文站资料，推算桥位的频率流量水位为据如下表：表1.3桥位处水位流量流建资料项目频率流量Q(m3/s))水位H(黄海系统统)流速VCP(m/ss)1//30035600118.63.541//10031050118.03.35(2)建坝后水文、航道资料：某县某大桥河段现为Ⅱ级航道，通行轮船见下表：表1.4现行代表船队、客船表序号船队组成（推轮轮+驳船）船队尺度（长××宽×高）m备注11942KW++3×10000t175×34××2.821942KW++2×10000t（货驳）121×32××2.8长航上行船3589KW+33×30000t90×24×11.3地方下行船队4客轮177×15.44×2.65客轮284.5×144.0×2.4江汉576客轮387.5×166.0×2.7某河明珠号**工程正常蓄水后，河段将提高为I-（2）级航道，双向航道宽度为232.1m，通航净高18.0m；最高通航水位175.10m（吴淞）通行的轮船如下表：表1.5**工程建成后汉渝间代表船队、客船序号船队组成（推轮+驳船船）船队尺度（长×宽×高高）m11+6×5000t126×32..4×2.221+9×10000t246×32..4×2.831+9×15000t248.5×332.4××3.041+6×15000t196×32..6×3.151+4×30000t196×32..6×3.361+4×30000t（油轮）219×31..2×3.37客轮84×17.22×2.61.1.4设计采用的技术标准1）桥面净宽：净-15.0m+2×1.5m（人行道）+2×0.5m（栏杆）2）设计荷载：汽车-超20，挂车-120，人群荷载3.5KN/m23）设计洪水频率：1/3004）设计水位：175.10m（**工程规划水位）5）通航净空：300×18m6）地震烈度：Ⅵ度，按Ⅶ度设防7）设计风速：26.3m/s（频率1%，10分钟平均最大风速（10m高度处））1.1.5钢管拱肋构造拱肋为钢管砼组成的桁架结构，主跨拱肋拱顶截面高7.0m；拱脚截面高为14.0m，肋宽为4.14m，拱轴系数1.55，净矢跨比为1/3.8。主拱圈截面由两肋构成，每肋由四根钢管构成组合矩形截面柱：上、下各两根Ф1220×22（25）mm，内灌60#砼的钢管砼弦杆，弦杆通过横联钢管Ф711×16mm和竖向钢管Ф610×12mm连接而构成钢管砼桁架，吊杆处竖向两根腹杆间设交叉撑，加强拱肋横向连接。拱肋中距为19.70m，两肋间桥面以上放置“K”形横撑，桥面以下的拱脚段设置“米”形撑，每道横撑均为空钢管桁架。拱肋与桥面交接处，设置一道肋间横撑。全桥共设横撑20道。拱圈接头构造分为主弦管接头构造和拱顶合拢构造。主弦管接头构造设计为先栓接后焊接的构造形式；拱顶合拢构造设计为先瞬时合拢，再焊接主管的构造形式。图1.2拱肋横断面图1.2拱肋吊装方案1.2.1拱肋钢管桁架节段的划分拱肋钢管桁架顺桥向半跨分为11个节段，全桥共计22个节段，横桥向分为上、下游两肋，肋间由“K”形或“米”形撑相连，全桥共计20道，吊装时为单肋单节段吊安，因此拱肋共计64个吊装节段，最大节段吊装重量为118T（其中肋间横撑最大吊装重量约40T）。1.2.2拱肋吊装方案1.2.2.1方案总述拱肋节段安装采用斜拉扣挂式无支架缆索吊装方案。拱肋节段安装采用两岸对称悬拼，每半跨拱肋11个节段（22个吊段）、6个正式扣段，第一扣段含三个节段、第二、三、四扣段含两个节段，其余每一节段为一个扣段，含两个及以上扣段中，第一、第二节段采用临时扣索扣住，待第三节段就位后张拉正式扣索，同时拆去临时扣索（临时扣索采用钢丝绳或钢绞线）。节段为单肋安装，待上下游同一节段吊装就位后，安装节段间连接横撑，即完成一个双肋节段。由于上下游主拱肋相距较远，所以只能分别利用上下游两套吊装系统进行安装。吊装时，每根主拱肋节段由四组吊点抬吊；肋间横撑由于重量轻且位置居中，由内侧两组吊点抬吊。拱肋节段经工厂制作拱段经车间制作试拼装合格后出厂，经船运至桥位处江面下靠岸边（位于陆上节段）或待安装节段（江面上节段）正下方江面上停靠，起吊、纵移、落位，南北岸分别同时自拱座1#拱肋节段开始，向对岸拼装至11#拱肋节段。待整体调整好轴线及各控制点高程后，在两个11#拱段间加入嵌填段，实施合拢。空钢管拱肋合拢，各节段接头焊接完成并形成无铰拱后，逐级对称放松各道扣索，完成全部拱段吊装。1.2.2.2拱肋吊装施工工艺流程拱肋吊装系统拱肋吊装系统由缆索起吊安装系统、扣索系统和稳定措施系统组成。缆索起吊安装系统承重主索主跨576米，后锚端跨径为166.995m（某地岸）及170.547m（建始岸）与水平线夹角为19.20。全桥共设两套主索吊装系统（对应上、下游拱肋各一套），每套由2组4￠56mm满充式钢丝绳组成，钢丝绳抗拉强度为1960Mpa，重载垂度L/12.5，空载垂度L/15.96。起吊系统每组主索上布置2组吊点，每套主索（2组4￠56mm钢绳）共布置4组吊点，每组吊点采用￠22mm的不扭转提升钢丝绳（抗拉强度为1870Mpa）走8线。每一拱肋节段用每套主索上的4组吊点抬吊，每组吊点用1台80KN摩擦式卷扬机作为动力机械。横撑节段用上、下游内侧的2组主索上的其中两组吊点进行抬吊。牵引系统每组主索上的两组吊点分别在建始岸、某地岸各用1台100kN摩擦式卷扬机作为牵引动力机械。每组牵引索用2Φ28mm钢丝绳（抗拉强度为1550Mpa）。吊装锚碇采用桩式地锚,并加设岩锚作为安全储备（根据2002年6月26日在（某地）召开的本桥方案评审会的专家意见）。每个锚碇锚体30号砼：某地岸1098.2m3，建始岸947.5m3；15号片石砼：某地岸245.8m3，建始岸245.8m3。全桥共2个锚碇。岩锚每岸共设32束,每束采用9φ15.24mm的强度为1860Mpa的无粘结钢绞线组成,每束置于岩石层中20m,并灌浆锚固(另详其施工实施细则，另册，未附，下同).吊装索塔吊装索塔立于扣塔塔顶，吊塔与扣塔的连接形式为铰接。吊塔采用M型万能杆件组拼成双柱门式索塔，塔高31.222米，每柱截面2m×4m，每肢为4N1，中部设一道横梁，吊塔顺桥向宽为4米，顺河向宽30米（塔顶）。扣索系统扣索系统由锚固点、扣塔、索鞍、扣索和张拉端五大部份组成。扣索由拱肋端的锚固点，经过扣塔上的索鞍至张拉端进行张拉、调整。每组扣索采用上、下游对称同步张拉和调整索力的张拉方案。锚固点锚固点由反力梁、扣点、转向块、P型挤压锚组成。设计文件中已作专门设计。扣塔扣塔位于两岸主拱座以外，塔高分别为94.5米（某地岸）和119.5米（建始岸），塔距为576米，采用8Φ610×10mm钢管砼立柱并用钢管连接，组成门式格构柱。塔脚固结。设计文件中已作专门的设计。由于吊塔支承于扣塔上，因此对扣塔作专门验算。索鞍索鞍由辊轴、滑轮、纵向钢板、横向隔板等组成，扣塔上部安置三层扣索索鞍，索鞍与扣塔采用钢板与钢板螺栓连接。设计文件中已作专题设计。扣索扣索由多束Φ15.24低松驰高强度钢铰线组成，扣索防护采用涂一层沥青后缠一层玻璃丝布。设计文件中已作专题设计。张拉端张拉端由扣索锚碇、工作锚具及张拉机具组成。扣索锚碇采用桩式地锚,并加设岩锚作为安全储备（根据2002年6月26日在（某地）召开的本桥方案评审会的专家意见）。每个锚碇锚体C30砼：某地岸2050.9m3，建始岸2266.3m3；C15片石砼：某地岸248.7m3，建始岸248.7m3。全桥共2个锚碇。岩锚每岸共设48束岩锚,每束由9φ15.24mm的强度为1860Mpa的无粘结钢绞线组成,每束置于岩石层中20m,并灌浆锚固(另详其施工实施细则)。3）稳定措施吊装索塔吊装索塔立于扣塔之上，与扣塔间的连接形式为铰接。在吊塔拼装过程中先固定，在稳定措施布置完成后解除固定，恢复铰接。吊塔横向稳定性通过布置横向抗风索来实现，吊塔上下游两侧各布置两组（每组2Φ28mm）钢丝绳作抗风索。吊塔纵向稳定由于受地势的限制，河心一侧无法设置稳定拉索，因而采用压塔索作为稳定措施，整套吊装系统在吊塔的上、下游各自对称布置2根Φ47.5mm钢绳作压塔索。扣塔扣塔由于风荷载、吊塔以及扣索的作用产生不平衡力，吊装施工前期向岸倾斜，后期朝河心倾斜。向岸侧产生的最大不平衡水平力为1432.2KN,向河心侧产生的最大不平衡水平力为931.6KN，因此在扣塔两侧加设扣塔平衡索作为稳定措施(另详其施工实施细则)。拱肋安装过程中的横向稳定某大桥拱肋节段为单肋安装，待同一岸上、下游同一节段安装就绪后，紧接着安装节段间连接横撑，即完成一个双肋节段单元。一个双肋节段单元形成，结构本身的横向稳定是安全的。对于尚未形成双肋节段单元前的一个单肋节段，布置抗风索辅助横向稳定(另详其施工实施细则)。1.2.2.4吊装程序吊装第一段,挂1#临时扣(缆)索（吊装顺序：先某地岸上游肋，再下游肋，后建始岸上游肋，再下游肋）→②吊装第二段，挂2#临时扣(缆)索,安装横撑（吊装顺序：先某地岸上游肋，再下游肋，接着安装肋间横撑；后建始岸上游肋，再下游肋，接着安装肋间横撑。下同）→③吊装第三段，挂1#正式扣索，调整拱肋高程、轴线并安装横撑→④吊装第四段,挂3#临时扣索并安装横撑→⑤吊装第五段，挂2#正式扣索并安装横撑→⑥调1#扣索索力，调整拱肋高程、轴线→⑦吊装第六段,挂4#临时扣索并安装横撑→⑧吊装第七段，挂3#正式扣索并安装横撑→⑨调1#、2#扣索索力，调整拱肋高程、轴线→⑩吊装第八段,挂5#临时扣索并安装横撑→（11）吊装第九段并安装横撑，挂4#正式扣索→（12）调1#、2#、3#索索力，调整拱肋高程、轴线→（13）吊装第十段，挂5#正式扣索并安装横撑→（14）调1#、2#、3#、4#索索力，调整拱肋高程、轴线→（15）吊装十一段，挂6#正式扣索并安装横撑→（16）调1#、2#、3#、4#、5#索索力，调整拱肋高程、轴线→（17）合拢施工，通过扣索、抗风索和拱肋合拢装置对拱肋线形和位置进行精调，调整合格后固定合拢装置，进行各扣段间连接焊缝作业，完成拱肋正式合拢。1.2.2.5钢管拱肋吊装钢管拱肋节段由工厂加工船运至工地现场起吊位置，用无支架缆索吊装系统垂直起吊，正落位。钢管拱肋按招标文件由加工方运输到施工现场，由土建施工方安装。钢管拱肋根据施工各方面统筹的工期安排，分节段运输到现场停靠在施工现场停靠点待用，安装时由加工方用拖驳运输到起吊吊点位置并将船位稳定，由土建施工方上船系好吊点，起吊拱肋节段离开运输船后，运输船离开起吊位置。在这整个过程中，由港航监督部门进行通航的协调和指挥。1)拱脚扣段（1#扣段）的安装①拱脚铰座、预埋主管的安装浇筑拱座砼时用三维坐标定位方法精确定位，预埋拱脚铰座预埋螺栓及钢板和预埋主钢管。然后通过铰座预埋螺栓及钢板安装铰座。②拱脚扣段（1#扣段）中第一、第二、第三吊段的安装1#扣段分为三个吊段，先用上游的两组主索上的四个吊点吊运上游第一吊段至拱座旁（注：本桥缆索吊装系统上、下游各设两组主索，四个吊点抬吊一个吊段拱肋，分别在两岸各设两台10t卷扬机来牵引这四个吊点），上好临时扣索（其锚固点、张拉端同正式扣索），一边降吊点，一边张拉扣索，慢慢地将拱肋节段拱脚端置于拱座上，借助拱座上预埋件通过链子滑车逐步调整第一吊段拱脚端铰轴钢管位置，使其与预埋的拱脚铰座接触密贴。向跨中的一端，用横向调位缆风索调整好轴线位置，根据设计标高用临时扣(缆)索调整标高，待力全部交于扣点,拱肋标高、轴线调整满足规范要求后，取下吊点。然后按同样方法吊同岸下游第一吊段，对称吊另一岸上、下游第一吊段。第一节段吊装就位后将铰轴钢管及与拱脚铰轴连接的两斜腹杆灌注60号砼，待其强度达到设计强度的80%后进行第二吊段的安装。按相同的方法，对称吊完第二吊段、第三吊段，第二吊段用临时扣(缆)索固定，第三吊段采用设计的1#正式扣索，正式扣索由多束Ф15.24低松驰高强度钢铰线组成，扣索在现场根据设计文件要求由多根钢绞线编成束，并作防护。扣索安装通过无支架缆索吊装系统的工作天线安装锚固端，用吊塔上扒杆配合手拉葫芦将扣索装入扣塔索鞍轮槽中，在锚梁位置布置卷扬机滑车组牵引扣索，穿过预埋在锚梁上的锚管，在锚梁张拉端安装张拉端锚具、张拉设备。每组扣索采用上、下游对称同步张拉和调整索力的张拉方案，分别在张拉端、固定端、扣塔上设置挂索操作平台，正式扣索挂好后，按设计标高对高程进行调整，正式扣索的张拉和临时扣索的放松均按分级，对称的原则进行，以标高控制为主，同时兼顾索力。索力用频谱分析仪测试，在调索过程中实施监控，确保施工安全。扣索的张拉、放松用多台千斤顶同时工作来实施，逐步地将力交于正式扣索，松去临时扣索。安装完成第一扣段后，每根主管用600×100×20mm四块钢板将上、下弦主管与预埋主管临时连接，以起限位拱铰、稳定拱肋扣段的作用。全桥合拢后再解除此临时连接，按设计要求焊接该接头。第二吊段同岸上、下游双肋节段安装就位后（安装方法同第一吊段），用缆索吊装系统中的靠内侧两组天线抬吊该吊段肋间横撑进行安装。肋间横撑在加工厂内完成与拱肋节段的啮合加工并试拼装，确保其加工精度，减少由于误差而引起的工地现场的拼装困难，尽快的完成一个吊装单元，确保结构安全施工。肋间横撑采用内撑管和插销定位安装，在该节段高程、轴线调整至符合规范及设计要求后及时焊接作业。上、下游同岸两个同一吊段肋间横撑安装时其横向距离的有效控制通过调位设施实现。按同样方法完成第三吊段间横撑的安装。各吊段间拼装接头，先用高强螺栓拼装，然后焊接法兰盘周边。一个扣段完成后，进行节段间对接钢管的焊缝焊接。节段间环焊缝施焊对称进行，施焊前需保证节段间有可靠的临时连接并用定位板控制焊缝间隙。扣段间的焊缝，待拱肋合拢并调整拱肋标高、轴线达到设计要求后进行焊接。各拼装接头的螺栓拼接和焊缝焊接施工，采用悬挂工作平台来完成。因焊接节段间的焊缝是控制吊装施工工期实现的关键工序，此工序按招标文件规定，由加工方实施，因此实施中需与加工方密切配合，确保此项工作的顺利完成。2）一般扣段的安装（2#、3#、4#、5#、6#扣段）一般扣段参照吊装程序与拱脚扣段（1#扣段）的施工方法进行施工。按吊装程序，每一正式扣索挂好后，均须对该扣索之前的扣索进行调索作业。调索作业根据设计方和施工监控方现场共同发布的调索索力和拱肋标高，调索顺序，对每一号索采用对应钢绞线束数的每岸4(6)台千斤顶、油泵张拉设备，同步作业，对称、分级张拉。同时用频谱分析仪对索力进行测试，以确保调索顺利开展，确保各吊段间横撑连接焊缝，节段间连接螺栓，节段间连接焊缝结构安全。对每一扣段，均进行一次拱肋轴线、拱肋高程的调整，避免拱肋的线形、标高误差累计到最后而造成调整困难，确保其安装精度的有效控制。3）合拢段安装拱肋第6#扣段安装完成后，尽快地实施合拢。合拢前通过扣索、抗风索，对拱肋进行线形、标高的调整，并根据需要进行温度修正，选择温度稳定时段用设计临时合拢构造实施瞬时合拢。设计合拢温度在18℃左右，不超过20℃。临时合拢构造设在两主弦管间，全桥共4个，通过花兰螺栓旋转对拱圈两侧施力达到弦杆内力调整及定位的目的。合拢施工统一协调指挥，确保合拢时4个临时合拢构件同步完成作业。合拢后对拱肋线形及位置实施精确测量，通过扣索和拱顶合拢装置进行精调，调整合格后固定合拢装置，进行各扣段间连接的焊接工作，完成后拆除临时合拢装置。4）松扣和卸扣空钢管拱肋合拢、各节段接头焊接完成，封固拱脚（按设计文件实施），由两铰拱转换成无铰拱后，逐级松扣，将扣索拉力转换为拱的推力。松扣程序为：从跨中6号扣索开始，两岸对称分级（扣索拉力分5级，每级放1/5），依次（从6号→1号）放松，各扣索松一级，暂停15至20分钟后，测试拱肋钢管应力、标高、轴线及平面位置，经设计、监理、施工监控方确认后，再进行第二级放松循环。最后一级保留5%左右的扣力暂不放松。松扣后对拱肋进行全面测试，根据测量结果来决定：a.纠偏方式（适当调整浪风索、部分扣索索力等）；b.修正管内砼灌注方案和灌注顺序。拱肋钢管内砼灌灌注完成后后，彻底放放松扣索，并并将扣索拆拆除。1.2.2.66需要施工工监控单位位配合完成成的项目拱肋吊装中，对对拱肋杆件件内力，拱拱轴线高程程、桥轴线线偏位、扣扣索索力、扣扣塔偏移以以及缆索吊吊机的主要要结构等进进行全过程程的施工跟跟踪监测和和控制。施施工监测和和控制在每每天气温、日日照变化不不大的时候候进行，尽尽量减少温温度变化等等不利因素素的影响。1）拱肋杆件应力力测试：由由施工监控控单位完成成。2）拱轴线高程，桥桥轴线偏位位监测：结结合两岸地地形用两台台PENTTAX-VV2全站仪仪和2台J2经纬仪仪进行监测测。每一扣扣段安装完完成后，调调整扣索和和浪风索，使使各扣点高高程控制在在设计值±15mmm、桥轴线线偏位±10mmm之内。3）扣索索力监控控：用频谱谱分析仪测测试扣索及及临时扣索索索力，结结合千斤顶顶油表读数数监控索力力。4）扣塔偏移：用用经纬仪对对扣塔偏位位进行观测测,通过调整整平衡索,使扣塔偏偏位控制在在≤20mm范围围内。5)缆索吊机机的主要结结构：吊塔塔杆件应力力用贴电阻阻应变片进进行测试和和控制；锚锚碇、索塔塔上设置标标志，吊装装期间密切切观察标志志移动情况况；主索、起起吊钢丝绳绳、牵引钢钢丝绳的受受力情况用用频谱分析析仪测试并并进行监控控；钢丝绳绳的磨损程程度，卷扬扬机、索鞍鞍、滑车等等机械设备备，选经验验丰富的起起重工、机机械工随时时和定期检检查，并及及时更换易易损件部分分，保证吊吊机的正常常使用。6)吊装期间间收集中长长期天气预预报和短期期天气预报报，收集气气象水文资资料，防止止恶劣天气气影响吊装装安全。1.2.2.77拱肋吊装装施工现场场布置拱肋吊装施工现现场布置由由起吊安装装系统拱肋肋扣索系统统和稳定措措施系统组组成。拱肋肋扣索系统统由扣塔、扣扣锚及钢绞绞线扣索等等几部分组组成，吊装装系统由吊吊塔、吊锚锚及吊装索索缆等构成成，其中吊吊塔放置于于扣塔之上上，通过铰铰脚与扣塔塔相连。稳稳定措施系系统由平衡衡索、压塔塔索、抗风风索等构成成。吊扣锚锚均采用桩桩锚，并设设岩锚作为为安全储备备。现场总总体布置如如图所示。图1.3拱肋吊吊装系统总总体布置图图1.3拱上立立柱、吊杆杆横梁及行行车道梁吊吊装方案主吊装系统也承承担着拱上上立柱、吊吊杆横梁、行行车道梁的的吊装工作作。主拱圈吊装合拢拢并灌注完完钢管内砼砼后，着手手进行拱上上立柱吊装装。拱上立立柱最大长长度约555m，吊装装时应将较较长立柱划划分为255m左右的的节段以便便于安装。立立柱从工厂厂制作用船船运至桥位位处靠岸边边位置，由由于自重较较小（不到到15吨），可可以用一个个或两个吊吊点从拱圈圈空隙中起起吊，超过过拱圈后平平移至安装装位置并用用辅助绳索索帮助其安安装就位。吊杆横横梁除两道道加长横梁梁需在拱座座江心侧预预制场（位位于拱圈下下）预制外外，其余均均在建始岸岸预制场制制作。利用用主吊装系系统内侧两两组主索（共8根）完成吊杆横梁安装。拱圈下预制的加长横梁可直接吊装到位；其余吊杆横梁从拱圈上部平移至安装位置附近，调整起吊索使之下放，牵引索从拱圈空隙穿过，再通过调整起吊及牵引索使之就位。行车道道梁也在建建始岸预制制场制作，其其安装方法法类似吊杆杆横梁。第二章主吊吊系统布置2.1概述述某大桥位于某河河某地峡口口上，地势势险峻，地地质条件复复杂。按《某县某大桥施工图设计文件》要求，钢管拱节段采用缆索吊装方案施工，同时吊杆横梁、行车道梁安装也利用缆索吊装系统来实施。全桥共设两套主主索吊装系系统。为节节约材料、加加快施工进进度，决定定采用某集集团专利技技术《复合合式缆索吊吊机》，将将吊装索塔塔安置于扣扣塔顶部，吊吊装索塔与与扣塔之间间铰接，以以最大限度度减小对扣扣锚系统的的干扰。缆缆索吊装系系统设计时时将每套吊吊装系统分分为两组，可可以方便地地组合，便便于吊杆横横梁、行车车道梁及拱拱肋安装。依据每套吊装系系统由2组（每组4根φ56mmm钢绳作主主承重索）组组成的总体体设计，结结合最大吊吊装重量为为118T的情况，确确定每吊段段拱肋由4组作主承承重索主吊吊系统抬吊吊，即每组组主索道上上布置两组组主吊系统统吊点，组组间用钢绳绳串联，同同用一套牵牵引系统以以实现同步步运行，分分别布置起起吊系统以以适应拱肋肋节段的任任意倾角，主主吊系统吊吊具按承重重60T设计，φ22mmm钢绳走8线，用1台8T中速卷扬扬机作动力力，2000m起吊高高度运行100分钟。每组主索道上的的两组吊点点串联后由由一套牵引引绳联动，串串联间距为为拱肋的捆捆绑点距离离，φ28mmm钢绳走2线，用2台10T双速卷扬扬机作动力力（一岸收收，一岸放放），2000m水平平距离运行行100分钟。2.2主吊装装系统设计计2.2.1主吊吊装系统选选索及布置置主吊装系统主跨跨径5766M，后锚锚端跨径为为166..995mm(某地岸)及170..547mm(建始岸)，与水平平线夹角θ=19..20。全桥共共设两套主主索吊装系系统，每套套系统各种种钢绳的规规格如下表表所示：表2.2主吊装装系统钢索索规格表（起起吊索走8线）名称项目主索起吊索牵引索缆风索（压塔索索）型号满充式钢丝绳（CFRC8×336SW--56mmm）4×39S+5FCC-22m不扭转提提升钢丝绳绳6×37+16×37+1根数-直径2×4Ф564×8Ф222×2Ф282×2Ф47..5每沿米()14.981.982.7687.929截面积()1667208294.52843.47钢丝直径Ф1.2~Ф3..0Ф1.0~Ф1..701.32.2抗拉强度（Mppa）1960187015501550破断拉力（KNN）2500325.0456.501205.0张力安全系数3.0415.1474.7024.112.2.2复合合式缆索吊吊机设计参参数及计算算结果（一一套，起吊吊索走8线）跨径 5776m主索垂度 空1/166.0544 重 1/122.5设计吊重 1118×11.1+339.844=1699.64TTφ56CFRC钢钢丝主索2×44根主索重载安全系系数 3..041φ28牵引索 2×2线牵引索安全系数数 4.7002牵引卷扬机拉力力 97.099KNφ22起吊索 4×8线起吊索安全系数数 5.1447起吊卷扬机拉力力 63.144KN吊塔对扣塔的竖竖向压力(最大) 约75000KN吊塔对扣塔的水水平推力（包包括风力） 约50KN（用平衡索调整）2.2.3卷扬扬机选择1）8台10T摩擦式滚滚筒卷扬机机（线速度度恒定）—牵引；2）8台8T摩擦式滚筒卷扬扬机（线速速度恒定）—起吊；3）8台5T普通中速卷扬机机——牵引最不不利位置辅辅助牵引。2.3工作天天线系统2.3.1工作天线线的选索及及布置为便于两岸小件件物资设备备的运输交交流，另设设置两套工工作天线，上上下游各一一组。主吊吊装系统主主跨径5776m，后后锚后锚端跨径径为1666.9955m(某地岸)及170..547mm(建始岸)，与水平平线夹角θ=19..20。各种钢钢绳的规格格如表2.3所示。表2.3工作作天线钢索索规格表名称项目主索起吊索牵引索型号6×37+16×37+16×37+1根数-直径2×2Ф47..52×4Ф19..52×Ф19.5每沿米重()7.9291.3261.326截面积()843.47141.16141.16钢丝直径2.20.90.9抗拉强度（Mppa）155015501550破断拉力（kNN）1305.0179.00179.00张力安全系数5.1007.0944.5442.3.2工作作天线设计计参数及计计算结果（一一套）跨径 5776m主索垂度 空1/188.0855 重 1/144设计吊重 50..0×1..2+299.84=89..84kNNφ47.5普通钢钢绳主索22根主索重载安全系系数 5.1000φ19.5牵引索索 1线牵引索安全系数数 4.5444牵引卷扬机拉力力 37.883KNφ19.5起吊索索 4线起吊索安全系数数 7.0994起吊卷扬机拉力力 27.335KN2.3.3卷扬机选选择1）4台5T普通中速卷扬机机—牵引；2）4台5T普通中速卷扬机机—起吊；2.4吊具设设计2.4.1概概述拱肋吊装系统吊吊具包括缆缆索跑车、起起吊滑车组组、吊点分分配梁、吊吊点、夹具具等结构。全全桥共布设设两套（四四组）主索索，每组上上设置两套套吊具共计计8套。吊具具数量、规规格汇总如如下表。表2.4吊具数数量、规格格汇总表序号名称称规格数量备注1缆索跑车2×48套2吊点定滑车组3×38套3吊点动滑车组2×38套4吊点分配梁4根5吊点夹具16套含备用8套2.4.2缆索索跑车设计计设计依据及技术术指标承重主索4Φ556mm；起吊吊索Φ22mm跑车轮直径与主主索直径的的关系D=5..28d跑车承受的竖向向力T=6000KN图2.1跑车总总体设计图图各部位应力安全全系数K≥2.0滑车的滑轮内嵌嵌入柱式流流动轴承。跑车结构设计(跑车结构构设计如图图所示)2.4.3起起吊滑车组组设计设计依据及技术术指标起吊绳走线数88线；起吊绳直径Φ222mmc.车组直径与起吊吊绳直径之之比为D/d=20d.车组滑轮内嵌入入柱式滚动动轴承滑车组承受的力力为600KKN。各部位应力安全全系数K≥2.02)起吊滑车车组结构设设计(起吊滑车车组结构设设计如图2.2所示)图2.2起吊滑滑车组总体体设计图2.4.4吊点点分配梁设设计分配梁的功能和和作用拱肋吊段是由相相应的两组组缆索上的的吊点起吊吊，吊点间间的距离为为6.0mm；拱肋宽宽度2.992m（两两主管中心心距），为为确保吊绳绳垂直受力力及各吊点点受力均匀匀，在吊索索下部放置置分配梁，以以调整吊绳绳间距，保保证拱肋两两侧自动平平衡，便于于其安装就就位。分配梁设计依据据及技术指指标分配梁为简支梁梁，梁端力力均为F=4255KN，间距为L=6.00m梁中部拱肋提供供的力为F，=425KKN；间距L=2.992m分配梁应力安全全系数K≥2.0跨中挠度ff≤2mm分配梁结构设计计图2.3起吊分分配梁总体体设计图2.4.5砼砼配重块设设计吊点砼配重块的的作用是使使吊点在没没有吊重时时，能够自自由下降，配配重的大小小受起吊绳绳走线数、滑滑轮组数率率及索跨大大小等因素素控制。配配重块放置置于每组吊吊点上(详见施工工实施细则则)。配重块重量的计计算起吊绳后跨端跨跨径2600m，那么么由于起吊吊索的松驰驰而产生的的张力T1=gll2/8f。式中：g—起重重绳每延米米的重量gg=0.01998KN//mll—相邻两承承索器间的的距离l=260mff—取l/6==43.333m将数值代入T11计算式中中得TT1=0.01998×26602/（8×433.33）=3.886（KN）起重索运行阻力力T2=T1（1-ηa+b++c）式中T1—起重索松驰张力力T1=3.886KNη—滑轮组效率系数数η=0.988动滑轮数a=33定滑轮数b=44;c—承索器滑轮数cc=1将各值代入T22计算式中中得T2=3.86×（1-0.9983+44+20）=0.6（KN）砼配重件计算重重量：G=KTT1+T2式中K—起重绳线数即G=8×3.886+0..6=31（KN）配重取作30KKN(不含扁担担梁重量)。砼配重块结构设设计每个吊点配重330KN，由两块块实体砼实实体提供，每每块重15KN；2.4.6承承索器设计计承索器的作用与与功能缆索吊装系统主主索跨度达达576m，由起重重索和牵引引索的垂度度引起的松松弛阻力将将极大地影影响到起吊吊力和牵引引力，为减减小起吊和和牵引力，在在主缆上在在设置承索索器，承托托起吊绳及及牵引绳，从从而减小其其松弛阻力力，达到减减小起吊和和牵引以及及配重块重重量的目的的。承索器的布置结结构设计在每组主缆上分分别布置承承索滑轮，主主吊每侧各各一个，以以承托起吊吊绳和牵引引绳，其布布置及结构构附图所示示。2.5吊塔系统统2.5.1吊塔塔塔体的组组拼设计吊塔立于扣塔塔塔顶，吊塔塔与扣塔的的连接形式式为铰接。吊吊塔采用M型万能杆杆件组拼成成双柱门式式索塔，塔塔高31..222米，每柱截截面为2mm×4m；中部部设一道横横梁；两柱柱之间的中中心距离为为20.00m；吊塔塔塔顶顺河河向宽度为为30.00m。吊塔塔塔顶及塔塔脚分配梁梁采用I56b工字钢组组拼。其布布置如图2.5所示。图2.5吊塔总总体布置图图2.5.2吊吊塔塔顶索索鞍、调平平滑车及塔塔脚铰脚的的设计及布布置索鞍布置及结构构设计①索鞍布置吊塔塔顶索鞍包包括吊装主主索、缆风风索（压塔塔索）、工工作天线主主索、牵引引索、起吊吊索等索鞍鞍。所有索索鞍均采用用单轮滚动动结构形式式；在万能能杆件吊塔塔塔顶采用用I40b工字钢铺铺设两层分分配梁，在在工字梁上上按相应的的位置安置置索鞍，并并将索鞍与与工字梁固固定。索鞍鞍布置详见见图2.5所示。②索鞍结构设计*a设计指标标及技术标标准（以吊吊装主索受受力控制设设计）Ⅰ、主索直径φ556mm；；Ⅱ、单索垂直压力力T=4000KN；Ⅲ、索鞍轮直径DD与主索直直径φ之比为：D/φ=15；Ⅳ、滑轮嵌入轴承承式滑动轴轴承。Ⅵ、索鞍轮接触应应力安全系系数K1≥2.5;;Ⅶ、滑动轴承钢销销抗剪安全全系数K2≥3.0。*b索鞍结构构设计（以以吊装主索索索鞍为例例）索鞍结构如图22.6所示。图2.6吊塔塔塔顶索鞍设设计图2)调平滑车每组4φ56mm主索，用3套（一岸1套，另一一岸2套）调平平滑车在吊吊锚锚桩附附近串联；；调平滑车设计指指标及技术术标准：主主索直径φ56mmm，两索对对调平滑车车的总压力力200KKN，调平轮轮直径与主主索之比为为20，滑轮轮内嵌轴套套式滑动轴轴承。吊塔塔脚铰脚设设计铰脚的布置采用I56b型钢在在扣塔塔顶顶设置连接接分配梁，并并将其与扣扣塔钢管焊焊接，在分分配梁上布布置吊塔铰铰脚，吊塔塔铰脚与扣扣塔及吊塔塔塔体的连连接如图2.7所示。②铰脚的结构设计计铰脚由铰座、铰铰板、钢销销等几部分分组成，其其结构设计计如图2.7所示。图2.7吊塔铰铰脚设计图图2.5.3横横向抗风索索、纵向压压塔索的布布置1）横向抗风索横向抗风索采用用Φ28mmm钢丝绳，在在吊装索塔塔的上、下下游两侧各各布置两组组（每组2Φ28mmm钢丝绳）。一一端系与塔塔顶，一端端与锚碇连连接。抗风风索单根Φ28mmm钢丝绳的的初张力为为80KN。2)纵向压塔索每套主索吊装系系统选用2根Φ47.55mm钢丝丝绳作压塔塔索，对应应每套主索索（2×4Φ56mmm）分别在在上、下游游两侧各布布置1根压塔索索，压塔索索单根Φ47.55mm钢丝丝绳的初张张力为25.55KN。全桥两两套主索吊吊装系统共共需压塔索索4根，压塔塔索一端系系于某地岸吊锚锚，另一端端经某地岸吊装装索塔上索索鞍和建始始岸吊装索索塔上索鞍鞍，系于建建始岸吊锚锚。2.5.4扣塔塔平衡索扣塔由于风荷载载、吊塔及及扣索的作作用产生不不平衡力，前前期向岸倾倾斜，后期期朝河心倾倾斜。向岸岸侧产生的的最大不平平衡水平力力为14322.2KNN，向河心心侧产生的的最大不平平衡水平力力为931..6KN，所以在在扣塔两侧侧加设扣塔塔平衡索。扣扣塔平衡索索岸侧段采采用12φ15.24钢绞线锚锚于扣锚上上，河心侧侧段采用40φ15.24锚于桥台台上。位置置如图2.8所示：图2.8扣塔塔平衡索布布置图2.5.5吊吊塔避雷设设施布置两岸吊塔高度极极大，南岸岸塔高达近近150.m；北北岸塔高1130.00m因此必必须设置避避雷设施。按按照Ⅱ级结构物物避雷要求求设置，接接地电阻小小于4Ω。吊塔防防雷装置由由接闪器、引引下线和接接地装置等等三部分组组成。采用用Φ22圆钢制作作接闪器，其其长度为11.5m，每每塔的两根根立柱上分分别设置一一根；同时时用Φ16圆钢外套PVC防护管作作为引下线线，接至地地面与相应应的接地装装置相连接接，接地装装置采用型型钢L1000×1000×10打入地中中设置，打打入深度不不小于1..5m。避雷针针布置图详详见附图2.9所示图2.9吊塔塔避雷设施施布置图2.6吊装系系统试吊设设计及实施施2.6.1概概述吊装系统统布置完成成，在吊装装拱肋前必必须进行试试吊运行试试验，以检检测验证其其吊重能力力及各种工工况下的系系统的工作作状态。为为以后拱肋肋的吊装施施工提供可可靠的技术术保证。缆缆索系统试试吊运行试试验主要包包括吊重的的确定及重重物选择，缆缆索系统的的观测、试试验数据的的收集、整整理、分析析等工作内内容。2.6.2试试吊运行试试验的设计计及实施吊重的设计本缆索系统共布布置四组，每每组的设计计吊重为60T，试吊时时考虑10%的超载，即即试吊重为为每组66T(不含吊具具重及配重重)。采用砂砂袋加载，用用万能杆件件组拼一荷荷载平台，将将砂袋按设设计程序堆堆放于平台台上(另详施工工实施细则则)。加载程序因有四组各自独独立的主索索系统，除除每组分别别进行单独独试吊外，还还须模拟拱拱肋吊装过过程中的实实际情况进进行各组的的组合试验验，按以上上游到下游游的方向将将各组主索索编号为A、B、C、D（如图所所示），则则试验时组组合为：ABCD表2.6试吊吊组合及荷载表序号主索组合荷载备注1A662B663C664D665A+B132单肋安装6B+C132横梁安装7C+D132单肋安装试吊时，采用分分级逐步加加载，每次次试吊分四四级进行，即即按设计吊吊重的50%→75%→100%→110%加载。每每次荷载起起吊后持荷荷时间不得得小于1小时，且且须进行全全跨范围内内的行走，同同时对两岸岸吊塔监控控观测，动动力系统（卷卷扬机）测测试，以及及各部位结结构件的观观测并记录录。试吊组织实施试吊前成立有业业主、监理理单位、监监控单位、施施工单位参参加的主缆缆系统试验验领导小组组。主缆系统试吊运行试验领导主缆系统试吊运行试验领导小组副总指挥总指挥副总指挥总指挥数据分析组指挥后勤数据分析组指挥后勤组指挥吊装组指挥监测组指挥联络组指挥协调组指挥第三节吊、扣扣锚系统3.1锚碇总体体设计3.1.1地质质条件某地某大桥建始始岸吊锚及及扣锚场地地位于某地地会城某河南岸，为为单一岩层层组成的单单面山，地地貌上处于于构造剥蚀蚀侵蚀中低低山地貌单单元，微地地貌为河谷谷斜坡。斜斜坡总体坡坡向150，坡角300，岩体主主要为褐黄黄色含粉质质粘土碎石石和灰岩。岩岩层倾向和和主要边坡坡倾向相反反，岩体的的风化破碎碎程度不均均，即岩层层分带性较较差。地质质资料表明明吊、扣锚锚场地处在在斜坡地带带，坡体基基岩裸露，自自然坡向与与岩层倾向向斜交，边边坡为切向向坡，属稳稳定型边坡坡，场地亦亦属稳定场场地。某地地岸吊、扣扣锚场地及及岩层性质质与建始岸岸类似，覆覆盖层较厚厚，坡角大大于450，根据室室内岩面试试验成果，地地基承载力力及岩体强强度指标按按以下采用用：灰岩（中等风化化）建始岸巫山岸承载力标准值31000Kpaa26600Kppa岩体抗剪强度Ψ=480Ψ=40.1160CC=1.11MpaC=1.776Mpa岩体抗拉强度σt=0.644Mpaσσt=0.577Mpa3.1.2基础础类型及锚锚固方式1）吊（扣）锚基基础型式。根根据吊（扣扣）锚所在在山坡地形形地质情况况，设计吊吊（扣）锚锚采用桩式式锚碇,加设预应应力岩锚作作为安全储储备（根据据2002年6月26日在（某地）召召开的本桥桥方案评审审会的专家家意见）。2）主缆索股锚固固方式吊锚主索套在后后墙位置的的桩头上，桩桩头用钢板板保护，扣扣索锚于扣扣锚前墙上上。3.1.3锚锚碇总体布布置(总体布布置见另图图)3.1.4主主要材料1）混凝土：底板板、前墙、后后墙、横隔隔片均采用用30号砼,回填采用C15片石砼。2）钢材：普通钢钢筋直径大大于10mm的采用Ⅱ级钢筋，小小于等于110mm的采用Ⅰ级钢筋，预预应力筋采采用钢绞线线Φ15.224。3.2锚碇基基础设计3.2.1设计计荷载表3.1锚碇基基础设计荷荷载及内力力部位位项目吊锚扣锚设计荷载最大缆力张力8500KN××212500KNN×2水平分力8200KN×211000KNN×2垂直分力2200KN××25000KN××2地震烈度7度7度地基状况基底岩性灰岩灰岩摩擦系数0.50.5允许承载力3100Kpaa3100Kpaa3.2.2结结构特点吊（扣）锚为桩桩式锚,吊锚桩径径为2m,桩长为8mm和10m两种.扣锚桩径径为2.55m,桩长为8mm和10m两种种。吊（扣扣）锚以预预应力岩锚锚作为安全全储备,采用20m预应力锚锚索置于岩岩石中,见附图(岩锚的实实施另详施施工细则).3.3锚碇结构构设计3.3.1外形设计计见附图.3.3.2锚锚块构造影响锚块尺寸的的主要因素素有：主缆缆拉力，锚锚固框架安安装标高、锚锚索布置等等。在根据以上因素素初步拟定定其结构尺尺寸后，进进行主缆力力及自重作作用控制截截面的抗剪剪能力验算算，并结合合地形与上上部结构物物等因素，对对构造进行行细化，最最终确定锚锚碇尺寸。3.4锚固系统统设计3.4.1岩锚锚锚杆构造造(结构设计计见另图所所示)采用拉压分散枣枣核型锚索索（指在张张拉时，拉拉力通过无无粘钢绞线线分别传递递到一定间间距设置的的承载体上上，以拉力力方式及承承压方式作作用在锚固固体上）。锚索体采用7ΦΦ5钢绞线制制作，强度度标准值18600Mpa；钻孔孔直径1550mm，注浆采用325号水泥配配置的水泥泥浆，水灰灰比0.445-0..5，设计计浆体抗压压强度为30Mpaa；本设计计采用OVM115P型挤压套套将钢绞线线锁定在承承压钢板上上，此时，钢钢绞线强度度能充分发发挥，而且且制作简单单、造价经经济，详见见附图。3.4.2锚锚杆锚固力力设计吊（扣）锚的岩岩锚均采用用9Φj15.24钢绞线束束，其标准准荷载18600Mpa,单股钢绞绞线破断拉拉力为260..7KN,,钢绞线设设计强度采采用其保证证强度的60%，每束钢钢绞线束设设计受力为为14077KN。3.4.3锚固固角确定吊锚：加设与索索力角度一一致的锚杆杆（19.220）；扣锚：由于索力力很大，加加设与索力力角度一致致的锚杆（240）。扣锚竖直方向也也设有锚杆杆，在每一一前墙上各各设4束9φ15.224。3.4.4锚固固段长度的的确定锚固体与地层之之间的锚固固长度：La=TwSf/（πDτs）Tw—锚杆工作锚固力力，KN；Sf—安全系数，取22.0；D—钻孔直径；La—锚固段长度；τs—孔壁与注浆体之之间的极限限粘接力，10000Kpa；锚筋在注浆体中中锚固长度度：Lsa=TwSff/（πdτs）d—锚杆直径；τs—锚杆与注浆体之之间的极限限剪应力，20000Kpa，吊（扣）锚：LLa=14007×2//（π0.15××10000）=5.977mLssa=14407×22/（π0.0115×7××20000）=4.277m∴锚固段设计长度度较大者Lm=6m，但为安安全取Lm=10m结合岩体较破碎碎的实际情情况,将锚索锚锚于岩石中中平均200m深度处,长短索长长之差为44m.3.4.5锚锚杆间距的的确定根据地层情况和和结构尺寸寸比较确定定，间距1.2-11.6m。3．5锚碇与基础验算算3.5.1整体体验算某地岸1)吊锚：受力为:M=329599KNmN=118166KNQ=9200KKN桩锚置于碎石土土中,用M法算得:单桩M0=--33522KNm,,N0==43822KN,,Q0=11533KKN,根据附图图配筋,满足受力力要求,验算前墙墙剪应力为为64Kppa,甚小.2)扣锚：受力为:M=6655KKNmN=158500KNQ=109788KN桩锚置于岩石中中,验算剪应应力为102KKpa,甚小建始岸1)吊锚：受力为:M=329599KNmN=118166KNQ=9200KKN桩锚置于岩石中中,验算剪应应力为85Kppa,甚小.2)扣锚：受力为:M=6655KKNmN=158500KNQ=109788KN桩锚置于碎石土土中,用M法算得:单桩M0=-47754KNNm,NN0=41007KN,Q0=18330KN,,根据附图图配筋,满足受力力要求,验算桩前前土剪应力力为61Kppa,甚小.3.5.2.钢钢筋配置及及验算锚体各部位构造造要求配筋筋；局部承承压部份，按按受力部位位均布置受受力钢筋(见附图)。3.6拱肋临临时扣索扣索分临时扣索索和正式扣扣索，各吊吊段吊装到到位后用临临时扣索扣扣接，一各各正式扣段段由一或二二或三个吊吊装段组成成，正式扣扣索扣好，标标高调整好好后可拆去去临时扣索索。各临时时扣索工作作时所受最最大索力：：第一段:N1==361KKN第二段:N2==917KKN第四段:N4==976KKN第六段:N6==14444KN第八段:N8==20144KN临时扣索采用缆缆索或钢绞绞线。位置置如下图所所示：图3.3临时扣扣索布置图图第四章主拱肋肋抗风索系系统布置4.1总述某大桥拱肋节段段为单肋安安装，待同同一岸上、下下游同一节节段安装就就位后，紧紧接着安装装节段间连连接横撑，即即完成一个个双肋节段段单元。其其横向稳定定措施：单单肋节段安安装就位后后，布置抗抗风索辅助助横向稳定定兼作横撑撑安装的调调位措施；；一个双肋肋节段单元元形成后，结结构本身即即可保证其其横向稳定定。全桥拱拱肋抗风索索系统布置置见附图。图4.1拱肋抗风索布置图4.2抗风索的选选用抗风索用Φ288mm（6×377+1）钢丝绳绳。固定端端钢丝绳与与拱肋下弦弦钢管捆绑绑连接，或或在下弦钢钢管上捆钢钢丝绳挂滑滑车实现连连接，收放放端钢丝绳绳捆绑在抗抗风地锚上上，通过手手拉葫芦收收放进行调调整。收放放端在用手手拉葫芦之之前先用卷卷扬机牵引引，使抗风风所索产生生一定的拉拉力，以克克服钢丝绳绳的部分延延伸量。抗抗风索初张张力单根φ28mmm钢丝绳为4吨,抗风索破破断拉力安安全系数大大于3。抗风索索（半跨）的的选型如下下表：表4.1抗风索（半半跨）的选选型表吊装节段抗风索编号抗风索选型（一一个单肋节节段）第一节段1号抗风索2组1Φ28mm第二节段2号抗风索2组1Φ28mm第三节段3号抗风索2组1Φ28mm第四节段4号抗风索2组1Φ28mm第五节段5号抗风索2组2Φ28mm第一对固定抗风风索2组2Φ28mm第六节段6号抗风索2组2Φ28mm第七节段7号抗风索2组2Φ28mm第八节段8号抗风索2组2Φ28mm第九节段9号抗风索2组2Φ28mm第二对固定抗风风索2组2Φ28mm第十节段10号抗风索2组2Φ28mm第十一节段11号抗风索2组2Φ28mm4.3地锚的的设置某地岸在上、下下游各布置置三个抗风风地锚。建建始岸在上上、下游各各设四个抗抗风地锚。对对应某地岸1号抗风索1号地锚；；对应某地地岸2号、3号、4号、5号抗风索索及第一对对固定抗风风索为2号地锚；；对应某地地岸6号、7号、8号、9号、10号、11号抗风索索及第二对对固定抗风风索为3号地锚。建建始岸对应应1号抗风索索为1号地锚，对对应2号、3号、4号、5号抗风索索及第一对对固定抗风风索为2号地锚，对对应6号、7号、8号抗风索索为3号地锚，对对应9号、10号、11号抗风索索及第二对对固定抗风风索为4号地锚。抗抗风地锚采采用桩式锚锚。表4.2抗风地锚锚的平面位位置及高程程某地岸建始岸1号地锚2号地锚3号地锚1号地锚2号地锚3号地锚4号地锚上游XXK0+5599XK0+5455.7955XK0+6433.8233XK0+89..36XK0+1155.4722XK0+1222.9688XK0+1299.0466Y22.0129.6911323.092248.63112.8977207.8133295.1077Z172.0000129.2399115.3688172.1000161.23158.27155.2000下游XXK0+5599XK0+5466.2022XK0+5544.85XK0+89..505XK0+1133.3433XK0+1599.0944XK0+1888.3422Y22.0132.0977278.182250.219111.1688182.6088249.3899Z167.0000127.32111.3799175.1000160.3000158.4000161.1注:表中X为桩号,,Y为距离离桥轴线距距离(m),Z为地面面高程(m)。4.4抗风索的布置抗风索为Φj115.244钢绞线束束，每一双双肋拱肋节节段在横撑撑未安装之之前上、下下游拱肋节节段分别布布置交叉八八字抗风索索。抗风索索锚固端设设在拱肋节节段上，张张拉端设在在抗风索地地锚上，采采用冷铸锚锚配套张拉拉杆用千斤斤顶在锚梁梁后锚端张张拉调整。受受地形限制制，某地岸下游游拱肋节段段上游抗风风索布置很很困难，抗抗风索最长长达500米（某地岸下游游拱肋第十十一节段上上游抗风索索）。图4.2拱肋肋抗风索空间角示意图图中：α为抗风风索与拱肋肋轴线的水水平投影夹夹角,r为抗风索索的竖直角角。表4.3：拱肋八八字抗风角角度表（以以下游肋控控制，单位位：度）拱肋节段一二三四五六建始岸上游水平角（α）62.59080.48072.91065.67056.98066.200竖直角（γ）23.1024.38029.36032.8035.38026.860下游水平角（α）52.9077.31068.46060.30050.97070.930竖直角（γ）26.45028.97033.96037.02038.90033.410拱肋节段七八九十十一建始岸上游水平角（α）61.10056.46062.02058.60055.450竖直角（γ）27.93028.28023.41023.21022.660下游水平角（α）64.09057.96066.82062.12057.850竖直角（γ）34.48034.60028.89028.56027.750拱肋节段一二三四五六某地岸上游水平角（α）72.14088.50081.53074.58065.79060.950竖直角（γ）40.60032.42036.52039.42041.66023.210下游水平角（α）54.43088.10080.15072.32062.64070.380竖直角（γ）62.53036.57040.66043.35045.13030.450拱肋节段七八九十十一某地岸上游水平角（α）57.88055052.31049.8047.50竖直角（γ）23.95024.27024.24023.9023.30下游水平角（α）65.94061.8057.94054.39051.160竖直角（γ）31.32031.62031.45030.88029.980第五章施工工观测控制制某大桥拱肋安装装施工观测测主要分为为六个方面面：拱肋轴轴线控制；；扣塔及吊吊装塔架在在拱肋安装装中的偏移移；拱肋各各扣点在各各阶段的标标高控制；；扣索各阶阶段索力观观测；缆索索吊装系统统主缆垂度度及索力观观测；吊装装锚碇及扣扣索锚碇的的位移观测测(均另详见见施工实施施细则)。5.1拱肋轴线的的控制1)在南北两两岸的上、下下游轴线上上适当高程程位置（利利用两岸陡陡峭地形条条件）各设设一个拱肋肋轴线观测测站，观测测本岸吊装装节段上弦弦顶面拱肋肋轴线。2)拱肋吊装装前，在每每节段拱肋肋轴线上顶顶面贴上用用白漆打底底划红漆的的三角标志志。需配置J2经纬纬仪2台，测量量人员4人。5.2扣塔及吊装装塔架在拱拱肋安装中中的偏移的的控制1)在扣塔及及吊装塔架架垂直于桥桥轴线方向向设一个测测站和一个个后视点，在在扣塔及吊吊装塔架顶顶面上下游游两侧设一一个固定标标尺。2)吊装中用用经纬仪架架在测站，对对好后视，直直接读取固固定标尺读读数，再与与初始读数数比较，即即可得偏移移值。3)测站和后后视点的设设置要求牢牢固可靠，标标尺编号清清楚，便于于查找。需用J2经纬仪4台，测测量人员8人。5.3拱肋各扣点点在各阶段段的标高测测量拱肋各节段的标标高控制通通过对各拱拱肋节段的的扣点标高高测量未实实现。用全站仪（三角角高程测量量）进行拱拱肋各扣点点在各阶段段的高程测测量，具体体方法如下下：1)拱肋各扣扣点（系指指设计图图图号11中坐标点点位（50、47、43、38、33、28、23、18、13、8、3）的A点，即上上弦杆与竖竖腹杆的理理论交点）在在各阶段的的标高由设设计单位和和施工监控控单位提供供，并换算算至实际观观测点上进进行控制。2)全桥需两两台V2电子全站站仪，单棱棱镜4个，多棱棱镜及镜杆杆2套，观测测人员2人，记录录计算2人，前视4人。3)在两岸合合适位置设设置水准点点作为测站站控制高程程点，水准准点主要技技术要求满满足四等水水准测量。4)在拱肋起吊吊前，在扣扣点位置钢钢管顶面用用红油漆标标明扣点的的编号，以以便查找5)测量方法：：红外仪架架在合适位位置的测站站控制高程程点，测前前视测点高高程。图5.1观测示示意图测站C高程HC，仪高C，前视视镜高b，全站仪仪与棱镜中中心b的高差h，求高程HB测点高程：Hb=Hc+C-hh-bh=Lxtgααα-竖直角L-测站点cc与测点B的水平距距离。6)测量的技术术要求边长≤1km，垂垂直角≤15°；测距（往测）测回数：2测回回：测回数数数差：≤≤10mmm垂直角观测（单单向观测）中丝法2测回垂直角数差≤77″：观测高差数差440（D）1/2mm（D以km为单位）d.仪高，镜镜高各量取取2次，量至至毫米，当当数差不大大于2mmm时，取平平均植。5.4各阶段索索力观测各阶段的扣索索索力用频谱谱分析仪测测出。表5.1各阶段段扣索锚固固端及张拉拉端索力（KN）阶段内容1，索48φj15.242，索48φj15.24锚固端张拉端锚固端张拉端锚固端张拉端锚固端张拉端锚固端张拉端锚固端张拉端1吊第一扣段293030182吊第二扣段45614698273028123调1，索力46204759273028124吊第三扣段4898504537333845398040995调1，2，索力3450355445204656398040996吊第四扣段274128234395452743854517617063557调1，2，3，索力253026062310237961806365617063558吊第五扣段21902256165717075602577057816479540355659调1，2，3，4，索力196020581200123642204347750077255403556510吊第六扣段98610164384513349344969447152472248647035724611调1，2，3，4，5，索力1370141160622130219443604491849087457035724612吊装合拢时刻136814096062212521894356448784868741703072415.5缆索吊装系系统主缆垂垂度及索力力观测1)起吊前测测量空载时时的垂度，起起吊后拱肋肋运至1/2跨时，再再测重载最最大垂度。观观测方法是是在岸坡上上适当地方方确定一控控制点，测测出控制点点标高和距距跨中距离离，在控制制点上置经经纬仪，观观测主索跑跑车位置，读读出竖直角角，即可计计算得垂度度值。2)主缆索力力用频谱分分析仪测出出。5.6吊装锚碇及及扣索锚碇碇的位移观观测在地锚设定标志志点，起吊吊拱肋后用用经纬仪在在垂直于桥桥轴线方向向观测锚碇碇有无位移移变化。第六章施工工安全措施施6.1组织措施1)由大桥办办成立某地地某大桥吊吊装领导小小组，由大大桥办、监监理部、设设计单位、施施工监控单单位、施工工单位人员员组成。2)项目经理部部成立某地地某大桥吊吊装指挥组组。指挥组组设组长一一人，总指指挥一人，副副指挥3人，成员员若干人。3)吊装指挥挥组下设吊吊装作业班班、测量观观测组、安安全治安组组。吊装作业组下设设4个作业小小组：①起吊落位位组；②扣索作业业组；③卷扬机组组；④抗风作业业组。4)制定作业组组“工作范围”及“操作注意意事项”，使全体体施工操作作人员明确确职责。5)建立安全规规章、措施施。6)吊装作业工工班设专职职巡视检查查员1人，负责责施工过程程中吊装全全系统各部部的检查。7)在吊装现场场设置专职职警卫人员员，禁止非非工作人员员进入现场场，保护吊吊装设施安安全。8)吊装作业前前，技术负负责人向参参加吊装的的所有施工工人员进行行全面细致致的技术交交底，做到到人人心中中有数。6.2各作业组组工作范围围及操作注注意事项6.2.1吊装作作业工班吊装作业工班主主要负责拱拱肋从船上上起吊，拱拱肋运输、安安装、调整整拱肋轴线线、高程，连连接节段螺螺栓等，对对吊装全过过程的安全全及质量负负责，作业业小组工作作范围及操操作注意事事项如下：：1)起吊落位位组※工作范围：①负责吊运系统的的全面检查查处理。②拱肋起吊、运输输。③与扣索组组、抗风组组互相配合合，负责拱拱肋轴线、标标高的调整整。。④负责拱肋肋间横撑起起吊、运输输、就位。⑤负责拱肋肋节段间螺螺栓连接。⑥执行指挥挥及工班长长临时交办办的任务。※操作注意事项①必须严格格遵守高空空作业规程程。②拱肋起吊吊运输过程程中，提升升、下落、运运行要求平平稳，防止止突然停动动增大荷载载对天线的的冲击。③合拢采用用双肋同步步合拢方式式。拱肋节节段为单肋肋安装，待待同一岸上上、下游同同节段安装装就位后，紧紧接着安装装节段间连连接横撑，即即完成一个个双肋节段段单元。其其横向稳定定的措施，单单肋节段安安装就位后后，用抗风风索保证横横向稳定；；一个双肋肋节段单元元形成后，结结构本身即即可保证其其横向稳定定。④④拱肋吊运运到安装位位置，通过过前后吊点点的缓慢收收放、牵引引，使拱肋肋待安装节节段后端靠靠近对位已已就位拱肋肋的前端拼拼装接头，拼拼装时，先先用螺栓拼拼装，螺栓栓不完全拧拧紧，以便便于拱肋高高程，轴线线调整。拱拱肋高程通通过正式扣扣索（或临临时扣索）调调整，拱肋肋轴线通过过抗风索调调整。拱肋肋吊点在力力完全交予予扣索且抗抗风调整好好之后松下下。2）扣索作业组※工作范围①负责扣索系统的的检查处理理。②负责各段拱肋的的扣索安装装及张拉，按按指令“定长松索”，对拱肋肋进行调整整。③配合起吊落位组组，测量观观测组进行行拱肋高程程调整工作作。④执行指挥及工班班长临时交交办的任务务。※操作注意事项①坚守工作岗位，不不得擅自离离开。②与测量观测组、起起吊落位组组、抗风作作业组密切切配合，进进行扣索张张拉及调索索工作。③上、下游拱肋扣扣索张拉及及调整分级级进行，上上、下游对对称，同步步作业。3）卷扬机组负责全桥卷扬机机的操作、检检修、保养养；操作过过程中精力力集中，一一切行动服服从现场指指挥的指令令，接到可可靠指令后后才能进行行操作。4）抗风作业组负责抗风系统的的检查、处处理，配合合起吊落位位组对拱肋肋横向偏移移进行调整整。经常性性检查抗风风地锚及抗抗风索的牢牢固情况。同同岸对应相相同节段在在拱肋间横横撑连接完完成后方可可拆除抗风风索。每段段拱肋上、下下游风缆交交叉设置，避避免拱肋间间横联受拉拉。张拉浪浪风索，拱拱肋上、下下游同步张张拉，且张张拉力应相相等。6.2.2测量观观测小组※工作范围①负责拱肋轴线观观测；②负责扣塔及吊装装塔架在拱拱肋安装中中的偏移观观测；③负责拱肋各扣点点在各阶段段的标高控控制；④负责扣索各阶段段索力观测测；⑤负责缆索吊装主主缆索垂度度、索力观观测；⑥负责吊装锚碇及及扣索锚碇碇的位移观观测；⑦汇总和整理测量量数据。※注意事项测量观测结果要要求准确、迅迅速、及时时地报告指指挥台。6.2.3安全全治安组①负责吊装期间的的施工安全全布置、督督促、检查查工作。②负责在施工区域域布置安全全哨，指挥挥过往车辆辆、行人安安全通行。③配合港航监督部部门作好施施工期的通通航管理工工作。④负责全桥吊装期期间的治安安保卫工作作，对于吊吊装系统各各部必须严严加防范，以以保证吊装装安全。6.3安全规章章及措施1)按时进入入工作岗位位，未经同同意不得擅擅自离开工工作岗位。2)施工操作作人员上班班前不得饮饮酒。3)一切行动动听指挥，严严格遵守操操作规程。4)指挥人员员站位要适适当，发生生的信号要要明确、及及时、无误误。5))施工人人员上班必必须戴安全全帽，不准准穿硬底鞋鞋，高空作作业必须拴拴安全带、安安全绳。6)施工工具（如如撬棍等）、螺螺栓及螺帽帽应妥善放放置，作业业区下方布布置钢丝网网，防止滑滑落伤人。严严禁向下抛抛掷物件，严严禁坠物伤伤人及对桥桥下安全通通航构成威威胁。7)停止作业时时，所有吊吊装机具、设设备应加防防护，起重重绳、牵引引绳、扣索索等都应卡卡死固定，并并去掉电源源保险。次次日上班应应进行全面面检查。8)由于自然条条件（如大大雨、大风风、大雾）的的影响及夜夜间停止作作业。9)指挥联络设设施失灵或或缺乏可靠靠的安全防防护措施，发发现吊装设设备工作不不正常等原原因影响吊吊装作业时时，现场指指挥应及时时采取措施施或暂停吊吊装作业，不不得冒险施施工。10)两岸吊吊装塔架设设避雷装置置。6.4安全措措施各拱肋节段接头头和横撑接接头处悬挂挂工作平台台，平台底底部满铺钢钢板网，四四周设围栏栏并挂铁丝丝网防护。2）布置爬梯便于于人员上下下拱肋，爬爬梯两侧安安装扶手，底底部满铺铁铁丝防护网网。3）人员上下扣塔塔及吊塔。通通过附着于于扣塔上的的电梯至扣扣塔顶，通通过吊塔上上附着的封封闭安全防防护步梯至至吊塔顶。索锚固点设置牢牢固可靠的的操作平台台。吊装索塔、扣塔塔设置避雷雷设施，接接地电阻小小于4Ω。整个拱肋吊装系系统、拱肋肋各个作业业点均设置置漏电保护护设施。吊塔塔顶、扣塔塔上索鞍位位置周边设设防护栏，各各操作位置置设置操作作平台。第七章机械械设备、劳劳动力计划划7.1主要机械设设备计划表7.1拱肋吊装装主要机械械设备计划划表序号机械设备名称规格型号单位数量备注1满充式钢丝绳CFRC8×336SW--56mmm米16800承重主索，共116根，单根根长10550米，单重144.98kkg/m,破断拉力25000KN。2不扭转提升钢丝丝绳4×39S+55FC-222mm米24800起吊索（8组吊吊点），单单重1.998kg//m,破断拉力325KKN。3钢丝绳6×37+1((φ28mmm)米12400牵引索，单重22.7688kg/mm,破断拉拉力3744.3KNN4卷扬机摩擦式卷扬机((8T，快速)台9(备用1台)起吊卷扬机，配配套（容绳绳量22000米）钢绳卷卷盘5卷扬机摩擦式卷扬机((10T，中速)台8牵引卷扬机，配配套（容绳绳量12000米）钢绳卷卷盘6卷扬机8T，中速台8辅助牵引卷扬机机7钢丝绳6×37+1（φ47.55mm）米4000压塔绳8钢丝绳6×37+1（φ47.55mm）米4000工作天线主索9钢丝绳6×37+1（φ19.55mm）米3400工作天线牵引索索10钢丝绳6×37+1（φ19.55mm）米4400工作天线起吊索索11卷扬机5T，中速台4工作天线牵引卷卷扬机12卷扬机5T，中速台4工作天线起吊卷卷扬机13万能杆件M型吨300索塔14千斤顶YCW150AA台40扣索、平衡索张张拉千斤顶顶15油泵ZB4-5000台2416钢绞线φj15.24吨313.27正式扣索17钢绞线φj15.25吨141.38临时扣索、平衡衡索18工字钢I56b吨113塔顶、塔脚分配配梁19施工电梯高度120米以以上部2上下交通工具说明：1、用于本桥吊装装的特制四四门索鞍8套，索塔塔塔脚铰支支座4套，跑车8套待定，本本表未列出出。2、扣索每次张拉拉调整时8台千斤顶顶同步作业业工艺待定定，本表未未列出相关关设备。7.2劳动力计划划拱肋吊装期间由由项目经理理部成立某某地某大桥桥吊装指挥挥组，对吊吊装期间的的各种工作作进行较为为明确的分分工。组织织机构如下下：指挥组组长：11人（项目目经理）总指挥：1人人（项目常常务副经理理）副总指挥：3人人（工程处处长及两岸岸施工处长长）现场负责人：22人（两岸岸施工处技技术负责人人）现场指挥：2人人（两岸起起重工长）起吊落位组：332人扣索作业组：332人卷扬机组：900人（每台台卷扬机以以5人计）抗风作业组：448人测量观测组：224人安全治安组：220人后勤