sawe高层建筑结构空间有限元与设计程序讲义

SATWE高层建筑结构空间有限元分析与设计程序SATWE是高层建筑结构分析与设计有限元分析程序。与TAT的区别在于墙和楼板的计算模型不同，SATWE对剪力墙采用的是在壳元基础上凝聚而成的墙元模型，对于楼盖，SATWE程序采用多种模式来模拟，有“刚性楼板”和“弹性楼板”两种。采用墙元模型，在建模时就不需要像TAT程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可；应用弹性楼板可以准确地计算更复杂、不规则的实际工程。第一节、SATWE的特点及应用一、SATWE与TAT程序的对比SATWE是利用壳元理论的三维组合结构分析与设计有限元分析程序，TAT是利用薄壁杆件理论的三维杆系结构有限元分析程序。二者均属于空间三维高层建筑结构空间分析程序，已有很多应用实例，但是它们是两种不同的程序，有如下区别：1、TAT采用薄壁杆件理论，它具有两个基本假定：（1）把彼此相连在一起的剪力墙模型简化为一个薄壁杆件单元，把上、下层剪力墙洞口间的部分模型化为一个连系梁单元（容许开裂，可以进行刚度折减的梁单元）。（2）对于楼板，假定平面内无限刚，平面外刚度为零。SATWE采用空间杆单元模拟梁、柱及支撑杆件，用在壳单元基础上凝聚而成的墙元来模拟剪力墙。墙元是专用于模拟高层结构中剪力墙的，对于尺寸较大或带洞口的剪力墙，按照子结构的基本思想，由程序自动进行细分，然后用静力凝聚原理将由于墙单元的细分而增加的内部自由度消去，从而保证墙元的精度和有限的出口自由度，这种墙元对剪力墙的洞口的大小及空间位置无限制，具有较好的适应性。墙元不仅具有墙所在的平面内刚度，也具有平面外刚度，可以较好地模拟工程中剪力墙的实际受力状态。对于楼板，SATWE给出了四种简化假定：⑴楼板平面内为刚性，适用于多数常见结构；⑵分块楼板为刚性，适用于多塔或错层结构；⑶分块楼板为刚性用弹性板带连接，适用于楼板局部开大洞、塔与塔之间上部相连的多塔结构及某些平面布置较特殊的结构；⑷楼板为弹性，可用于特殊楼板结构或要求分析精度高的高层结构。在应用中，可根据工程实际情况和分析精度要求，选用其中一种或多种简化假定。2、TAT在许多工程中有大量的应用，它的计算特点是自由度少，使复杂的结构分析得到了极大的简化，因而运算速度快，计算简单，对硬件要求较低。但是实际工程中的许多复杂结构的剪力墙很难满足基本假定，这时则需要把实际工程的计算模型进行简化，这样经过人为修改而达到理想化的模型又同实际工程具有一定差别，就难以保证其计算的准确性。相对TAT来讲，SATWE运算时间长，对硬件要求高。但是这种墙元模型容许剪力墙上下洞口不对齐，可以准确地分析复杂的框剪、剪力墙结构，可以分析楼板局部开大洞口、板柱体系、转换层等复杂结构。3、在计算风荷载时，SATWE取本层迎风面面积，TAT则取本层和上层各一半的面积，这样导致TAT在计算中忽略了第一层的一半迎风面荷载。4、当建筑物为普通框架结构时，计算结果差别不大，如果框架结构有错层，则略有差异，因为SATWE把错层构件质量加在每一层分界的节点上，而TAT则把错层构件连接起来加在其顶端，这样计算结果就会导致TAT计算的周期偏大。二、SATWE的基本功能SATWE是采用空间结构有限元方法分析多、高层建筑结构的程序。SATWE程序具有以下基本功能。1、SATWE是从PMCAD建立的建筑模拟中自动提取所需的几何信息和荷载信息，并生成多塔、错层信息等。自动读取经PMCAD主菜单第1—3项形成的几何数据和荷载数据，自动将这些数据转换成高层结构空间有限元分析所需的数据格式。2、前后处理模块SATWE程序以PMCAD程序为其前处理模块。SATWE程序读取PMCAD程序生成的几何数据及荷载数据，自动将其转换成空间有限元分析所需的数据格式，并自动传递荷载和划分墙元及弹性楼板单元。SATWE程序以JLQ等程序为后处理模块。由SATWE程序完成的内力分析和配筋计算结果，可连接JLQ等程序绘制梁、柱和剪力墙施工图，并可为各类基础程序提供柱、墙底内力作为各类基础的设计荷载。3、程序中的空间杆单元可模拟柱、梁及铰接梁、支撑等。4、可设计多种截面和异形截面的梁、柱及支撑，适合使用混凝土、钢以及组合构件（如劲性混凝土、钢管混凝土等）。5、SATWE适用于高层和多层混凝土框架、框架—剪力墙、剪力墙以及高层钢结构或钢筋—混凝土混合结构等；可考虑多塔、错层、转换层及楼板局部开洞等特殊结构形式SATWE可完成建筑结构在恒荷载、活荷载、风荷载、吊车荷载、地震作用下的内力分析及荷载效应组合，对混凝土结构还可以完成截面配筋计算。可进行上部结构和地下室联合工作分析，并进行地下室设计。三、SATWE的基本规定1、结构原型输入SATWE在PMCAD建模时应按结构原型输入。符合梁的简化条件，就按梁输入；符合柱或异形柱条件，就按柱或异形柱输入；符合剪力墙条件，就按剪力墙（带洞）输入；没有楼板的房间，按楼板厚度0.0mm输入。2、轴网输入由网线和节点组成的网格线是PMCAD交互式数据输入的基础。采用SATWE程序进行内力分析时，网格线建立不适当会影响分析效率和精度。建立网格时应注意：（1）将各结构标准层无用的网格线和节点删掉。（2）利用偏心布置柱、梁、墙等构件，尽量避免近距离的网格线。3、板——柱结构的输入采用SATWE程序分析板——柱结构。在PMCAD人机交互式输入时，柱上板带（输入等代梁的位置）布置矩形截面的虚梁（尺寸常为100mm*100m）。其目的是使SATWE程序在接PMCAD前处理过程中能够自动读到楼板的外边界信息，并且辅助弹性楼板单元的划分，虚梁不参与结构整体分析，SATWE程序在前处理时自动将所有虚梁删除。4、厚板转换层结构SATWE对厚板转换层采用“平面内无限刚，平面外有限刚”的假定，用厚板弯曲单元模拟其平面外刚度和变形。对于厚板转换层结构，在PMCAD的交互式输入中要布置100mm*100mm虚梁，虚梁布置于本层柱网上。结构层高的计算取上、下板的中距，即板厚均分给与其相邻两层。5、错层结构的输入在PMCAD交互数据输入中，错层结构中的梁可通过给定梁两端节点高，来实现错层梁或斜梁的布置，SATWE程序前处理菜单会自动处理梁柱在不同高度的相交问题。对于剪力墙错层结构，在PMCAD交互数据输入中，结构层的划分原则是以“楼板为界”。涉及到错层因素的构件只有柱和墙，判断柱和墙是否错层的原则：既不和梁相连，又不和楼板相连。所以在错层结构的数据输入中，错层部分不可布置楼板。四、SATWE程序说明1、主菜单及操作过程点击“SAT-8”，进入SAT-8程序主菜单，内容共4项（见图5-1）。点击“SATWE”，进入SATWE程序主菜单，内容共8项（见图5-2）。2、程序说明（1）SATWE程序的运行需要三个主要数据文件：一个是几何数据文件，规定文件名为STRU.SAT；一个是竖向荷载数据文件，规定文件名为LOAD.SAT。一个是风荷载数据文件WIND.SAT这几个文件一般由PMCAD生成，可通过写字板方式打开并修改，也可通过编写文件的方式得到。图5-1SAT-8程序主菜单图5-2SATWE程序主菜单（2）操作由SATWE主菜单控制。SATWE程序结果计算，需执行主菜单第1-2项。主菜单第1项“接PM生成SATWE数据”：将PMCAD的数据文件转换成SATWE的几何数据文件和荷载数据文件。主菜单第2项“结果内力，配筋计算”：进行结构分析和配筋计算。以上两步必须依次完成。若结构中有PMCAD整体结构输入中以次梁方式输入的梁，还需执行主菜单的第3项：PM次梁内力与配筋计算。（4）完成主菜单第1-3项后，才能进行以后几项的运行。执行主菜单第4项：“分析结果图形和文本显示”，计算结果通过图形或文本的形式显示，可通过各种方法分析、判断结果的正确性。绘制梁柱配筋施工图须执行“梁柱施工图”主菜单（见图4-3）。（5）主菜单第5-8项为独立执行程序，只在需要时执行。对于需采用时程分析方法进行抗震计算的结构，执行SATWE主菜单第5项：“结构的弹性动力时程分析”，程序重新计算结构配筋。需对一榀框支剪力墙进行进一步分析时，执行主菜单第6项：“框支剪力墙有限元分析”框支剪力墙计算结果可接JLQ程序绘制剪力墙施工图。对于复杂楼板进行有限元分析须执行主菜单第7项：“复杂楼板有限元分析”。SAT-8程序的功能基本相同于SATWE程序，但不包括结构的弹性动力时程分析和框支剪力墙有限元分析功能等子程序。第二节、SATWE计算数据准备一、接PM生成SATWE数据点击“接PM生成SATWE数据”屏幕上显示SATWE前处理菜单。补充输入及SATWE数据生成菜单（见图5-3）。图形检查菜单（见图5-4）。图5-3SATWE数据生成菜单图5-4图形检查菜单1、分析与设计参数补充定义点击“分析与设计参数补充定义”屏幕上显示SATWE信息参数选取菜单。SATWE程序多、高层结构分析需补充的参数共十项，它们分别为：总信息、风荷载信息、地震信息、活荷信息、调整信息、配筋信息、设计信息、荷载信息、地下室信息和砌体结构信息。对于一个工程，在第一次启动SATWE程序主菜单时，程序自动将上述所有参数赋值（取多数工程中常用值作为隐含值）。不过一些参数的选取还要按实际情况选择。（1）总信息参数总信息参数对话框（见图5-5），进入总信息选项，依据工程实际情况进行参数修正。图5-5总信息参数对话框A、结构材料信息：钢筋混凝土结构：按混凝土结构有关规范计算地震作用和风荷载。钢结构：按钢结构有关规范计算地震作用和风荷载。砌体：按砌体结构有关规范计算地震作用和风荷载，并对砌体墙进行抗震计算。B、水平力与整体坐标的夹角：初始值为0，SATWE可以自动计算出这个最不利方向角，在执行生成SATWE数据文件、数据检查及结构分析与构件内力计算后，可在分析结果图形和文本显示菜单中的输出文件“WZQ。OUT”中，找到“地震作用最大的方向”。可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。该参数为地震作用、风力作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正，单位为度。当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，程序在形成SATWE程序数据文件时，自动考虑此参数的影响。一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。此值C、混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土的重度为27KN/。（在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2）。若采用轻混凝土或要考虑构件表面粉刷层重时，不同结构构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型：框架结构框剪结构剪力墙结构重度：262728D、钢材重度一般情况下，钢材重度为78.0kN/。若要考虑构件表面粉刷层重时，钢材的重度可填入适当值。E、地下室层数：此项应填入小于总层数的值；对地下室部分不计风荷载，且对地下室形成嵌固约束；地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分，若虽有地下室，但在进行上部结构分析时不考虑地下室，则该参数应填0；程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整；当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入；地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固；根据专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。该参数为导风荷载导荷形成嵌固约束信息服务。F、墙元细分最大控制长度：填写计算单元最大尺寸，一般取1.0m5.0m。隐含值为2.0；这是墙元划分时的参数。对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值。对于一般工程，可取＝2.0；对于框支剪力墙结构，可取的略小一些＝1.5m或1.0m。G、恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法1”。当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。不计算竖向荷载：不计算所有竖向荷载。一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。“模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。于是就有了下一种竖向荷载加载法。“模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向构件的刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。所以，在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。H、风荷载计算信息：不计算风荷载：不计算风荷载。计算风荷载：计算X、Y两个方向的风荷载。I、地震作用计算信息：不计算地震作用：不计算地震作用。计算水平地震作用：计算指定方向及与其垂直方向的地震作用。计算水平和竖向地震作用：计算指定方向及与其垂直方向的地震作用和竖向地震作用。多层建筑：《建筑抗震设计规范》第5.1.1条8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。高层建筑：高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：1：8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用；2：9度抗震设计时应计算竖向地震作用。3：水平长悬臂构件、大跨度结构以及结构上部楼层外挑部分考虑竖向地震作用时，竖向地震作用的标准值在8度和9度设防时，可分别取该结构或构件承受的重力荷载代表值的10％和20％。4：带转换层的高层建筑8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震作用。程序在考虑竖向地震作用时，应注意以下几点：1、当上部结构楼层相对于下部楼层外挑时，用户应设置计算竖向地震作用。2、尚不能单独计算转换构件的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑竖向地震作用。3、尚不能单独计算连体结构的连接体的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑竖向地震作用。此处的长悬臂为悬挑出6m《建筑抗震设计规范》或2m《高层民用建筑钢结构技术规程》。J、墙元侧向节点信息：该项为墙单元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数。选择“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作出口节点，墙元的变形协调好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量比较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节都有6个独立的自由度。选择“内部”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其它节点均作为内部节点凝聚掉，这样带洞口墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这种处理方法是剪力墙的一种简化模拟，其精度略次于上述方法，但效率高，实用性好，计算量比上述方法少。在工程设计计算中，对于多层结构，由于剪力墙相对较少，工程规模相对较小，应选出口；而对于高层结构，由于剪力墙相对较多，工程规模相对较大，可选内部。K、结构体系：按实际情况。分为框架、框架—剪力墙、框筒、筒中筒、剪力墙、转换层、复杂高层等结构体系，程序根据所选的结构体系，采用相应规范。（如规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。）L、裙房层数：按实际情况。高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。M、转换层所在层层号：按实际情况。该该指定只为为程序决定定底部加强强部位及转转换层上下下刚度比的的计算和内内力调整提提供信息，同同时，当转转换层号大大于等于三三层时，程程序自动对对落地剪力力墙、框支支柱抗震等等级增加一一级，对转转换层梁、柱柱及该层的的弹性板定定义仍要人人工指定。（层层号为计算算层号）N、对所有楼板采用用刚性楼板板假定：位移计算（周期期计算）必必须在刚性性楼板假定定条件下计计算得到，而而构件设计计应采用弹弹性楼板计计算。多层建筑：由《建筑抗震设设计规范》第第3.4..2条建筑筑及其抗侧侧力结构的的平面布置置宜规则、对对称，并应应具有良好好的整体性性；建筑的的立面和竖竖向剖面宜宜规则，结结构的侧向向刚度宜均均匀变化，竖竖向抗侧力力构件的截截面尺寸和和材料强度度宜自下而而上逐渐减减小，避免免抗侧力结结构的侧向向刚度和承承载力突变变。当当存在表3.4..2-1所列举的的平面不规规则类型或或表3.4..2-2所列举的的竖向不规规则类型时时，应符合合本章第3.4..3条的有关关规定。平面不规规则的类型型表3.4..2-1不规则类型定义扭转不规则楼层的最大弹性性水平位移移（或层间间位移）大大于该楼层层两端弹性性水平位移移（或层间间位移）平平均值的1.2倍。凹凸不规则结构平面凹进的的一侧尺寸寸，大于相相应投影方方向总尺寸寸的30％楼板局部不连续续楼板的尺寸荷平平面刚度急急剧变化，例例如，有效效楼板宽度度小于该层层楼板典型型宽度的50％，或开开洞面积大大于该层楼楼面面积的的30％，或较较大的楼层层错层。平面不规规则的类型型表3.4..2-1不规则类型定义侧向刚度不规则则该层的侧向刚度度小于相邻邻上一层的的70%，或小于于其上相邻邻三个楼层层侧向刚度度平均值的的80%；除顶层层外，局部部收进的水水平尺寸大大于相邻下下一层的25%。竖向抗侧力构件件不连续竖向抗侧力构件件（柱、抗抗震墙、抗抗震支撑）的的内力由水水平转换构构件（梁、桁桁架等）向向下传递。楼层承载力突变变抗侧力结构的层层间受剪承承载力小于于相邻上一一次的80%。由《建筑抗震设设计规范》第第3.4..3不规则的的建筑结构构，应按下下列要求进进行水平地地震作用计计算和内力力调整，并并应对薄弱弱部位采取取有效的抗抗震构造措措施：1：平面不规则而而竖向规则则的建筑结结构，应采采用空间结结构计算模模型，并应应符合下列列要求：1)扭转不规则时，应应计及扭转转影响，且且楼层竖向向构件最大大的弹性水水平位移和和层间位移移分别不宜宜大于楼层层两端弹性性水平位移移和层间位位移平均值值的1.5倍；2)凹凸不规则或楼楼板局部不不连续时，应应采用符合合楼板平面面内实际刚刚度变化的的计算模型型，当平面面不对称时时尚应计及及扭转影响响。2：平面规则而竖竖向不规则则的建筑结结构，应采采用空间结结构计算模模型，其薄薄弱层的地地震剪力应应乘以1.15的增大系系数，应按按本规范有有关规定进进行弹塑性性变形分析析，并应符符合下列要要求：1)竖向抗侧力构件件不连续时时，该构件件传递给水水平转换构构件的地震震内力应乘乘以1.25～1.5的增大系系数；2)楼层承载力突变变时，薄弱弱层抗侧力力结构的受受剪承载力力不应小于于相邻上一一楼层的65%。3：平面不规则且且竖向不规规则的建筑筑结构，应应同时符合合本条1、2款的要求求。高层建筑筑：进行高层层建筑内力力与位移计计算时，可可假定楼板板在其自身身平面内为为无限刚性性，相应的的设计时应应采取必要要的措施保保证楼板平平面的整体体刚度。条文说明明：楼板有有效宽度较较窄的环形形楼面或其其他有大开开洞楼面、有有狭长外伸伸段楼面、局局部变窄产产生薄弱连连接的楼面面，联体结结构的狭长长连接体楼楼面等场合合，楼板面面内刚度有有较大的削削弱且不均均匀，楼板板的面内变变形会使楼楼层内抗侧侧刚度较小小的构件的的位移和受受力加大（相相对刚性楼楼板假定而而言），计计算时应考考虑楼板面面内变形的的影响。当楼板会会产生较明明显的面内内变形时，计计算时应考考虑楼板的的面内变形形或对采用用楼板面内内无限刚性性假定计算算方法进行行适当的调调整。一般般可对楼板板削弱部位位的抗侧刚刚度相对较较小的结构构构件，适适当增大计计算内力，加加强配筋和和构造措施施。（2）风荷载信息参参数进入风荷载信息息对话框（见见图5-6），进行行参数修正正。若在总总信息参数数中选择了了不计算风风荷载，可可不输入参参数。图5-6风荷载信信息对话框框A、地面粗糙类别别《建筑结构荷载载规范》77.2.11、对于平平坦或稍有有起伏的地地形，风压压高度变化化系数应根根据地面粗粗糙度类别别按表7.2..1确定。A类：近海海面，海海岛、海岸岸、湖岸及及沙漠地区区。（0.12）B类：指田野、乡乡村、丛林林、丘陵及及中小城镇镇和大城市市郊区。((0.166)C类：指有密集建建筑群的城城市市区。(0.22)D类：指有密集建建筑群且房房屋较高的的城市市区区。(0.300)B、修正后的基本本风压：此项可根据《建建筑结构荷荷载规范》取取值。对于于高层建筑筑应按基本本风压乘以以系数1.1采用。风荷载作用面的的宽度，多多数程序是是按计算简简图的外边边线的投影影距离计算算的，因此此，当结构构顶层带多多个小塔楼楼而没有设设置多塔楼楼时，应注注意修改风风荷载文件件，从风荷荷载中减去去计算简图图的外边线线间无建筑筑面的空面面面积上的的风载，否否则会造成成风载过大大，特别是是风载产生生的弯矩过过大。顶层女儿墙高度度大于1米时应修正正顶层风载载，在程序序给出的风风荷上加上上女儿墙风风荷。当计算坐标旋转转时，应注注意风荷计计算是否相相应作了旋旋转处理。大多数程序风载载从嵌固端端算起，当当计算嵌固固端在地下下室时，应应将风荷载载修正为从从正负零算算起。用SATWE进行行多塔楼分分析时，程程序能自动动对每个塔塔楼取为一一独立刚性性块分析，但但风荷载按按整体投影影面计算，因因此一定要要进行多塔塔楼定义，否否则风荷载载会出现错错误。多层建筑：《建筑结结构荷载规规范》（强强规）7..1.2、基基本风压应应按本规范范附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的的风压采用用，但不得得小于0.3kN/mm2。高层建筑筑：《高层建建筑混凝土土结构技术术规程》（强强规）3..2.2、基本风风压应按照照国家标准准《建筑结结构荷载规规范》的规规定采用。对对于特别重重要或对风风荷载比较较敏感的高高层建筑，其其基本风压压应按100年重现期期的风压值值采用。条文说明明3.2..2、对风荷荷载是否敏敏感，主要要与高层建建筑的自振振特性有关关，目前尚尚无使用的的划分标准准。一般情情况下，房房屋高出大大于60mm的高层建建筑可按100年一遇的的风压值采采用；对于于房屋高度度不超过660m的高高层建筑，其其基本风压压是否提高高，可由设设计人员根根据实际情情况确定。C、结构基本周期期：宜取程序默认值值（按《高高规》附录录B公式B.0..2）；规则框架T1==(0.008-0..10)nn，n为房屋层层数，详见见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算，对于风荷载起控制作用的结构应特别注意。D、体型分段数：：结构物立面变化化较大时，不不同的区段段内的体型型系数可能能不一样，如如下方上圆圆，或下圆圆上多边形形等，这就就在不同段段产生不同同的体型系系数。程序序限定体型型系数最多多可分三段段取值。一般矩形民用房房屋可按程程序默认。但但是对于高高层建筑结结构和形状状特殊的结结构应该注注意根据规规范的相关关规定对该该项进行调调整。对于多层建建筑房屋和和构造物的的风荷载提提醒系数可可按《建筑筑结构荷载载规范》77.3.11条规定采用用。各段最最高层号：：指结构体型变化化分段的最最高层号。按按实际情况况填写，若若体形系数数只分一段段或两段时时，第二段段或第三段段的信息可可不填。F、各段体型系数数：按规范要求填写写。常见体体型、风荷荷载体型系系数取值如如下：圆形或椭圆形平平面，。正多边形及三角角形平面，，其中n为正多边形边数。矩形、鼓形、十十字形平面面，。V形、Y形、弧形、双十十字形、井井字形、L形和槽形形平面，。高宽比H/＞44，长宽比L/1.5的矩形，鼓鼓形平面，。（3）地震信息参数数进入地震信息对对话框（见见图5-7），进行行参数修正正。图5-7地震信息息对话框A、设计地震分组组：根据建筑物所建建造的区域域，按《建建筑抗震设设计规范》指指定设计地地震分组。B、设防烈度：指地震设防烈度度。程序提提供以下几几种选择：：6(0.005g)；7(0.110g)；8(0.22g)；8(0.33g)；9(0.44g)。根据建建筑物所建建造的区域域，按《建建筑抗震设设计规范》附附录取值。C、场地类别：场地土类型，可可取值1类、2类、3类或4类。程序序根据不同同的场地类类型，计算算特征周期期。D、计算振型个数数：在PMCAD总信信息中也输输入了“计算振型型个数”而在进行SATWWE计算时，SATWWE有自己的的总信息，SATWWE按照自己己的参数对对结构进行行分析。一一般计算振振型数应大大于9。振型数数不能超过过结构固有有振型的总总数。当地震作用采用用侧刚计算算时，若不不考虑耦联联振动，计计算振型数数不得大于于结构层数数；若考虑虑耦联振动动，计算振振型数应不不小于9，且为3的倍数。当地震作用采用用总刚计算算时；采用用的振型数数不宜小于于按铡刚计计算的二倍倍，存在长长梁或跨层层柱时，应应注意低阶阶振型可能能是局部振振型，其阶阶数低，但但对地震作作用的贡献献却较小。振型数的大小与与结构层数数及结构形形式有关，当当结构层数数较多或结结构层刚度度突变较大大时，振型型数也应取取得多些，如如顶部有小小塔楼、转转换层等结结构形式。有N个塔楼时，振型个数应大于等于N×9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于6。对于双塔结构振型数，对于多于双塔的结构则应更多。对于刚度不均匀匀的复杂结结构，尤其其对于多塔塔结构，在在考虑扭转转耦连计算算时，很难难确定应该该取多少个个振型计算算其地震力力，若计算算振型数给给少了，有有些地震力力计算不出出来，结构构的抗震设设计不安全全，而计算算振型数给给的太多，计计算量增加加很多，影影响计算效效率。SATWWE引进了振振型有效质质量概念，根根据用户给给定的计算算振型数nModde，计算出X方向和Y方向的振振型有效质质量Cmasss-x和Cmasss-y，通过Cmasss-x和Cmasss-y的大小来来判断所给给定的nModde是否已足足够。输出出信息如下下：

CoeffficieentoofefffecttivemasssinXdiirecttion::Cmaass-xx=????(%))

CoeffficieentoofefffecttivemasssinYdiirecttion::Cmaass-yy=????(%))

其中：程程序给出的的Cmasss-x和Cmasss-y为百分数数，Cmasss-x和Cmasss-y越大，表表明对计算算地震力有有贡献的质质量越多，未未计算出来来的地震力力越少。从从理论上讲讲，Cmasss-x和Cmasss-y应达到100%，才不至至于丢失地地震力，但但实际计算算中无法达达到100%的理论值值，计算经经验表明，若Cmass-x或Cmass-y小于80%，则说明用户给定的计算振型数不够，应增加计算振型数。E、活荷载质量折折减系数：：指计算重力荷载载代表值时时的活荷载载组合系数数。一般取取0.5（对于藏藏书库、档档案库、库库房等建筑筑应特别注注意）。调调整系数只只改变楼层层质量，不不改变荷载载总值，即即对竖向荷荷载作用下下的内力计计算无影响响。《高层层建筑混凝凝土结构技技术规程》允允许在地震震作用计算算时对楼层层活荷载予予以折减（可可折减50%）。楼面面活荷载折折减时，可可填写小于于1.0的数值。多层建筑：《建筑抗抗震设计规规范》5..1.3、计计算地震作作用时，建建筑的重力力荷载代表表值应取结结构和构配配件自重标标准值和各各可变荷载载组合值之之和。各可可变荷载的的组合值系系数应按表表5.1..3采用。组合值系数表5.1..3可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算算的楼面活活荷载1.0按等效均布荷载载计算的楼楼面活荷载载藏书库、档案库库0.8其它民用建筑0.5吊车悬吊物重力力硬勾吊车0.3软勾吊车不计入注：硬钩吊车的的吊重较大大时，组合合值系数应应按实际情情况采用。高层建筑：计算地震作用时时，建筑结结构的重力力荷载代表表值应取永永久荷载标标准值和可可变荷载组组合值之和和。可变荷荷载的组合合值系数应应按下列规规定采用：：1、雪荷载载取0.52、楼面活活荷载按实实际情况计计算时取1.0；按等效效均布荷载载计算时，藏藏书库、档档案库、库库房取0.8，一般建建筑取0.5。F、框架、剪力墙墙抗震等级级：程序根据不同的的输入选择择抗震等级级。可取特特1级、特2级、特3级、4级或非抗抗震。此项项为对框架架或剪力墙墙结构按结结构类型、设设防烈度、结结构高度等等因素确定定的结构构构造设防的的等级。多层建筑：（强规）《建建筑抗震设设计规范》6.1.2钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。丙类建筑的抗震等级应按表6.1.2确定。《建筑抗震设计计规范》66.1.33钢筋混凝凝土房屋抗抗震等级的的确定，尚尚应符合下下列要求：：1框架-抗震墙结结构，在基基本振型地地震作用下下，若框架架部分承受受的地震倾倾覆力矩大大于结构总总地震倾覆覆力矩的50%,其框架部部分的抗震震等级应按按框架结构构确定，最最大适用高高度可比框框架结构适适当增加。2裙房与主楼相连，除应按裙房本身确定外，不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶层及相邻上下各一层应适当加强抗震构造措施。裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级。3当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下的抗震等级可根据具体情况采用三级或更低等级。地下室中无上部结构的部分，可根据具体情况采用三级或更低等级。4抗震设防类别为甲、乙、丁类的建筑，应按本规范第3.1.3条规定和表6.1.2确定抗震等级；其中，8度乙类建筑高度超过表6.1.2规定的范围时，应经专门研究采取比一级更有效的抗震措施。注：本章“一、二、三、四级”即“抗震等级为一、二、三、四级”的简称。现浇钢筋混凝土土房屋的抗抗震等级表6.1..2结构类型烈度6789框架高度（m）≤30>30≤30>30≤30>30≤25框架四三三二二一一剧场体育馆等大大跨度公共共建筑三二一一框架—抗震墙结构高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60≤50框架四三三二二一一抗震墙三二一一一抗震墙结构高度（m）≤80>80≤80>80≤80>80≤60抗震墙四三三二二一一部分框支抗震墙墙结构抗震墙三二二一框支层框架二二一一筒体结构框架—核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒外筒三二一一内筒三二一一板柱—抗震墙结构板柱的柱三二一抗震墙二二二注：1建筑场地为Ⅰ类类时，除6度外可按按表内降低低一度所对对应的抗震震等级采取取抗震构造造措施，但但相应的计计算要求不不应降低；；2接近或等等于高度分分界时，应应允许结合合房屋不规规则程度及及场地、地地基条件确确定抗震等等级；3部分框支支抗震墙结结构中，抗抗震墙加强强部位以上上的一般部部位，应允允许按抗震震墙结构确确定其抗震震等级。高层建筑筑：（强规）《高高层建筑混混凝土结构构技术规程程》4.8..2、抗震震设计时，高高层建筑钢钢筋混凝土土结构构件件应根据设设防烈度、结结构类型和和房屋高度度采用不同同的抗震等等级，并应应符合相应应的计算和和构造措施施要求。A级高度丙丙类建筑钢钢筋混凝土土结构的抗抗震等级应应按表4.8..2确定。当当本地区的的设防烈度度为9度时，A级高度乙乙类建筑的的抗震等级级应按本规规程第4.8..3条规定的的特一级采采用，甲类类建筑应采采用更有效效的抗震措措施。AA级高度的的高层建筑筑结构抗震震等级表4.8..2结构类型烈度6789框架高度（m）≤30>30≤30>30≤30>30≤25框架四三三二二一一框架—剪力墙高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60≤50框架四三三二二一一抗震墙三二一一一剪力墙高度（m）≤80>80≤80>80≤80>80≤60抗震墙四三三二二一一框支剪力墙非底部加强部位位剪力墙四三三二二不应采用底部加强部位剪剪力墙三二二一框支框架二二一一筒体结构框架—核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒外筒三二一一内筒板柱—剪力墙板柱的柱三二一不应采用抗震墙二二二注：1接近或等等于高度分分界时，应应结合房屋屋不规则程程度及场地地、地基条条件适当确确定抗震等等级；2底部带转换层的的筒体结构构，其框支支框架的抗抗震等级应应按表中框框支剪力墙墙结构的规规定采用；；3板柱—剪力墙结构中框框架的抗震震等级应与与表中“板柱的柱”相同。4.8.3、抗抗震设计时时，B级高度丙丙类建筑钢钢筋混凝土土结构的抗抗震等级应应按表4.8..3确定B级高度的高层建建筑结构抗抗震等级表4.8..3结构类型烈度7度8度9度框架—剪力墙框架二一一剪力墙二一特一剪力墙剪力墙二一一框支剪力墙非底部加强部位位剪力墙二一一底部加强部位剪剪力墙一一特一框支框架一特一特一框架—核心筒框架二一一筒体二一特一筒中筒外筒二一特一内筒二一特一注：底部带转换换层的筒体体结构，其其框支框架架和底部加加强部位筒筒体的抗震震等级应按按表中框支支剪力墙结结构的规定定采用。规范给的表格为为丙类建筑筑的抗震等等级，其他他建筑的抗抗震等级应应根据4..8.1的的有关规定定来确定。4.8.4、建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。4.8.5、抗震设计的高层建筑，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下的结构的抗震等级可根据具体情况采用三级或四级，地下室柱截面每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对于柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍；地下室总超出上部主楼范围且无上部结构部分，其抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。9度抗震设计时，地下室结构的抗震等级不应小于二级。4.8.6、抗震设计时，与主楼连为整体的群楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震构造措施。8.1.3、抗震设计的框架－剪力墙结构，在基本阵型地震作用下框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构中地震倾覆力矩的50％时，其框架部分的抗震等级按框架结构采用，轴压比限值宜按框架结构的规定采用，其最大适用高度与高宽比限值可比框架结构适当增加。02Q.outt文件中有有框架－剪剪力墙结构构中框架所所承受的地地震倾覆力力矩所占的的比例，在在第一轮计计算完毕后后可根据该该项指标来来调整结构构的抗震等等级。G、周期折减系数数：该项可埴入0..7—1.0之间的数数值。周期折减的目的的是为了充充分考虑框框架结构和和框架—剪力墙结结构的填充充墙刚度对对计算周期期的影响。对对于框架结结构，若隔隔墙较多，周周期折减系系数可取；；隔墙较少少时可取；；对于框架架-剪力墙结结构，可取取；纯剪力力墙结构的的周期不折折减。对于于其他结构构体系或采采用其他非非承重墙体体时，可根根据工程情情况确定周周期折减系系数。《建筑结构抗震震手册》填充墙墙为实心砖砖墙时，周周期折减系系数取值参考考如下：0.8－1.00.6－0.70.4－0.500.2－0.3无门窗洞0.5（0.55）0.555（0.60）0.660（0.65）0.770（0.75）有门窗窗洞0.665（0.70）0.770（0.75）0.775（0.80）0.885（0.90）数值为有填填充墙框架架榀数与框框架总榀数数的比值。括括号外的数数值用于一一片填充墙墙长6m左右时时；括号外外的数值用用于一片填填充墙长55m左右时时。填充墙墙为轻质材材料或外挂挂板时周期期折减系数数取0.8－0.9。具体的的数值可根根据计算后后的基本周周期和剪重重比是否符符合经验公公式来判断断该折减系系数的合理理性。H、结构的阻尼比比（%）：对于一些常规结结构，程序序给出了结结构阻尼的的隐含值。（高高层多层相相同）该项可填≤0..05的数值。除除有专门规规定外，钢钢筋混凝土土高层建筑筑结构的阻阻尼比应取取0.055。钢结构在在多遇地震震下的阻尼尼比，对不不超过12层的钢结结构可采用用0.0335，对超过12层的钢结结构可采用用0.02；在罕遇遇地震下的的分析，阻阻尼比可采采用0.05。该参数也也用于风荷荷载的计算算。I、结构规则性信信息：根据结构具体情情况选择“规则”或“不规则”。应该严格格按照结构构的实际情情况根据规规范中的有有关规定，来来判断结构构的规则性性。J、是否考虑偶然然偏心：程序提供“考虑虑”和“不考虑”两种选择择，按照《高高层混凝土土结构技术术规程》（JGJ33-20002）规定，计计算地震作作用时，应应考虑偶然然偏心的影影响，附加加偏心距可可取与地震震作用方向向垂直的建建筑物边长长的5%。偶然偏心的含义义是：由偶偶然因素引引起的结构构的质量分分布变化，会会导致结构构固有振动动特性的变变化，因而而结构在相相同地震作作用下的反反应也将发发生变化。考考虑偶然偏偏心，也就就是考虑由由偶然偏心心引起的可可能的最不不利的地震震作用。如果考虑偶然偏偏心，程序序将自动增增加计算4个地震工工况，分别别是质心沿沿Y正、负负负偏移5%的X地震作用用和质心沿沿X正、负偏偏移5%的Y地震作用用。K、是否考虑双向向地震:程序提供“考虑虑”和“不考虑”两种选择择。《建筑筑抗震设计计规范》(GB5500111-20001)第5.1..1条规定定，质量和和刚度分布布明显不对对称的结构构，应计入入双向地震震作用下的的扭转效应应。对于某某个地震反反应参数，记记该参数在在X和Y地震作用用下的反应应分别为和和，那么，当当选择“考虑”时，对构构件的地震震内力程序序进行如下下组合：，选择双向地震组组合后，地地震内力会会放大较多多。对于以上两条多层建筑：《建筑抗震设计计规范》55.1.11各类建筑筑结构的地地震作用，应应符合下列列规定：1、一般情情况下，应应允许在建建筑结构的的两个主轴轴方向分别别计算水平平地震作用用并进行抗抗震验算，各各方向的水水平地震作作用应由该该方向抗侧侧力构件承承担。2、有斜交交抗侧力构构件的结构构，当相交交角度大于于15°时，应分分别计算各各抗侧力构构件方向的的水平地震震作用。3、质量和和刚度分布布明显不对对称的结构构，应计入入双向水平平地震作用用下的扭转转影响；其其他情况，应应允许采用用调整地震震作用效应应的方法计计入扭转影影响。4、8、9度时的大大跨度和长长悬臂结构构及9度时的高高层建筑，应应计算竖向向地震作用用。注注：8、9度时采用用隔震设计计的建筑结结构，应按按有关规定定计算竖向向地震作用用。《建筑抗震设计计规范》55.2.33、建筑结结构估计水水平地震作作用扭转影影响时，应应按下列规规定计算其其地震作用用和作用效效应：1、规则结结构不进行行扭转耦联联计算时，平平行于地震震作用方向向的两个边边榀，其地地震作用效效应应乘以以增大系数数。一般情情况下，短短边可按1.15采用，长长边可按1.05采用；扭扭转刚度较较小时，宜宜按不小于于1.3采用。2、按扭转转耦联振型型分解法计计算时，各各楼层可取取两个正交交的水平位位移和一个个转角共三三个自由度度，并应按按下列公式式计算结构构地震作用用和作用效效应。确有有依据时，尚尚可采用简简化计算方方法确定地地震作用效效应。《建筑抗震设计计规范》55.2.33条文说明明、地震扭扭转反应是是一个极其其复杂的问问题，一般般情况，宜宜采用较规规则的结构构体型，以以避免扭转转效应。体体型复杂的的建筑结构构，即使楼楼层“计算刚心”和质心重重合，往往往仍然存在在明显的扭扭转反应。本次修改要求，规则结构不考虑扭转耦联计算时，应采用增大边榀结构地震内力的简化处理方法。增加考虑双向地震作用下的地震效应组合。扭转刚度较小的结构，例如某些核心筒－外稀柱框架结构或类似的结构，但如果考虑扭转影响的地震左右效应小于考虑偶然偏心引起的地震效应时，应取后者以策安全，但二者不叠加计算。对于多层建筑结构，根据上面规定的要求，以及为了在设计中保证一定的安全度，在“结构规则性信息”选择了“不规则”的选项，所以此处一般选择“考虑双向地震”的选项。当对结构进行复核验算时，质量与刚度分布规则时，不选择该处两项选项；当质量与刚度分布不规则时，选择“考虑双向地震”选项。可根据3.4.2条中对扭转不规则的规定来确定结构的质量与刚度的分布规律，“楼层最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍”，当计算结构中提供的位移比超过1.2倍时，可认为为质量与刚度分布不规则的结构。高层建筑：高层建筑筑结构应按按以下原则则考虑地震震作用：质质量与刚度度分布明显显不对称、不不均匀的结结构，应计计算双向水水平地震作作用下的扭扭转影响；；其他情况况，应计算算单向水平平地震作用用下的扭转转影响。条文说明明：当计算算双向地震震作用时，可可不考虑质质量偶然偏偏心的影响响。考虑扭转转影响的结结构，按扭扭转耦联振振型分解法法计算时，各各楼层可取取两个正交交的水平位位移和一个个转角位移移共三个自自由度。单单向作用下下，考虑扭扭转的地震震作用效应应。考虑双双向水平地地震作用下下的扭转地地震作用效效应。对于高层层建筑结构构，根据上上面规定的的要求，以以及为了在在设计中保保证一定的的安全度，在“结构规则性信息”选择了“不规则”的选项，所以此处一般选择“考虑双向地震”的选项。当对结构进行复核验算时，抗震双向作用和考虑偶然偏心不能同时考虑；选用“考虑双向地震作用”时，一定不考虑设计信息中的“双偏压”，否则M有重叠部分；“考虑偶然偏心”与“斜交抗侧力构件地震数”二者也只能选择其一。质量与刚度分布规则时，选择“考虑偶然偏心”选项；当质量与刚度分布不规则时，选择“考虑双向地震”选项。可根据对扭转不规则的规定来确定结构的质量与刚度的分布规律，“A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.2倍，B级高度高层建筑、混和结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，当计算结构中提供的位移比超过1.2倍时，可认为为质量与刚度分布不规则的结构。L、特征周期：该项隐含取规范范规定值，它它随地震烈烈度而变化化。有些地区标准采采用不同的的地震计算算参数，通通过该参数数的变化求求得该地区区的地震作作用。M、多、罕遇地震震影响系数数最大值：：该项项隐含取规规范规定值值。它随地地震烈度而而变化。有些地区标准采采用不同的的地震计算算参数，通通过该项参参数的变化化求处该地地区的罕遇遇地震作用用。建筑结构的地震震影响系数数应根据烈烈度、场地地类别、设设计地震分分组和结构构自振周期期及阻尼比比确定。其其水平地震震影响系数数最大值应按如下采用；；特征周期期应根据场场地类别和和设计地震震分组按如如下采用，计计算8、9度罕遇地地震作用时时，特征周周期应增加加0.055s。注：1、周期大大于6.0s的高层建建筑结构所所采用的地地震影响系系数应做专专门的研究究；2、已编制制抗震设防防区划的地地区，应允允许按批准准的设计地地震动参数数采用相应应的地震影影响系数。水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震－0.50（0.72）0.90（1.20）1.40注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。特征周期值（s）设计地震分组ⅠⅡⅢⅣ第一组0.250.350.450.65第二组0.300.400.550.75第三组0.350.450.650.90《建筑抗震设计规程》（上海市工程建设规范）上海地区多遇地震时，Ⅲ类场地的设计特征周期取为0.65s，Ⅳ类场地的设计特征周期取为0.9s，罕遇地震时Ⅲ、Ⅳ类场地的设计特征周期都取为1.1s。相应于抗震设防烈度的设计基本地震加速度取值。（4）活荷载信息参参数进入活荷信息对对话框（见见图5-8），进行行参数修正正。若恒、活活荷载不分分开计算，这这页信息则则无效。图5-8活荷信息息对话框A、柱墙活荷载是是否折减：：根据《建筑抗震震设计规范范》（GB500009--20011），多高高层结构在在柱、墙设设计时，对对承受的活活荷载最好好不折减。B、传给基础的活活荷载是否否折减：根据《建筑抗震震设计规范范》，多高高层结构在在基础设计计时，对承承受的活荷荷载进行折折减。C、活荷载不利布布置：填入活荷载不利利布置的最最高层号（NL）。在选选择恒、活活荷载分开开计算时填填写该项。填0，表示不考虑梁活荷载不利布置作用；填一个大于零的数NL，则表示从1—NL各层考虑梁活荷载的不利布置，而NL+1层以上则不考虑活荷载不利布置。若NL+1层以上则不考虑活荷载不利布置。若NL等于结构层数Nfloor，则表示对全楼所有层都考虑活荷的不利布置。高层建筑结构内内力计算中中，当楼面面活荷载大大于4kN//m2时，应考考虑楼面活活荷载不利利布置引起起的梁弯矩矩的增大。该选项与“调整信息”中的“梁设计弯矩放大系数”不能同时采用。梁弯矩放大系数起源于梁的活荷载不利布置。当不考虑活荷载不利布置时，梁活荷载弯矩偏小，程序试图通过梁弯矩放大系数来调整梁的弯矩。在程序处理时，最终弯矩弯矩放大系数是乘在组合设计弯矩上（弯矩包络图上）的，这样组合中的恒、地震、风荷载也相应放大了，会导致梁的主筋量有较大的增加。所以用户应选用“梁活载不利布置”选项来考虑活荷载的不利布置。D、柱、墙、基础础活荷载折折减系数：：活荷载信息对话话框中，显显示《建筑筑结构荷载载规范》给给出的隐含含值，可以以修改。《建筑结构荷载载规范》44.1.22、设计楼楼面梁、墙墙、柱及基础时时，表4.1..1中楼面活活荷载标准准值载下列列情况下应应乘以规定定的折减系系数。1设计楼面面梁时的折折减系数：：1）第1（1）项当楼楼面梁从属属面积超过过25m22时，应取0.9；2）第1（2）－7项当楼面面梁从属面面积超过550m2时时应取0.9；3）第8项对单向向板楼盖的的次梁和槽槽型板的纵纵肋应取0.8；对于单单向板楼盖盖的主梁应应取0.6；对双向向板楼盖的的梁应取0.8；4）第9－12项应采用用与所属房房屋类别相相同的折减减系数。2设计墙、柱柱和基础时时的折减系系数1）第1（1）项应按按表4.1..2规定采用用；2）第1（2）－7项应采用用与其楼面面梁相同的的折减系数数；3）第8项对单向向板应采取取0.5，对双向向板楼盖和和无梁楼盖盖应取0.8；4）第9－12项应采用用与所属房房屋类别相相同的折减减系数。注：楼楼面梁的从从属面积应应按梁两侧侧各延伸1/2梁间距的的范围内的的实际面积积确定。活活荷载按楼楼层的折减减系数表4.1..2墙柱基础计算截面以以上的层数数12－34－56－89－2020以上计算截面以上各各楼层活荷荷载总和的的折减系数数1.00（0..90）0.850.700.650.600.55注：当楼面面梁的从属属面积超过过25m22时，应采采用括号内内的系数。1)说明：1、计算楼面梁时荷载折减系数的设置在“PMCAD>楼面荷载传导计算>荷载倒算选择>考虑活荷载折减的设置折减系数”的选项中。梁活荷载折减是根据梁的受荷面积而确定的，这样就会造成比较复杂的折减方式，且可能每根梁不同。2、PMCAD在处理这个问题时，采用了折减楼面荷载的方式。3、建议在选择梁活荷载折减时，应慎重考虑。在使用PKPM系列的软件中，活荷载折减最好不要重复使用，如在PM中考虑了梁的活荷载折减，则在SATWE、TAT、PMSAP中最好不要选择“柱墙活荷载折减”，以避免活荷载折减过多。反之亦然。条文说明4.1.2、作用在楼面上的活荷载不可能以标准值的大小同时布满在所有的楼面上，因此在设计梁、墙、柱和基础时，还要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。（5）调整信息参数数进入调整信息对对话框（见见图5-9），进行行参数修正正。图5-9调整信息息对话框A、梁端弯矩调幅幅系数：该系数取值范围围为BT=00.8—1.0。一般情情况下BT=00.85，对于主主梁弯矩调调幅，《高高层混凝土土结构技术术规程》（JGJ33-20002）第5.22.3条规规定；在竖竖向荷载作作用下，可可考虑框架架梁端塑性性变形内力力重分布对对梁端负弯弯矩乘以调调幅系数进进行调幅，并并应符合下下列规定：：1、装配整体式框架架梁端负弯弯矩调幅系系数可取为为0.7～0.8；现浇框框架梁端负负弯矩调幅幅系数可取取为0.8～0.9；2、框架梁端负弯矩矩调幅后，梁梁跨中弯矩矩应按平衡衡条件相应应增大；3、应先对竖向荷载载作用下框框架梁的弯弯矩进行调调幅，再与与水平作用用产生的框框架梁弯矩矩进行组合合；4、截面设计时，框框架梁跨中中截面正弯弯矩设计值值不应小于于竖向荷载载作用下按按简支梁计计算的跨中中弯矩设计计值的50%。B、梁设计弯矩放放大系数：：该系数一般取值值BM=11.0—1.3。与活荷载载的不利布布置不能同同时考虑。已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0。（建议该项设置为1.0）。该系数用于考虑梁的局部加强，如梁考虑楼板刚度后的内力增大。条文说明：如果活荷载较大，其不利分布对梁弯矩的影响会比较明显，计算时应予以考虑。除进行活荷载不利布置的详细计算分析外，也可将未考虑活荷载不利分布计算的框架梁弯矩乘以放大系数予以近似考虑，该放大系数通常可取1.1－1.3，活荷载较大时选用较大的数值。近似考虑活荷载不利分布影响时，梁正、负弯矩应同时予以放大。若内力分析中未未考虑活荷荷载的不利利分布，而而仅按满跨跨布置计算算，当活荷荷载较大若若结构的层层数不多时时，通过此此系数来加加大梁的跨跨中弯矩。对对于考虑活活荷载不利利布置的各各层，此系系数不起作作用。C、梁扭矩折减系系数：折减系数的取值值范围为TB=00.4—1.0SATWWE软件中受受扭折减系系数对圆弧弧梁、定义义了弹性楼楼板的梁均均不起作用用。对于现浇楼板结结构，若采采用刚性楼楼板假定时时，可以考考虑楼板对对梁抗扭的的作用而对对梁的扭矩矩进行折减减。若考虑虑弹性楼板板，梁的扭扭矩不应折折减。《高高层混凝土土结构技术术规程》（JGJ33-20002）第5.22.4条规规定，高层层建筑结构构楼面梁受受扭计算中中应考虑楼楼盖对梁的的约束作用用。当计算算中未考虑虑楼盖对梁梁扭转的约约束作用时时，可对梁梁的计算扭扭矩乘以折折减系数予予以折减。梁梁扭矩折减减系数应根根据梁周围围楼盖的情情况确定。现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0。D、连梁刚度折减减系数：连梁刚度折减系系数BLZ一般取值值不小于0.55。一般工工程取0.7，位移由由风载控制制时取≥0.8；《建筑筑抗震设计计规范》（GB500009--20011）第6.22.13条条第2款：抗震墙墙连梁的刚刚度可折减减，折减系系数不宜小小于0.50。《高层混混凝土结构构技术规程程》（JGJ33-20002）第5.2..1条规定：：在内力与与位移计算算中，抗震震设计的框框架－剪力力墙或剪力力墙结构中中连梁的刚刚度可予以以折减，折折减系数不不宜小于0.5。条文说明：通常常，设防烈烈度低时可可少折减一一些（6、7度时可取0.7），设防防烈度高时时可多折减减一些（8、9度时可取0.5）。折减减系数不宜宜小于0.5，以保证证连梁承受受竖向荷载载的能力。多、高层结构设设计中允许许连梁开裂裂，开裂后后连梁的刚刚度有所降降低，程序序中通过连连梁刚度折折减系数数数来反映开开裂后的连连梁刚度。为为避免连梁梁开裂过大大，此系数数不宜取值值过小。剪剪力墙洞口口间部分也也采用此参参数进行刚刚度折减。对框架－剪力墙结构中一端与柱连接、一端与墙连接的梁以及剪力墙结构中的某些连梁，如果跨高比加大（比如大于5）、重力作用效应比水平风或水平地震作用效应更为明显，此时应慎重考虑梁刚度的折减问题，必要时可不进行梁刚度的折减，以控制正常使用阶段梁裂缝的发生和发展。E、中梁刚度增大大系数：中梁刚度增大系系数一般取取大于1。《高层层混凝土结结构技术规规程》（JGJ33-20002）第5.22.2条规规定：在结结构内力与与位移计算算中，现浇浇楼面和装装配整体式式楼面中梁梁的刚度可可考虑翼缘缘的作用予予以增大。楼楼面梁刚度度增大系数数可根据翼翼缘的情况况取1.3－2.0。对于无无现浇面层层的装配式式结构，可可不考虑楼楼面翼缘的的作用。程序中框架梁按按矩形部分分输入截面面尺寸并计计算刚度。对对于现浇楼楼板，在采采用刚性楼楼板假定时时，楼板作作为梁的翼翼缘是梁的的一部分，用用此系数考考虑楼板对对梁刚度的的影响。两两侧均与刚刚性楼板相相连的中梁梁刚度放大大系数取值值；只有一一侧与刚性性楼板相连连的中梁或或边梁的刚刚度放大系系数程序直直接取值为为。条文说说明：装配配式楼板取取1.0；现浇楼楼板取值1.3--2.0，一般取2.0。通常现浇浇楼面的边边框架梁可可取1.5，中框架架梁可取2.0。F、全楼地震力放放大系数：：填入地震作用放放大调整系系数，取值值0.855-1.550，一般取1.0。可通过过此参数来来放大地震震作用，提提高结构的的抗震安全全性。G、0.2Qo调整整起始层、终终止层号：：0.2Qo调整整只对普通通梁、柱起起作用。若若不调整，这这两个数均均填0。对于框架－剪力力墙结构，一一般剪力墙墙的刚度很很大，剪力力墙吸引了了大量的地地震力，而而框架所承承担的地震震力很小。对对于框架部部分，如果果按这样的的地震力进进行设计，在在剪力墙开开裂后会很很不安全。所所以需要让让框架部分分承担至少少20％的基底底剪力，宜宜增加框架架的安全度度。《建筑抗震设计计规范》（GB500009--20011）第6.22.13条条1款：侧向刚刚度沿竖向向分布基本本均匀的框框架抗震墙墙结构，任任一层框架架部分的地地震剪力，不不应小于结结构底部重重地震剪力力的20％和按框框架抗震墙墙结构分析析的框架部部分各楼层层地震剪力力中最大值值1.5倍二者的的较小值。《高层混凝土结结构技术规规程》（JGJ33-20002）第8.11.4条规规定。抗震震设计时，框框架-剪力墙结结构对应于于地震作用用标准值的的各层框架架总剪力应应符合下列列规定：1、满足（8.1..4）式要要求的楼层层，其框架架总剪力不不必调整；；不满足（8.1..4）式要求求的楼层，其其框架总剪剪力应按0.2VV0和1.5二者者的较小值值采用；（8.1..4）——对框架柱数量从从下至上基基本不变的的规则结构构，应取对对应于地震震力作用标标准值的结结构底部总总剪力；对对框架柱数数量从下至至上分段有有规律变化化的结构，应应取每段最最下一层结结构对应于于地震作用用标准值的的总剪力；；——对应于地地震作用标标准值且未未经调整的的各层（或或某一段内内各层）框框架承担的的地震总剪剪力；——对框架柱柱数量从下下至上基本本不变的规规则建筑，应应取对应于于地震作用用标准值且且未经调整整的各层框框架承担的的地震总剪剪力中的最最大值；对对于框架柱柱数量从下下至上分段段有规律变变化的结构构，应取每每段中对应应于地震作作用标准值值且未经调调整的各层层框架承担担的地震总总剪力中的的最大值。2、各层框架所承担的地震总剪力按本条第1款调整后，应按调整前后总剪力的比值调整每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标准值，框架柱的轴力标准值可不予调整；3、按振型分解反应谱法计算地震作用时，本条第1款所规定的调整可在振型组合之后进行。在考虑是否调整整时应注意意：对柱少少墙多的框框架－剪力力墙结构，在在框架梁柱柱承担20％的基底底剪力会使使放大系数数过大，以以致梁柱设设计不下来来。所以0.2QQ0调整一般般只用于主主体结构，一一旦结构内内收则不往往上调整；；另外，若若考虑调整整后框架梁梁柱内力增增加过大，可可调整文件件中的放大大系数，程程序按WV022Q.ouut中的系数数调整。对于侧向向刚度沿竖竖向分布不不均匀的框框架—剪力墙结结构，如多多塔结构或或大底盘结结构，已不不在《抗规规》6.22.13条条规定的范范围内,对这类结结构进地调调整时需特特别注意。新版本的SATWE在0.2Q0起始层号设置为负值时，程序则不控制上限。H、顶塔楼内力放放大起算层层号：由于顶部塔楼引引起的，内内力需放大大的起算层层号，程序序对该层号号以上的结结构构件的的地震内力力进行放大大。无顶塔塔楼填0。I、顶塔楼内力放放大系数：：该项填写1的系系数。计算算振型数为为9-15及以上时时，宜取1.0（不调整整）；计算算振型数为为3时，取1.5。顶层代用小塔楼楼的结构在在动力分析析中可能出出现鞭稍效效应，也就就是说发生生二次共振振，这对小小塔楼是很很不利的。《建筑抗震设计规范》5.2.4、采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟筒等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予以计入；采用振型分解法时，突出屋面部分可作为一个质点；单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数，应按本规范9章的有关规定采用。实际计算工程当中，如果参与振型数足够多（再增加振型数对地震力影响很小），则可不调整顶层小塔楼地震力；若参与振型数取得不够多，小塔楼的地震力就得不到充分反映，如果不加调整，将会给设计带来不安全的因素。这时应调整顶层小塔楼地震力，计算振型数（Nmode）与顶层小塔楼地震力放大系数（Rtl）的对应关系如下：非耦联3≤Nmode＜6Rtl≤3.06≤Nmode＜9Rtl≤1.5耦联9≤Nmode＜12Rtl≤3.012≤Nmode＜15Rtl≤1.5J、九度结构及一一级框架梁梁柱超配筋筋系数：框架梁和连梁端端部剪力超超配系数＝＝1.1，框架柱柱端部弯矩矩、剪力超超配系数＝＝1.2。一般取1.15。《高层混凝土结结构技术规规程》（JGJ33-2002）第6.22.4条规规定。对于于9度设防烈烈度的各类类框架和一一级抗震等等级的框架架结构，框框架梁和连连梁端部剪剪力以及框框架柱端部部弯矩、剪剪力调整应应按实配钢钢筋和材料料强度标准准值来计算算。程序要要求输入超超配系数。K、是否按抗震规范范5.2..5调整楼楼层地震力力：《建筑抗震设计计规范》（GB500009--2001）第5.22.5条规规定，抗震震验算时，结结构任一楼楼层的水平平地震的剪剪重比不应应小于该规规范表5.2..5给出的最最小地震剪剪力系数。程序给出一个控控制开关，人人为控制是是否由程序序自动进行行调整。若若选择由程程序自动进进行调整，则则程序对结结构的每一一层分别判判断，若某某一层的剪重重比小于《建建筑抗震设设计规范》的的要求，则则相应放大大该层的地地震作用效效应。L、是否调整与框框支柱相连连的梁内力力：《建筑抗震设计计规范》55.2.55、水平地地震作用计计算时，结结构各楼层层对应于地地震作用标标准值的剪剪力应符合合下式要求求：（5.2..5）——第i层对应于于水平地震震作用标准准值的剪力力——水平地震震剪力系数数，不应小小于表5..2.5规规定的值，对对于竖向不不规则结构构的薄弱层层，尚应乘乘以1.15的增大系系数。——第j层的重力力荷载代表表值n——结构计算算总层数楼层最小地震剪剪力系数表表5.2..5类别7度8度9度扭转效应明显或或基本周期期小于3.5s的结构0.016（00.0244）0.032（00.0488）0.064基本周期大于55.0s的结构0.012（00.0188）0.024（00.0322）0.040注：1基本周期介于33.5s和5s之间的结结构，可插插入取值；；2括号内数数值分别用用于设计基基本地震加加速度为00.15gg和0.300g的地区区。M、指定薄弱层个数数、各薄弱弱层层号强制指定薄弱层层时选用。对于框架结构，底层无填充墙的架空层计算时无法反映抗侧刚度较弱的实际情况，底层地震力适当放大。当用户自行确认了某层抗侧力构件的受剪承载力小于其上一层的80％时，则应将改成手工设置为薄弱层。计算程序也无法自动判断因抗侧构件竖向布置不连续而造成的薄弱层。对于转换层结构，不管程序按刚度来判断该层是否为薄弱层，用户都将该层设置为薄弱层。N、剪力墙加强区起起算层用户可以通过此此项来人工工指定加强强区的起算算层号的手手段来指定定地下室为为非加强区区。个人理解解该参数不不起决定作作用，加强强区信息仅仅与“裙房层数”、“地下室层层数”有关，SATWWE中加强区区取“墙肢总高高度的1/8＋地下室室一层高度度”、“地上结构构底部两层层＋地下室室一层高度度”、“裙房＋裙裙房上层层层高＋地下下室一层高高度”三者最大大值。该参数主主要是针对对有地下室室结构、多多层带剪力力墙结构、底底框剪力墙墙结构而设设置的。起起算层号是是指建模输输入的结构构自然层号号。当有多多层地下室室时，地下下一层以下下可以不按按加强区设设计，此时时该参数可可以起到抬抬高起算层层的目的。多多层带剪力力墙结构或或底框剪力力墙结构，由由于剪力墙墙的轴压比比很小，按按照抗震规规范可以不不设置加强强区，可以以把该参数数定义为大大于结构层层，则结构构分析是则则没有剪力力墙的加强强区。（6）配筋信息参数数进入配筋信息对对话框（见见图5-10），进行行参数修正正。图5-10配筋信息对话框框A、梁、柱、墙主主筋强度(N/mmm2)：取值是设计值，HPB2235取210NN/mm22，HRB3335取300NN/mm22；《混凝凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）第4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1规定。B、梁、柱箍筋，墙墙分别筋强强度(N/mmm2):取值是设计值，HPB2235取210NN/mm22，HRB3335取300NN/mm22；《混凝凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）第4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1规定。C、梁箍筋间距((mm)::一般SB=1000。《混凝凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）第10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《建筑抗震设计规范》（GB50009-2001）第6.3.3条3款（强条）。D、柱箍筋最大间间距(mm)::一般SC=1000.000。《混凝凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）第10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《建筑抗震设计规范》（GB50009-2001）第6.3.8条2款（强条