安化县沙溪冲水库除险加固工程设计

冲水库除险加固工程设计摘要：本设计是安化县沙溪冲水库的除险加固设计。根据水库现行情况，大坝坝体渗漏严重；大坝上游坡冲刷严重；输水设施渗漏严重；溢洪道不能安全泄洪。坝体上游坝坡土工膜防渗处理；大坝上游坡采用预制硂六方块护坡；输水设施除险加固；溢洪道加固处理。除险加固后恢复水库设计可供水量，减少水库损失；提高水库防洪能力确保下游人们的生命财产安全；恢复水库面积。关键词：大坝坝体；溢洪道；放水涵；加固；渗漏，整修；DesignofDangerEliminationandinforcementfortheAnhuaCountryShachongReservoirAuthor:LiuyiTutor:Yaobangsong(OrientalScience ＆ TechnologyCollegeofHunanAgriculturalUniversity,Changsha410128)Abstract：ThisdesignisthereinforcementoftheAnHuaCountryShaichongreservoir.Accordingthecurrentsituation,Seriousleakageofdambody;damupstreamslopeerosion;severeleakageofwaterconveyancefacilities;spillwaycannotbesafespillwDamupstreamslopegeomembranetreatment;slopeofthedamupstreamslopewiththeprefabricatedQuansixreinforcementoftransferfacilities;spillwayreinforcementtreatment.Designedforthewaterrecoveryreservoir reinforcement, reducingreservoirlosses; reservoirfloodcontrolcapacitytoensurethatthedownstreampeople'slivesandproperty;restorethereservoirarea.Keywords:Themaindam;Spillway;Waterculverts;Reinforcement;Leakage;Renovated前言 了规模江河治和利程建建了程。然而，由于各种原因，许多水库都不同程度存在一些病险问题，特别是上世纪六七十年代文革期间由民工投劳建成的水库问题较大较多，一直成为水利行业的工作重点之一。这类水库中，有的是防洪标准偏低，达不到有关规范，规定要求，有的是工程本身质量差，有的则是工程老化失修等问题。形成的这些大量病险水库，不仅造成水库不能正常运行，不能充分发挥其效益，而且还严重威胁到下游人民生命财产的安全。这些病险水库急需抓紧除险加固处理。水库是江河防洪体系的重要组成部分，也是调控水资源时空分布、优化水资源配置最重要的工程措施。作为国民经济的重要基础设施，水库在历年的防洪抗旱、生产生活供水及改善生态环境等方面发挥了积极作用。但我国水库也存在建设先天不足、后期管理不善等问题，不仅影响水库的安全运行和效益充分发挥，甚至发生过垮坝，给人民生命财产造成重大损失，教训非常惨痛。沙溪冲水库建成于1965年,施工前对坝基未作过任何工程地质勘探工作，坝区地质结构与坝基岩体工程、水文地质特性不清。由于采用大批民工作业，施工人员技术力量欠缺，管理工作不规范，施工质量较差，不少施工环节未达到设计要求；大坝填筑时未对岩基进行防渗处理。通过五十多年的运行，工程老化严重，存在的居多病险隐患已明显暴露且有逐年加剧之势，目前工程存在的问题和安全隐患主要有以下几个方面：（1）大坝坝体渗漏严重：大坝坝体渗漏严重。坝体渗漏是由于坝体填筑土料均一性差，施工时夯压不密实，造成坝体结构较疏松，密实性较差，属中等偏高压缩性土，为中等透水性。（2）大坝上游坡冲刷严重：大坝上游坡无任何防护措施，经过多年风吹浪打，部分坝坡土 体 被淘 空 流 失， 上 游 坝坡坑坑洼洼 ， 局 部 垮塌 ， 危 及大 坝 安全。 （ 3）输 水 设施渗漏 严重 ：输 水 卧管 为 条石结构 ， 经多年运行， 接缝砂浆 老化 脱落 ， 接缝漏 水严重， 管内阻塞 。 输 水 涵 为 条石箱涵结构 ， 经多年运行， 涵管出现裂缝 ， 接 缝止 水老化 断裂 ， 接缝漏 水严重， 涵管管周土 体 长 期 在渗透 水 流 作 用下， 管周土 体 细 颗粒 被 水 流带走 ，形成 渗漏通道 ， 涵管管周渗漏 严重。 （ 4）溢 洪 道 不能安全 泄 洪:溢 洪 道泄流 能 力 不 够 ，控 制段 及泄槽段右侧墙 为 干 石内衬砼衬砌 ， 侧墙出现 较多 裂缝 ， 漏 水严重， 左侧墙 为 天然岩 基， 极不 平整 ， 糙大率， 阻 水严重， 影响 水库安全 泄 洪， 危 胁大 坝 安全。 本 设计就 是 在上述情况 基础上 ， 针对沙溪冲 水库 目前 存在的问题 上 而 进 行 设计 的主。 要 内 用包括综合说明 、水文 及调 度演算 、工程 地 质、工程加固 设计 等， 以解决 大 坝 坝体 渗漏 、大 坝上 游 坡冲刷 、 输 水 设施渗漏溢 洪 道 不能安全 泄 洪等问题。由 于 本人的 水平限制，该设计在篇幅大小、表达深度、图文体例等方面可能存在许多不足之处，敬请各位老师和同学指正。综合说明2.1工程概况沙溪冲水库位于资水流域一级支流洢溪支流小溪，坝址居东经111°42′、北纬2814′，地处湖南省安化县仙溪镇仙溪村。大坝下游距仙溪镇2km，距县城75km。是一座以灌溉为主，兼有防洪、养殖等综合效益的小（2）型水利工程。水库坝址控制集雨面积1.64km2，库内干流全长2.18km，干流平均坡降为176.1‰，设计正常库容36万m3，设计灌溉面积80公顷，保护人口0.65万人。沙溪冲水库枢纽工程由大坝、溢洪道、输水隧洞及放水卧管等建筑物组成。该水库于1965年初动工兴建，于 1970年竣工受益。（1）大坝为堆石大斜墙土坝，坝顶高程 78.50（防浪 墙顶高程 80.00，最 大坝205m，顶宽63m，顶轴线长509m，顶设有一15m宽1.3m浆砌石防浪墙。大坝上游坡无台，坡比为1237，大坝上游坡无任何衬砌措施；下游坡设一级平台，平台高程为6404m，台宽为91m，台上部比为1078，平台以下外坡比为1108，下游堆石体顶宽1m底宽20m。（2）输水涵 洞位于右岸 坝体与 坝肩接触 处，全长 66m，条箱涵结构，净宽 净 高0.6m，进 口底板 高程为 59.32m，纵坡1/100，设计输水流量 0.11ms。采用 卧管控制泄 水，卧管为条 石矩形结构 ，内宽 0.3m，内高0.4m，放水孔直径 0.12m，放水孔垂直 高差 0.5m。（3）溢洪道为岸边 正槽式 ，利用天然岩 石消 能，位于大坝左 坝端山 体上 ，控制段 为矩形 明渠 ，无闸门 控制，进 口底板 高程 77.38m，进 口宽 7.6m； 溢洪道中间部 位设有泄 洪深槽 ，进 口底板 高程 75.78，槽身断 面尺寸 1.6× 1.5（宽× 高，设有一铸铁 控制闸门； 溢洪道全长80.3m，其中 控制段 10.3m，陡 坡段 70m，出 口未 设消 能设施 ，利用河谷岩 石消 能； 控制段右侧侧 墙采用 干砌 石内衬砼衬砌 ，左侧侧 墙为自然岩 石坡；制段 、泄槽段底板 及泄 洪深槽侧 墙、底板均采用砼衬砌。22 工程地质2.2.1地形 地貌 沙溪冲水库位于资水水系 支流仙溪河 支流上 游，流域总 的趋势 是北西 高南东低 ，属中低山 地貌单元区 ，相对切割 深30m~50m。库盆区岸 坡角 40~50°，植被发育良好 ，自然状态下岸坡稳定状态良好，无不良地质问题。坝区两岸地形较对称，坝址为 “U”型横向谷，河流流向由北西流向南东，河床宽20~25m，河床高程 58m~59m，两岸无阶地发育，两岸山顶高程 120~150m，两岸坡角25~30°。2.2.2 地层岩性、构造及地震 坝区出露地层主要为第四系覆盖层和志留系下统（S1）岩层：（1）第四系覆盖层 黄灰褐色含砾壤土与堆石、干砌块石、砼等。含砾壤土呈可~硬塑状，填筑稍密，最大厚度 20.5m，分布于坝体斜墙部位。堆石、干砌块石、砼等分布于坝外壳、防浪墙、洪道等处。（2）地质构造 黄灰绿色、灰绿色中厚层状浅变质石英砂岩，岩石坚硬，抗风化能力较强。分布于两岸与坝基。区域总厚度大于 500m。坝区位于雪峰山弧形构造东北转折端，受其影响，区域内褶皱构造发育，但运动年代久远，早以稳定，区内无新的构造活 动，相 对稳定。 根据《 中国 地震动参数 区图 （1:400万）》（6～ 1），工程区地震值加速 度为 0.05g，地震动反应谱特征周期 为 0.35s，场 地地震基本烈 度为Ⅵ 度，属相 稳定地区。2.2.3 水文 地质 坝区地下水 主要为基岩裂隙水 与松散 土体的孔隙水 ，为简单 型水文 地质条件 。基岩裂隙水分布于砂质板岩的风化、构造节理裂隙中，接受大气降水补给，以湿地泉的形 式向河谷排泄 ，排泄 高程 78m左右 ，动态随季节 变化，枯水期 干涸 。松散 土体的孔隙水 主要赋存 于第四系人工 堆积 层中，接 受大气降水 与库水补给 。勘测 期坝体内地下稳定水 位埋深 低 于库水 位 0.5m。据工 程区附近资料 地下水水 化学类 主要为－-a-g型，PH值 7.5~8.，对砼无腐蚀 性。3本次勘探 对坝基及两岸山体基岩进行了压水试验共计 6段 /3孔 、坝体注水试验 4段/1孔 。根据《水利水电工 程地质勘察规范》 99附录 J岩土渗漏 分级标准 ，按渗透试验 K值 和透水率 q值进行 分级 ，将该 坝区分为4个透水带 ：①带 ：坝体斜墙带带 。最大厚度20.5m。室试验原状土样 6组 ，根据颗粒组成 ，为含砾（碎 石）壤土。②带：坝下游外壳堆石带。为块石，含少量粘土和碎石。③带：强风化岩带。强风化带厚度 ～m，坝基3～4m，岩体内节理裂隙发育。④带：弱风化岩带：钻孔揭露弱风化带厚度 。岩体内节理裂隙不发育，层面闭 合，岩体完整性较好。.3 地 质 评 价 结论（1）沙溪冲水库位于雪峰弧形构造北段向东偏转的部位，工程区无大的断层及构造带通过。根据GB18306-2001版1／400万《中国地震动参数区划图》，本区地震动峰值加速度005g地震动反应谱特征周期035s，对应场地地震基本烈度为Ⅵ度。（2）志留系统（S）黄灰绿色、灰绿色中厚浅1变质粉砂岩，强风化带厚度 3～5m；坝区无断层通过，岩体中主要发育三组节理。坝 区地下水对砼无腐蚀性。（3）枢纽区主要存在坝体、坝基渗漏及坝肩绕坝渗漏、溢洪道泄 洪能力 不够 、输 水涵管 及卧管 渗漏等问题 ，需进行相 应处 理。（4）加强施 工地质工作 ，及时解决施 工中遇到 的地质问题 ，修正 地质参数。水文调 洪演算 3.1 设 计 洪水本次 洪水计算成果如 下表 1：表 1 洪水计 算 成 果Tab1 Floodcalculationresults项 目 单位 % % .5%设 计 暴 雨 H24面

224.9 275.6 440.7洪峰流量Q3/s1619.633.3洪水3.2总量调W洪演 算104332.540.867.8根据沙溪冲水库溢洪道现状 及加固后情况分别了进行调 洪演算 ，起调 水位均 为正 常蓄 水位 77.38m，其计算 结果如 下表 2：表 2 调 洪演 算 成 果Tab2 Floodregulatingcalculationresults项 目 单位 现 状 加 固 后% .5% % % .5%最高洪水位M78.5779.2377.4977.6878.42相应库容104339.0240.6836.2836.7638.63最大下泄流量3/s16.3227.2614.4817.9226.373.3 抗 洪 能 力 复核沙溪冲水库大坝现状坝顶高程为 78.50m，较 SL274-2001要求的最低高程 79.86m低 1.36m，故该水库大坝现状抗洪能力不满足规范要求；溢洪道控制段导墙顶部高程 78.85m，小于《溢洪道设计规范》要求的最低高程 79.53m。因此，沙溪冲水库溢洪道 控制段现状导墙顶部高程不满足防洪要求。 本次设计拟对溢洪道泄洪深槽进行拓宽，并采用钢筋砼进行护砌加固；仍以正常 蓄水位起调，根据溢洪道调洪演算成果推算得到坝顶高程应不低于 79.05m，而现状坝顶高程为 78.50m，但现状坝顶以上有 1.5m高的防浪墙可将其作为安全超高部分，其校 核洪水位为 78.42m，较坝顶 78.50m低 0.08m，故该水库大坝加固后的抗洪能力满足要 求。 35.0030.0025.0020.0015.0010.005.000.00

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30t（h）10%入库洪水过程线 5%入库洪水过程线 0.5%入库洪水过程线图 1水库各频率下入 库洪水过程线Fig1 Thefrequencyofbluntresenoirfloodstonageprocessline81818079787776757473727170696867666564636261605958575655051015202530354045库容（万图2洪流曲线水库Fig2 Bluntreservoirdischorrgecurve图2洪流曲线水库Fig2 Bluntreservoirdischorrgecurve79.57978.57877.5770 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44q(/s）Fig3 Bluntreservoirdischargecuner3.4设计暴雨沙溪冲水库位于山区，水库大坝为堆石大斜墙土坝，正常库容为36万m，本次设计灌溉80hm2，现实际灌溉面积43hm2。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL2522000和《防洪标准》GB502011994第612条和621条的规定，沙溪冲水库为小（2）型水库，主要水工建筑物（大坝、溢洪道泄槽等）的防洪标准为20年一遇设计、200年一遇校核；溢洪道消能防冲设计洪水标准为10年一遇,溢洪道泄槽段设计洪水标准为20年一遇。本次除险加固工程设计对洪水计算（%、%、.%）进行了复核，复核结果与“安全论证报告”中的推算成果相同，详情如下：沙溪冲水库缺乏完整的、长系列的水文实测资料，本次设计暴雨H、面雨量24点H、设计暴雨24h时程分配、设计净雨过程计算的推求均采用《湖南省暴雨洪水查24面算》（水利1984年9，以下简称《查算手册》）的查算办法计算。沙溪冲水库坝址控制集雨面积为1.64km，小于500km2，符合《查算手册》的适应范围。根据沙溪冲水库 地理位 置查图得流域中 心 H24点（均）

130， 查图得 C0.56， 再根V据 各频率查K值，计算 各频率H ，计算得10年一遇点雨量为 224.9，20年一遇点 P 24点雨量为 275.6，200年一遇点雨量为 440.7。沙溪冲水库设计点雨量成果 见表2.3-1。由《 查算 手册》 图一 知该流域属暴雨一 致区第 7区。 依据 集雨面积， 查图得点面 雨量 折算系 数α=，则10年一遇面雨量为 224.9mm，0年一遇面雨量为 275.6mm，年一遇面雨量为 440.7mm。、得n、n，计算时段雨，《查2 3算 手册》 表九的 概化雨型， 求设计暴雨 24小时时程分配。根据 图该流域属产流分区第 Ⅱ区，降雨初损I

m，计算时段雨深R0

，根据沙溪冲水库流域植被情况较好，总查表十一 得ψ值，计算 出地表径流和 地下 径流。沙溪冲水库设计暴雨 参数见表3。根据计算 得10年一遇 径流总量为 197.9m，0年一遇 径流总量为 248. ，年一遇 径流总量为 413.。表3 水 库 设 计 暴 雨 参数Tab3 Theparametersofdesignstorm（）1050.5备注Kp1.732.123.39集雨面积 ＝1.64k2H（ )224.9275.60440.70干 流长度L＝2.180km24点续表P (10 5 0.5 备注 ‰H24面

（) 224.9 275.60 440.70 干流纵坡降J＝ 176.14n 0.662 0.638 0.570 H2 24

＝ 130.00 n 0.722 0.707 0.676 Cv＝ 0.563H1(mm)

83.48 95.98 130.16 ＝ 3.5H() 121.02 142.86 208.75 降雨初损Io＝ 27.003H() 152.97 183.60 281.24 点面关系系数α＝ 1.006H() 185.48 224.95 352.0512H-H() 37.54 46.88 78.603 1H-H() 31.95 40.74 72.496 3H-H() 32.51 41.34 70.8112 6H-H24 12R

() 39.42 50.65 88.65197.9 248.60 413.70总ψ 0.7 0.70 0.75R 138.53 174.02 310.28上35 351 洪水计算根据24小时降雨时程分配表计算出时段净雨表，试算出最大洪峰流量 Qmτ。参照《查算手册》，沙溪冲水库的地面径流过程采用径流分配系数法进行分配，地下径流过程采用等腰三角形分配法进行分配，由此求得的入库洪水过程。表4 水库设计洪水参数Tab4 Thefloodparameterofreservoirdesign项目单位%%.5%θ3.443.443.44M0.270.270.27τH2.071.941.70Q 3/s15.9619.6033.28上∑m上i3/s63.1179.28141.35Q/∑Q 0.25 0.25 0.24上Q下m 上im3/s1.591.792.14ΔQ 3/s 0.09 0.09 0.10下W 1043

32.46 40.77 67.85根据上表可知,10年一遇地面洪峰流量为15.963/s，洪水总量为32.46万320年一遇地面洪峰流量为19.63/s，洪水总量为40.77万3200年一遇地面洪峰流量为33.283/s，洪水总量为67.85万3。表 5 水 库 设计洪 水过 程线 （ 10）Tab5 Thedesignfloodhydrograph(10%)△t(10123456789101112131415小时）/Qi00.0780.2080.2210.1330.0910.0690.0550.0430.0340.0260.0180.0130.0080.0040.002Qi0.004.9313.1313.958.395.744.353.472.712.151.641.140.820.500.250.13Q00.090.190.280.370.470.560.660.750.840.941.031.121.221.311.401.5000.095.1213.4114.328.866.305.014.223.563.082.672.262.041.821.661.62△t(1小时）Q/QiQi

16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 合计Q0 63.300 1.59 1.50 1.40 1.31 1.22 1.12 1.03 0.94 0.84 0.75 0.66 0.56 0.47 0.37 … … 26.48表 6 水 库 设计 洪 水 过程 线（ 5）Tab6 Thedesignfloodhydrograph(5%)△t(10123456789101112131415小时）Q/Qi00.030.1720.2470.1450.0940.0720.0570.0460.0370.030.0230.0180.0120.0080.005Qi0.002.3813.6419.5811.497.455.714.523.652.932.381.821.430.950.630.40Q00.090.190.280.380.470.560.660.750.850.941.041.131.221.321.411.5100.092.5713.9219.9611.978.026.375.274.493.873.412.952.652.272.051.90△ t(1小时）161718192021222324252627282930合计Q/Qi0.0020.001Qi0.160.0879.20Q01.601.691.791.691.601.511.411.321.221.131.040.940.850.75……32.5601.761.771.791.691.601.511.411.321.221.131.040.940.850.75……111.76△t(1小时）∑QiQiQ0Qi+Q0

表 7 水库设计洪水过程 线（ 0.5）012345678910111213141500.0240.1360.2350.1320.090.0690.057012345678910111213141500.0240.1360.2350.1320.090.0690.0570.0480.0410.0350.0310.0260.0220.0180.0130.003.3919.2233.2218.6612.729.758.066.785.804.954.383.683.112.541.840.100.190.290.390.490.580.680.780.880.971.071.171.271.361.461.560.103.5919.5233.6119.1413.3110.438.847.666.776.025.554.944.474.003.40△t(1小时）161718192021222324252627282930合计∑Qi0.010.0070.0040.0030.0010Qi1.410.990.570.420.140.00141.63Q01.651.751.851.952.042.142.041.951.851.751.651.561.461.36……47.1203.072.742.412.372.192.142.041.951.851.751.651.561.461.36……188.75352本相似，洪峰模数有一定的地理规律性，即面积大的模数小，反之则大。此次洪水复核的结果遵循这一规律，此次洪水复核是依据湖南省水利水电厅1984年编制的《湖南省暴雨查算手册》进行计算的，湖南省水利水电厅1984年编制的《湖南省暴雨查算手册》是湖南省无资料地区目前进行设计洪水计算较为可靠的一种方法，因此本次设计复核成果可作为水库除险加固设计和运行管理的依据。表 7 设 计 洪水成 果比 较Tab7 Thecomparisonofresultsdesignflood设 计 频 率 0% 5%水库名称 集沙 溪冲兰 溪沙 溪冲兰 溪雨 面 积（km2）1.640.731.640.73洪 峰 流量（ m）33.317.219.610.6洪 峰 模 数（m/m2）20.321.2211.9513.07表 8 水 库 枯水 期入 库洪 水过 程线Tab8 Thereservoirindryseasonfloodprocesslinet(h)0123456789%0.010.190.921.941.150.860.670.560.480.01t(h)101112121415161718…%0.420.370.340.310.290.270.230.220.21…36 调洪演算361 现状调洪演算

表 9 水库水位下泄流量曲线堰上水(下 流量(3/s)

Tab9 Thereservoirwaterlevelanddischargevolumeandrelationship75.8276.0276.2276.4276.627675.8276.0276.2276.4276.6276.8277.0277.2277.3877.580.000.200.400.600.801.001.201.401.561.760.000.210.581.051.582.172.793.444.155.0077.7877.9878.1878.3878.5878.7878.9879.1879.381.962.162.362.562.762.963.163.363.566.568.5610.9013.5416.4419.5622.8826.3930.07(3/s)表 10 水库现状调洪计算结果Tba10 Thepresentsituationofreservoirfloodregulatingcalculationresults频率 （）5 0.5最高水位78.57 79.23相应库容(×104) 39.02 40.68相应泄量q(3/s) 16.32 27.26362 加固后调洪演算（1） 加固后调洪演算的基本原则 根据沙溪冲水库的具体情况， 溢洪道进口控制段为矩形明渠， 进口控制宽度为6m，进口底板高程 77.38m；进口控制段中部设有泄洪深槽，进口底板高程 75.78m，槽身断面尺寸 2×1.8×1.6（孔数×宽×高），槽身设控制闸门，门顶高程和正常蓄水位一致（即77.38m），根据该处理措施对水库进行调洪演算，此时仍以正常蓄水位 77.38m起调。此次调洪计算的基本原则：在不改变该水库原设计规模的基础上进行调洪，故本次调洪计算以水库正常蓄水位 77.38m起调，当库水位达到泄洪深槽控制闸门的门顶高程（即正常蓄水位 77.38m）时，控制闸门逐渐打开泄洪，此时入库洪水来多少泄多少，水位控制在正常蓄水位，直至闸门全部打开，闸下为闸孔出流；当溢洪道和泄洪深槽的泄流量小于入库洪水流量时，库水位上涨滞洪，溢洪道和泄洪深槽的泄流量等于入库流量时，库水位达到该次洪水过程之最高位，随后库水位逐渐回落至起调水位， 当水位回落至正常蓄水位时，逐渐将闸门放下，水位控制在正常蓄水位，直至库水位 在正常蓄水位不上涨，此时闸门全部关闭。为水库的安全起见，其它输水设施不参与泄洪。）调洪演算的基本方程根据水量平衡原理，调洪演算的基本方程为：QQ t2 qt2 v12122 1式中：Q、Q——时段Δt始末入库流量，单位：3/s；

（1）1 2q、q——时段Δt始末出库流量，单位：3/s；1 2V、V——时段Δt始末水库蓄水量，单位：m3/s；1 2Δt——计算时段，单位：s。）调洪演算的基本资料入库流量库容曲线泄流曲线沙溪冲水库溢洪道控制段为矩形明渠，进口控制段宽度为 7.6m，长进口底板高程77.38m；进口控制段中部设有泄洪深槽，进口底板高程 75.78m，槽身断面尺寸2×1.8×1孔数×宽×高2堰型判别：堰顶厚度δ（控制段长）大于 2.5H(设计水深)而小于 10H的按宽顶堰考虑；堰顶厚度δ大于 10H的按明渠考虑。设溢洪道设计水深为15m，δ/H=6/15=410，宽顶堰。溢洪道设计SL2532000及《力学》4，高出）的有，泄流量按以下公式进行计算：式中：Q——流量，3/s

Q m

2g

3/20

（2）m——二元水流宽顶堰流量系数，与相对上游堰高 P/H及堰头型式有关，1根据溢洪道设计（SL2532000）P65AA231——不计入行近流速的堰上水头，m；ε——闸墩侧收缩系数，根据《溢洪道设计规范》（SL2532000）P65A1系数公式：0.2

n 1

（3）k 0 nb式中：ζk——边墩形状系数，取0.7；n——闸孔数目，n=1；bb=7m；ζ0——中墩形状系数，本溢洪道无中墩；）加固后调洪演算的结果根据调洪计算的基本原则和基本资料，利用调洪计算的基本方程，采用试 算法 进行调洪计算。表11 加固后水库水位下泄流量曲线Tab11 Thereinforcementofreservoirwaterlevelanddischargecurve库水位(m)75.7876.0876.3876.5876.7876.9877.1877.3877.58堰上水头0.000.300.600.801.001.201.401.601.80(下 泄流量0.000.932.603.985.517.198.9911.3417.01(3/s)库水位(m)77.7877.9878.1878.3878.5878.7878.9879.1879.38堰上水头2.002.202.402.602.803.003.203.403.60(下 泄流量18.8920.9923.2725.8628.7131.7834.7337.7741.04(3/s)表12 水库加固后调洪演算过程（Tab12 Afterthereservoirduringfloodrouting(P=5%)Δt入（3/s)对应库容下泄流量（3/s)3）00.0977.3836.00012.5777.3836.002.571.77311.3477.3836.0011.34213.9277.4136.0712.15319.9677.6836.7617.92411.9777.5436.4115.9258.0277.3836.008.0266.3777.3836.006.3775.2777.3836.005.2784.4977.3836.004.4993.8777.3836.003.87……………表13 水库加固后调洪演算过程（.5Tab13 Afterthereservoirduringfloodrouting(P=0.5%)时段Δt入（3/s)对应库容下泄流量（3/s)(万 3）00.177.3836.00013.5977.3836.003.591.48711.3477.3836.0011.34219.5277.5336.3715.48333.6178.3738.5125.74419.1478.4238.6326.37513.3177.6236.6017.34时段Δt 入库流量（3/s 库水位（) 对应库容(万 3）

续表下泄流量6 10.43 77.38 36.00 10.437 8.84 77.38 36.00 8.848 7.66 77.38 36.00 7.669 6.77 77.38 36.00 6.77… … … … …表14 水库加固后调洪计算结果Tab14 Thereservoirfloodcalculationresultsofreinforcement频率 （） 10 5 0.5最高水位77.49 77.68 78.42相应库容(×104) 36.28 36.76 38.63相应泄量q(3/s) 14.48 17.92 26.3737水库抗洪能力复核根据《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）的有关规定，抗洪能力复核主要是对水库挡洪建筑物顶部高程进行复核。对沙溪冲水库而言，就是对水库大坝及溢洪道控制段导墙的顶部高程进行复核，复核其实际抗洪能力是否满足国家现行规范要求。3.71坝顶高程复核根据《碾压式土石坝设计规范》SL2742001（以下简称：SL2742001），水库大坝的顶部高程等于水库不同运用情况下的静水位与相应的超高之和，取相应组合的最大值为水库大坝的顶部高程。坝顶在水库静水位以上的超高y参照SL2742001531)计算：y（4）式中：—最大波浪在坝坡上的爬高（ ，可按SL274-2001附录A计算e—最大风壅水面高度（，可按SL274-2001附录A计算。—安全加高（，根据 SL274-2001表5.3.1确定为：设计情况取 0.5，校核情况取3m。①波浪要素的计算(按莆田实验站公式)：gh 0.13th

0.7

gH 0.7

0.0018 gDW2

0.45

（5）m mW2 W

0.13th

0.7

gH 0.7mW2T 4.438h0.5 （6）m mLm式中：h—平均波高（；m

gT2 2 Hmth2 Lm

（7）10.7m/s5×10；D—风区长度，根据库区地形图可知HmH3m；T（sm m m波长（m）；g—重力加速度，取g=9.81m/。②设计波浪爬高R的计算：p因为本次设计37∈15～50K KK KKp1Wm2hLm m式中： （8）K—累积频率换算系数，按SL274-2001表.1.13确定，本次取K1.84；p pK—斜坡的糙率渗透性系数，按 SL274-2001表.1.12-1确定，安鉴报告ΔKΔ

0.85（无护坡，本次设计取KΔ

9（采用砼护砌K—经验系数，按SL274-2001表.1.12-2确定。w③风壅水面高度e的计算：e KW2Dcosm2gHm式中—综合摩阻系数取3.6×10-6； (9)β—计算风向与坝轴线法线的夹角，本次取 β=0°。由计算成果可知，本次计算得沙溪冲水库大坝顶部所需最低高程为 88m。表15 水库大坝坝顶要求最低高程计算成果Tab15 Thereservoirdamcrestrequiringaminimumelevationcalcualtionresults项 目 单 位 本次计算 大坝安全鉴定 备 注P=5%P=0.5%P=5%P=0.5%Wm/s16.0510.716.0510.7Dm360360Hmm12.3412.79hmm0.150.10.150.1T s 1.74 1.39 1.74 1.39mL m 4.7 3.01 4.7 3.01mK 1.84 1.84pβ 度 0 0续表项 目 单 位 本次计算 大坝安全鉴定 备 注372 溢洪道控制段导墙顶部高程复核Rm0.5160.330Rm0.5160.330.5160.33Em0.00120.00050.00120.0005Am0.50.30.50.3Ym1.0170.6311.0170.631水位m77.6878.4278.5779.23m78.6979.0579.5979.86程（SL2532000）第237条规定，控制段导墙顶部高程不得低于校核洪水位加安全超高，沙溪冲水库为Ⅴ等工程，其安全超高参照《溢洪道设计规范》中 3级建筑物取值为0.3m。因此，沙溪冲水库溢洪道控制段导墙顶部高程不得低于 79.23+0.3=79.。373 抗洪能力复核结论沙溪冲水库大坝现状坝顶高程为 78.50m，较SL274-2001要求的最低高程 79.86m低1.36m，故该水库大坝现状抗洪能力不满足规范要求；溢洪道控制段导墙顶部高程78.85m，小于《溢洪道设计规范》要求的最低高程 79.53m。因此，沙溪冲水库溢洪道控制段现状导墙顶部高程不满足防洪要求。本次设计拟对溢洪道泄洪深槽进行拓宽，并采用钢筋砼进行护砌加固；仍以正常水位起调，根据溢洪道调洪演算成果推算得到坝顶高程应不低于 79.05m，而现状坝顶高程为78.50m，但现状坝顶以上有1.5m高的防浪墙可将其作为安全超高部分，其校核洪水位为78.42m，较坝顶78.50m低0.08m，故该水库大坝加固后的抗洪能力满足要求。4 加固设计41 411 工程任务沙溪冲水库建成以来，在灌溉、防洪、养殖等方面发挥了较大效益，但由于水库存在多方面的质量隐患 ，为三类病险 水库，多年 来一直限 制水位运 用，严重影响 了水库防洪安全与兴利 效益的发挥。本次水库除险 加固任务如下：恢 复水库的设计可供 水量 ， 减少 水库水量损失 ；提 高水库防洪能力确保下游人民 的生命财产 安全；恢 复水库水面面积 ，提 高养殖效益。412 工程规模沙溪冲水库位于低山丘陵区 ，水库大坝为堆石 大斜 墙土 坝，正常蓄水位 77m，正常库容36万3，本次复核总库容38.63万3（本次复核值，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL2522000211条及《防洪标准》GB2020194612621条的规定，确定沙溪冲水库为小（2）型水库，属Ⅴ等工程，主要建筑物级别为5级，次要建筑物级别为 5级。根据本次洪水推算成果，沙溪冲水库正常蓄水位 77.38m，设计水位为77.68m，校核水位78.42m，死水位59.32m。42 主要加固项目421安全鉴定结论20118月，受安化县水利局委托，我院对沙溪冲水库大坝进行了安全分析论证，编制了《安化县沙溪冲水库大坝安全综合评价报告》，报告内容包括：工程质量评价、大坝运行管理评价、防洪标准复核、渗流安全评价、结构安全评价等。主要结论如下：工程质量评价为不合格，大坝运行管理评价为差，防洪安全性评价为C级，渗流安全性评价为B级，结构安全性评价为B级。根据《水库大坝安全评价导则》SL2582000大坝综合评价方法，建议沙溪冲水库大坝评定为三类坝。4.2.2工程存在问题及成因本次大坝安全综合评价工作在地质勘探、土工试验的基础上，结合大坝建设、运行管理及除险加固的情况，就大坝的工程等级与设计标准、水库洪水与调洪、大坝渗流与坝坡稳定进行了复核，其结果表明目前沙溪冲水库存在以下主要问题：（1）大坝渗漏严重大坝存在斜墙填料粗颗粒含高孔隙比较干密度差别大、具低至高压缩性、结构稍密填施夯压欠密实料质量与施工质量差、碾压后透系数达到土坝要求的防渗标准，以上这些因素都直接影响到了大坝的质量，从而致大坝的防渗性能标准低。（2）输水设施输涵洞浆砌石结构，施工质量较差，经过多年运行，部 分砂浆逐渐脱落 ，条石间出现裂隙 及孔洞 ，形 成渗漏通道 ，库水位较高时 ，涵 管渗漏特 别严重； 在水流的长期 渗透 作用 下，输 水涵 管周围 土体颗粒 流失 严重，造 成管周 土体空虚 。放 水卧 管为浆砌 条石 结构，经多 年运行，接缝砂浆老 化脱落 ，接缝 漏水严重，管内阻塞 。（3）溢 洪道 不能 安全泄 洪 溢 洪道泄 流能力 不够 ，控 制段 及泄槽段右侧墙 为干砌石 内衬砼衬砌 ，侧墙出现较 多裂缝，漏水严重，左侧墙为天然岩基，极不平整，糙率大，阻水严重，影响水库安全泄洪，危胁大坝安全。（4）大坝上游坡冲刷严重 大坝上游坡无任何防护措施，经过多年风吹浪打，部分坝坡土体被淘空流失，上游坝坡坑坑洼洼，局部垮塌，危及大坝安全。423 除险加固工程主要项目及内容（1）大坝防渗处理：坝体上游坝坡土工膜防渗处理。（2）输水设施处险加固：新开输水隧洞，全线封堵输水涵管，拆除重建放水卧管及消力井，对输水涵管周采用充填灌浆处理。（3）溢洪道加固处理：拓宽泄洪深槽，对右侧墙原衬砌拆除后重衬钢筋砼，对左侧墙采用钢筋砼衬砌。（4）大坝上游坡采用预制砼六方块护坡，从上游坡脚位置开始六方块下面铺设土工膜防渗。上游坡增设下坝踏步，下游坡平台砼硬化，坝坡做字。43 本次除险加固的主要技术规范有：《 防洪标准》 （ GB50201-、《水利水电工程等级划 分及洪水标准》 水电 工程等级划 分及洪水标准》 （ SL252-、《水利工程水利计算 规范》 （95）、《水利水电工程设洪水算》（ 、《小型水利水电 工程碾 压 式 土石 坝设计导 则 》（SL189-1996）、《 碾 压 式 土石 坝设计规范》（SL274-2001、《 溢洪道设计规范》（SL253-2000、《 土工合成材料应 用技术规范》（1998、《 土石 坝安全监测 技术规范》（SL60-1994、《 水利 水电 工程施工组织 设计规范》（SL303-2004、《 水利 水电 工程围堰 设计导则 》（1999、《 水库工程管理设计规范》（SL106-1996）等 。4.3.1 工程等级与 建筑物级别 沙溪 冲水库位于低山丘陵区 ，水库大坝为堆石 大斜 墙土坝，正常蓄 水位 77m，正常 库容36万 3，本次复核总 库容 38.63万 （本次复核值 ），根 据《 水利 水电 工程等级划 分及洪水标准》 SL252-2000第 2.1.1条 及《 防洪标准》 GB20201-1994第 6.1.2条和 6.2.1条 的规定 ，确定沙溪 冲水库为小 （2）型 水库，属Ⅴ等 工程，主要建筑物 （大坝、 溢洪道、输水设施）按5级建筑物标准设计；次要建筑物按5级建筑物标准设计。水库枢纽主要建筑物设计洪水标准为20年一遇，校核洪水标准为200年一遇；溢洪道消能防冲设计洪水标准为10年一遇,溢洪道泄槽段设计洪水标准为20年一遇。44 441 挡水建筑物（1）坝顶高程复核成果沙溪冲水库大坝现状坝顶高程为 78.50m，较SL274-2001要求的最低高程 79.86m低1.36m，故该水库大坝现状抗洪能力不满足规范要求；溢洪道控制段导墙顶部高程78.85m，小于《溢洪道设计规范》要求的最低高程 79.53m。因此，沙溪冲水库溢洪道控制段现状导墙顶部高程不满足防洪要求。本次设计拟对溢洪道泄洪深槽进行拓宽，并采用钢筋砼进行护砌加固；仍以正常水位起调，根据溢洪道调洪演算成果推算得到坝顶高程应不低于 79.05m，而现状坝顶高程为78.50m，但现状坝顶以上有 1.5m高的防浪墙可将其作为安全超高部分，其校核洪水位为78.42m，较坝顶78.50m低0.085m，故该水库大坝加固后的抗洪能力满足要求。5 （1）工程险情 大坝存在坝体渗漏。坝体上游斜墙填筑土料粗颗粒含量高、孔隙比较大、干密度差别大、具低至高压缩性、结构稍密，填筑土施工夯压欠密实，土料质量与施工质量差、碾压后土体渗透系数达不到土坝要求的防渗标准，以上这些 因素都直接影响 到了 大坝的质量，从 而导 致大坝的防渗性能标准低。（2）防渗加固方案 大坝防渗主 要为坝体防渗。根据《湖南省病石坝工程治理研究合往类似经验，本次大坝防渗采用在大坝上游铺设土工膜的防渗措施,即在上游坝坡坡脚至坝顶均采用复合土工膜防渗。（3）工程设计防渗土工膜自 上游坡脚 高程 58.00m往 上铺 至坝顶 78.50m高程，防渗膜底 部及左 右两端均 设2.0× 0.6m（宽×厚 ）的砼固定平台 。（4）设计计算 本项 工程的设计计算内容 为： 土工膜厚 度计算。土工膜厚 度按 以下公式 计算：pd3E0.1353E

（10）式中：E——弹性模量，12MPa；pMPa；——薄膜允许应力，MPa；d ——与薄膜相接触介质最粗粒级的最小粒径，mm；——薄膜厚度，mm。经计算，沙溪冲水库防渗土工膜 C厚度需 0.55mm，两侧针刺土工织物的规格均为 250g/m。大坝上游坡护砌加固设计（一）基本情况及方案说明 上游坡未护砌，经过多年风吹浪打，目前上游坡已冲刷严重，亟待护砌加固。 根据类似工程经验并结合工程实际，本次设计对上游坡进行修整，上游坡坝脚高程 58m以上至坝顶采用砼预制块进行护砌 ,预制块下部采用土工膜防渗；并于坝体中部 新建下坝踏步。（二）工程设计（1）上游护坡范围根据《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001有关规定，本次设计大坝上游坡预制六角块护坡自坝脚高程 58.0m至坝顶 78.50m。（2）护坡规格选用边长30cm的 0砼预制六角块，护坡厚度根据计算取 0.m，下铺0.1m厚粗 砂垫层；砼预制块护坡平面上按梅花型布置排水孔，孔距 2.5m，排水孔采用 管，对应排水孔位置设计砂石导滤体。护坡顶设置 C20现浇砼盖顶，盖顶尺寸为 0.5×0.3m（宽×高）；护坡底设 C20砼基座，基座宽 0.5m，高 1.0m。护坡沿坝轴线方向每 10m设置1道伸缩缝，缝宽 2cm，内嵌沥青砂板；砼盖顶及砼基座同步设计伸缩缝，缝宽 2cm，内嵌柏油杉板。（3）踏步在大坝上游坡增设 C20砼下坝踏步，踏步宽 1.5m，坡比为 1:2.37。（三）设计计算（1）护砌厚度计算砼六角块护厚度按《碾压式土石坝设计规范》 SL274-2001附录 A.2.3计算： 式中： t—砼板厚度 (

t 0.07 hL3L3m2 1mmbc

（11）—系数，取 1；h—累积频率为 的波高， p

＝ 0.37；1%L—平均波长， ；m—板的密度，取 24k/3；c—水的密度，取

c＝m；b—沿坝坡向板长， b=0.52mm—坝坡坡度系数， m＝ .7。根据之前有关波浪要素计算成果，取：

=0.15m，

.m；m m计算得 t。为安全起见， 并 参照以往类似工程经验， 本 次设计取 预制砼六角块厚度为 0.10m，六角块边长 .m。（ 2）护坡稳定分析 因本工程坝坡坡度较缓，土体密实度较好，经多年运行证明边 坡稳定，故不进行 护坡整体滑动的稳定计算，只对护坡体相对堤坡的稳定进行验算。 设护坡体自重为 G，其相对堤坡的下滑力和正应力分别为 :·sin ( 为坝坡角 )·cos抗滑力为： tg·cos · tg （ 12）稳定安全系数 k 抗滑力 G cos tg tg ctg滑动力 G sin该坝上游坡 ctg 为 2.37，预制块护坡下设粗砂垫层 ，粗砂的 内摩擦角 值取 38，1.85＞[K]1.25，故护坡 满足稳定要 求。c5.1 大坝 下 游 坡 面整 修加固设 计（ 1） 基本 情况本次设计对下游坡 改造踏步、硬化平 台、增设 排水 沟和水 库名称做字。（ 2）下游坡下坝 踏步本次设计 改造下游坡 踏步， 踏步宽 1.5m，坡比约 为 1:2， 采用现浇 0砼 浇筑 。（ 3）下游坝坡 增设 排水 沟排水沟设置：本次设计只考虑纵向排水沟。纵向排水沟于左侧与山体结合部位设置1条，长度为33m，采用矩形断面，尺寸为0.25m×0.35m（山体侧布置一排排水孔，孔距2.5m，排水孔采用φ50PVC管，对应排水孔位置设计砂石导滤体；纵向排水沟底部及两侧均采用砼衬砌，厚 0.。）平台硬化对大坝下游一、二级平台及坝顶干砌石顶面均采用 0.15m厚 砼进行硬化处理下游平台从上至下宽度分别为1m、。）水库名称在大坝下游坡二级坡面处做“沙溪冲水库”名称。设计采用 C20砼现浇，文字积 3.6×5m，厚 5cm，基础砼面积 5×6m，厚 10cm，请专业人员现场做字。52 坝加固前、后渗流及稳定算）大坝加固前渗流及稳定计算 大坝加固前渗流及稳定计算分析直接引用《湖南省安化县沙溪冲水库大坝安全综合评价报告》中计算成果，详情如下：表17 大坝加固前最大渗透坡降情况Tab17 Themaximumseepagegradientofdamreinforcement项目上游水位下游水位最大渗透分类（（坡降稳定77.38无0.41渗 流期78.57无0.3879.23无0.35非稳定77.38～68.35无0.25渗 流期68.35～59.32无0.24表18 大坝加固前计算断面上游坝坡稳定计算结果起始水位降落水位CxCyDsK备 注77.3868.3523.01534.42534.425起始水位降落水位CxCyDsK备 注77.3868.3523.01534.42534.4251.16868.3559.3221.25636.15736.1571.183渗流计算成果表明，在现有地勘资料的基础上，按大坝标准断面进行渗流稳定分析，因沙溪冲水库大坝下游坝坡为堆石体，属有反滤层保护的防渗体，根据有关资料允许渗透坡降J]可取5～7；计算得的最大渗透坡降＜[J，因此，沙溪冲水库大坝坝体不会发生渗透变形。稳定计算分析成果表明：在现有地勘资料的基础上按大坝标准断面进行坝坡稳定分析时，库水位快速下降时非稳定渗流期的上游坝坡抗滑计算所得的最小抗滑稳定安K值均满足规范要求。）大坝加固后渗流及稳定计算①计算断面的确定：本次大坝渗流及稳定计算断面选取加固后的大坝最大横断面。②渗透指标及材料物理力学指标的确定 大坝计算断面渗流分区指标及材料分区指标来源于《安化县沙溪冲水库除险加固工程初步设计阶段地质勘查报告》和相关规范，具体详见下表：表19 大坝加固后计算断面渗流分区指标Tab19 Afterthecalculationofseepageindamreinforcementsectionpartitionindex分区渗透系数（c）①②③Kx（水平）1.9×10-45×10-21×10-8（）1.5×10-41×10-8注：①坝体上游斜墙填土；②下游堆石坝壳；③土工膜。表20 大坝加固后计算断面材料分区指标Tab20 Afterthecalculationofcrosssectionofdamreinforcementmaterialpartition index分 区 ① ② ③力学指标C(kPa) 固结快剪(16 /固结慢剪(14φ (°) 固结快剪(16.2 /固结慢剪(17.1湿密度(gc) 1.93 /饱和密度(gc) 1.97 /③计算程序及计算工况说明 本次计算程序仍采用“大坝安鉴报告”中采用的北京理正软件设计研究院编制的《渗流分析软件V5》及《边坡稳定分析软件V5与大坝安报告”中确定的渗流及稳定计算工况相同。④渗流及稳定计算分析成果渗流计算分析成果表明：大坝渗流最大渗透坡降值为 0.35，因沙溪冲水库大坝属堆石大斜墙土坝，下游坡为堆石体，属有反滤层保护的防渗体，根据有关资料，允许渗透坡降[J]可 取5～ 7；计算得 的最大渗透坡降＜ [J]，因此 ，沙溪冲水库大坝不会发 生 渗透变形 。稳定计算分析成果表明：库水位 快速 下降时非 稳定渗流期 大坝上游坝坡最小抗滑 定安全系数K值均满足规范要求。表 21 大 坝加 固后 最大 渗透 坡降情 况Tab21 Thedamafterreinforcementmaximumseepagegradientcondition项目上 游 水位下游 水 最大 渗 透分 类（ ）（ ）坡 降稳定77.38无0.35渗流期77.68无0.3278.42无0.28非稳定77.38～ 68.35无0.26渗流期68.35～ 59.32无0.24表 22 大 坝加固后 计算 断面 上游坝坡稳 定计算结 果Tab22 Thedamafterreinforcementcalculationsectionofupstreamdamslopestability calculation起始水位 (降 落 水 位 (DsK 备 注77.3868.3524.387 32.532.51.18568.3559.3223.092 33.2433.241.2015.3 溢 洪 道5.3.1 基 本加情固 改 造 设况计根据实测地形资料，溢洪道为岸边正槽式，位于大坝左岸山体上，控制段为宽顶 堰， 无闸门控制，进口底板高程 .m，进口宽 7.6m；溢洪道中间部位设有泄洪深槽， 进口底板高程 75.78，槽身断面尺寸 1.6×1.5（宽×高），设有一铸铁控制闸门；溢 洪道全长 80.3m，其中控制段 11.3m，泄槽段 69m，出口消力池采用天然河谷岩石消能。 溢洪道泄流能力不够，控制段及泄槽段右侧墙为干砌石内衬砼衬砌，侧墙出现较多裂缝，漏水严重，左侧墙为天然岩基，极不平整，糙率大，阻水严重，影响水库安全泄 洪，胁大坝安全。 5.3.2 工程设计 （1）溢洪道泄洪深槽拓宽及安设控制闸门 因原溢洪道泄洪断面过小，导致坝顶高 程不够，为不缩小本工程原有规模，保证常蓄变次拟将行拓低确保满足规范要求经调演度达到4.4m述要求深槽控制段设置2个控制闸，控制闸闸室段长3.0m，各控制闸净宽均为1.8m，底板厚0.5m，中墩厚0.8m，两侧闸墩厚0.6m，结构为5钢筋砼结构。控制闸门槽深.m，宽 0.3，启闭柱为独立柱结构，断面尺寸 0.4×0.8（顺水流方向），启闭梁断面尺寸 0.3×0.m，长 3.3m；启闭台高程 80.25m，台板厚0.12m，平面尺寸 1.8×3.3m。闭台中心位置预留φ120mm螺孔。另外每个控制闸均设 2.1×1.6m（宽×高）铸铁闸门，启闭机采用 5T手电两用螺杆式启闭机。砼每m设置一道伸缩缝，缝宽 .cm，内嵌沥青杉板。侧墙和底板均采用 管作排水孔，呈梅花型布孔，孔距1。（2）侧墙钢筋砼衬砌泄槽段右侧墙原为干砌石墙内衬02m厚的砼，本次设计将其拆除后重新采用钢筋砼衬砌，左侧墙为天然岩石边坡，本次设计也采用钢筋砼衬砌。砼每10m20cm，内嵌沥青杉板。侧墙和底板均采用Ф50PVC排水孔，呈梅花型布孔，孔距15m。具体尺寸详见设计图集。33 设计计算）控制段导墙顶部高程的确定 沙溪冲水库溢洪道现状无闸门控制，非挡水建筑物， 根据《溢洪道设计规范》SL253- 2000 有关规定，控制段导墙顶部高程不得低于校核洪水位加安全超高（本次取0.3，故沙溪冲水库溢洪道控制段导墙高程不得低于 78.72（校核洪水位 78.42根据实际地形，本次设计取现有地面高程 79.55m为控制段导墙顶高程。）陡坡泄槽段边墙顶高程的确定依据《溢洪道设计规范》SL253-2000有关规定，溢洪道消能防冲设计洪水标准为10年一遇，溢洪道泄槽段设计洪水标准为 20年一遇，沙溪冲水库相应10年一遇洪水时溢洪道下泄流量为14.483/s,相应20年一遇洪水时溢洪道下泄流量为17.923/s。《溢洪道设计规范》SL2532000348波动及掺气后的水面线，再加上 0.5～1.5m的超高，本次设计超高为0.8m。根据溢洪道现状，其泄槽宽度稍微 有点变化 ，但变化 不大 ，且沿 线没 有急弯 ，故本次泄槽段的水力 计算未考虑急 流弯 道段横向 水位差 的计算。① 根据溢洪道平 面布置图，泄槽段起始断 面为 0010.3，当通过 流量17.923/s3(Q/B)2g1.0317.93(Q/B)2g1.0317.924.4)29.81。 h 1.19m （13）k② 泄槽段的水面线，应根据能量方 程用分 段求 和法 计算，计算公式如 下：(hcl 2

2g2

(hcos