工厂35KV变电站设计

0/410/41摘要 变电站是电力系统的重要组成部分，它直接影响整个电力系统的安全与经济运行，是联系发电厂和用户的中间环节，起着变换和分配电能的作用。因此，变电站设计工作是整个工程环节的关键部分。本论文主要是针对岷ft机械厂的变电站的设计，概述了变电站设计的基本过程和基本方法。首先介绍了变电站设计应注意的地方；其次根据原始资料进行负荷计算和主变压器及其容量的选择，确定主变压器容量和型号；接着进行电气主接线的设计；在对变电站做了短路电流计算和电器设备的选择，最后针对短路电流进行继电保护和变电站的防雷设施和接地装置等。随着国民经济和科学的发，用电的，对变电站的主接线和配设备了的要，要发变电站做、经济、地运行，对电能的基本。关键字：35KV，变电站，继电保护，短路电流 目录 第一章 绪论 0概述 00工厂的负荷性质 第二章 负荷计算和无功功率计算及补偿 1PAGEPAGE1/4113三章工厂供电系统4变电站位置选择4主变压器台数和容量选择5变电所主接线要求535KV 主接线选择610KV 主接线选择10四章短路电流11短路原因和种类11短路危害和研究短路目12短路电流12短路1212各元件13短路电流14五章电气17高压断路器选择17高压隔离开关选择18高压熔断器选择1820202021212121225.7.1.35KV225.7.222、低线路24配母线24配母线25七继保护装置26继保护基础26继保护26继保护组成27继保护27继保护配置277.2.135kv进线保护28722 35kv 29723 主变压器30724 10kv 线33725 10kv 出线34第八章变电站防雷和接地装置的选择348.1 避雷针的选择3582 35致谢35参考文献360/410/41送后降送后降送给户这所、、般都可以给用户但因为理置原因距太远关所以沿途送降降给户因析设计展项很任务。通课题研究遵循设计原则提下应所学知识完负荷析并计算负荷﹑容器补偿容量确定总降器容量﹑数量完气设计计算短以及设备选型继保护设计计算定导截面选择等。1.1概述于东11623——11702北纬3316——34度14XX省北区貌以平原为平原面积土总面积的95.3%ft残丘面积仅4.7%XX市处北温带属北方型陆性气候湿润性气候季风气候气候温、四季明、无霜期202天1.2 选址符合网区域规划靠近负荷心。PAGEPAGE36 /41、不占或少占耕及经济效益高的土。与城乡或工矿企业规划相协调，便于架空和电缆线路的引入和引出。交通运输方便。应该设在受污源影响最小处。具有适宜的质、形和貌条件。变电所应考虑水源及排水条件。.3 工厂的负荷性质所设计的35kV变电站属于小型化变电站。主要适于中小型企业﹑乡镇及广大农村的供电。其建设规模为架空进线大农村的供电。其建设规模为架空进线4回，采内桥接线方式；10kV出8回，采单母线分段接线方式。 第二章负荷计算和无功功率计算及补偿.1 设备的负荷计算计算负荷是根据已知的厂矿的计算负荷是根据已知的厂矿的电设备安装容量确定的、预期不变的最大假想负荷。它是设计时作为选择厂矿电力系统供电线路的导线截面、变压器容假想负荷。它是设计时作为选择厂矿电力系统供电线路的导线截面、变压器容量、开关电器及互感器等的额定参数的重要依据。这种电气计算负荷必须认真过高将增加供电设备容量浪费有色金属，增加初投资。计算过低则可能使供确定，因为它的标准程度直接影响到整个工厂企业供电设计过高将增加供电设备容量浪费有色金属，增加初投资。计算过低则可能使供电元件过热，加速其绝缘损坏，增大电能损耗，影响供电系统的正常还会给工程扩建带来很大的困难。 负荷计算的目的是为了掌握电情况，合理选择配电系统的设备和元件。正确进行负荷计算是供电设计的前提，是实现供电系统安全、经济运行的必要手段。待建35kV变电站从相距20km 外的电力系统相连。35kV5%:38.9–8.422.6(4:2-110kV12345678线(mw)0.3(mvar)0.91.111.51.50.81.20.40.60.30.70.50.50.4Ksi0.80.80.80.80.80.80.80.8Pmax

K Psi Qmax

K Qsi

P2 Q2Pl10

—路和∑Pno—路和K —同时系数sipmax

kp

1.111.51.5

7.2KWQS

K QP2 P2 Q2

=0.8*(0.3+0.4+0.6+0.3+0.7+0.5+0.5+0.4)=2.96kvar7.222.96= 7.222.96.2 cos=

Pca10S

=7.2/7.78=0.93tan==

ca101cos2cos

=0.4010kV0.950.95-0.9710kV0.96cos=0.962tan =0.29。210kVcos=0.93tan=0.40。1 1Kav

Pca10

=0.75×7200=5400kWPc

tan1

)=5400×（0.40－0.29）=594kvar其K —平均负荷系取0.75（0.65—0.85；av—该变电10kV负荷。ca10—容量；c—角；1210kVNQq c eqq=100kvarBGM10.51001W型eNQqc e

e=540/100=5.46N=6。jQ =N×q=600kvar，c.s j e折合计算Qc.js

=Qc.s

/K =600/0.75=800kvar。av第三章工厂供系统设计.1 变站位置变址按审定本地区力系统远景发展规划综合考虑网络结构、负荷布、城建规划、土地征、水文地质、环境影响、地震烈度和职工生活条件等素通过技术经济比较和经济效益析最佳案具体原有下几种：(1).变设立要有利于力系统运性能提高便于系统控制和管理。(2).注意节约地。充考虑出条件避免或减少相互交叉跨越。址有适宜地质条件避开滑坡、滚石等不良地质结构。(5). 交通运输便。、负荷分配同考虑。根据综合考虑部门要求该在本厂东北向20km 地区。3.2主压器台数(1）压器台数根据地区条件、负荷性质、用、运行发展等因数综合考虑确定。(2）一般采用三压器其可按入运行后5到10年预期负荷选至少留有15%25%裕(3）有一、二级负荷中装两台主压器当在技术经济上比较合理可装两台以上主压器此计中有一、二级负荷以装2台压器。(4）装有两台以上主压器中当断开一台其余主压器保证用户一、二负荷且不60%全部负荷。(5）压器过载能力满足运行(6）此计中压器有功无功耗计算因为占比重较本站考虑裕度比较以不计算。根据总负荷考虑5年发展规划主压器10MVA型号为S7-10000/35Yd11,#1用压器布于屋内35KV三油浸压器型号为S9-50/35为#2用压器低压一致组别采D11;#2用压器于开关柜内10KV三干压器型SC8-50/10Y0.3.3主要求安全性 须保证在任何可能运行及检修状态下运行人员及备的安全。可靠性 主接线的可靠性要求由自由用电负荷的等级确定。要保证主接线的可靠性的可靠性可以采用多种措施。如系统中某一元件故障时，可以由保护装置自动把故障元件迅速切除，使之不影响系统其他部分的继续运行。因此，在主接线中就要考虑是否方便电气元件的投切操作。灵活性 应能适应各种可能的运行方式的要求。经济性 应满足最少的投资与年运行费用的要求，使得总经济效益为最佳。应具有扩建的可能性 由于我国工农业的高速发展，电力负荷增加很快。因此，在选择主接线时还要考虑到具有扩建的可能。35KV主接线的选择电压级线路回路数2回，采用单、单分段或桥形接线，以保证其供电的可靠性和灵活性。桥式结线根据跨接桥横联位置的不同，可分为内桥、外桥、全桥三种。所以一共有5种方案，但由于全桥接线需设备多，投资大，占地面积大，所以不考虑。故现在四种可供选择的接线就是单接线、单分段接线、内桥接线、外桥接线。1采用单线接线如图3-135kV10kV3-1 、设备少、操作方便、占地少、便于扩建和采用成套配电装置。缺不够灵活可靠任一元件故障或检修时均需要整个配电装置停电。适用X 围只适用于容量小、路少和对二、三级负荷供电的变电所。方案2 采用分段如3-235kV10kV3-2 分段、设备较少、操作方便、占地少和便于扩建采用成套配电装置。当一段母发生故障，可保证正常母不间断供电，不致使重要负荷停电。缺当一段母或母隔离开关发生永久性故障或检修时，则连在该段母上的回路在检修期间停电。适用X 围具有两回电源路，一、二回路转送路和两台变压器的变压器的变电所。kV10kV方案3 采用内桥如图kV10kV35图3-3 内桥高压断路器数量少，占地少，四个回路只需3个高压断路器。缺变压器的切除和投入较复杂，需动作两台断路器，影响一回路的暂时停运。桥连断路器检修时，两个回路需解列运行。路断路器检修时，需较长时间中断路的供电。为避免此缺，可在路断路器的外侧增设带两组隔离开关的跨条。桥连断路器检修时，也可利用此跨条。X围适用于较小容量的发电厂，对一、二级负荷供电，并且变压器不经常切换或路较长，故障率较高的变电所。4 3-45kV10kV5kV10kV3-4 3X 、二级负荷供且经换或短故障率所。4种式都能应式化能保证供靠所以现在要考虑经济性能明显看出内3比具4单母节省了1且没母资省所设备操便配置简单保护配置相简单所以选内10KV610V6。而双一般于引和源较多输送和穿越功率较大要求靠性和灵活性较高场合。13-510kV10kV

图3-5 方案2 双如图3-6图3-6 双方案比较如下表表3-1 方案比较1 2线 1电 1活 2电 3， 4作 5少 Ⅰ在性上Ⅱ好且也性。以选Ⅰ。第四章短流计算1 短原因种类产生短主原因是气载流部绝缘损坏致。绝缘损坏是由于绝缘老化绝缘老化压机械损伤等。其他如人员带负荷拉闸或者后未拆除就送等而引起短；鸟兽在裸露载流部上跨越以及风雪等自然现象也能引起短。在三相中能发生主短类型有三相短相短两相短两相短相短等。第种短称为称短后三种通称为称短。切称短计算在采称量法后，都以归纳为称短计算。在系统中出现相短故障几率最大，但由但由三相短产生短流最大危害最严因而短流计算点是三相短流计算。42 。强所产热动力效应会使气设备受损点弧烧毁气设备点附近压显著降低使供受严重影响。为了限制缩障影响X围在变所供系统设计运行中必须用计算以解决下列技术问题：选择气设备载导体必须用校验其热稳定性机械强度。(2)选择整定继保护装置使之正确得切除障。确定限措施当过在造成设备选择困难或不够经济采取限制措施。确定合理主接线方案主要运行方式。4.3 计算4.3.1 计算步骤设定基准容量S 基准压U 计算点基准Id d d计算中各主要元件标幺值绘制等效按串并联求等效方法化简计算标幺值.3.2 计算各基准点根据原始设计资料取：基准容量：S =100MVA；d母线基准压：U =35kV；则d35

S3Ud 3Ud35

3=1.65kA3S3U3母线基准压：U =10kV；则I 3U3

=100

=5.77kA；d10

d10

d10sX* =0.16；s.minX*

=0.25。s.maxs4.3.3 (135kV6kmx =0.35/kml=6km：0X* =x lS /U

=0.35×6×100/352=0.1735l1 0 d d(2变压器变压器主要参数S =10000kVAU %=7.5，T1 kX*=X

U %S=k =

=7.5100

=0.75T1 T

100ST1

1001010kV一出5kmx =0.35/km0X*=x lS /U

=0.35×5×100/102=1.7510 0 d d10阻3-10.170.1735kVK10.750.7510kVK21.75K34-1 .3.4 (1k1①最大运行方式系统总相对X*35.m=X*35l1

+X

.mi

=0.17+0.16=0.33相对值I实际参数

1 =1/0.33=3.03X*35.mI=IId35=3.03*1.65=5.00kA1=2.55I(31m=2.55*5.00=12.75KA②最小运行方式系统总相对X=X*35l1

+X*

=0.17+0.25=0.42s.maxsI=

1 =1/0.42=2.38X*35.nI=IId35=2.38*1.65=3.93kAI(2)k1.n=0.866I(3)k1.n=0.866*3.93=3.40kA(2k2①最大运行方式系统总抗X*6.m=X*35.m+0.752=0.33+0.375=0.705I=

1 =1.42X*6.mI=I

I =1.42*5.77=8.19kAd10=2.55I=2.55*8.19=20.88KA②最小运行方式系统总抗X*6.n=X*35.n+0.752=0.42+0.375=0.795I

1 =1/0.795=1.26KAX*6.nI=I

I =1.26*5.77=7.27kAd10I(2)k=0.866I=0.866*7.27=6.30kA(3k3①最大运行方式系统总相对电抗X=X+X*

=0.705+1.75=2.455短路电流相对值I=

1 =0.41XX实际短路参数I(3)k3.m=I

I =0.41*5.77=2.37kAd10=2.55I(3)k3.m=2.55*2.37=6.03kA②最小运行方式系统总相对电抗X=X+X*

=0.795+1.75=2.545短路电流相对值I

1 =1/2.545=0.39kAXXI(3)k3.n=I实际短路参数

I =0.39*5.77=2.25kAd10I(2)k3.n=0.866I(3)k3.n=0.866*2.25=1.95kA短路电流计算结果如下表表4-1 短路电流计算结果短路点短路点 最大运行 短路点平 稳态短路短路电流位置 编号 方式 均工作电 电流有效 冲击值压U（Kv） 值I（kA）i（kA）K1

大 37 5.00 12.75线 小 37 3.4010KvK2

大 10.5 8.19 20.88线 小 10.5 6.30K3

大 10.5 2.37 6.03线 小 10.5 1.95.1 、外，主要是力系统发生故障时，自动而快速地将故障切，以保证力系统及安全运行。所以时应满足以基本要求：（1）合闸运行时应为良导体，不但能长期过负荷流，即使过短流，也应该具有足够热稳定性和动稳定性。跳闸状态应具有良好绝缘性。应有足够能力和尽可能短分段时间。应有尽可能长机械寿命和寿命，并要求结构简单、体积、重量轻、安装维护方便。考虑到可靠性和经济性，方便运行维护和实现变站无油化目标，所以用真。5.2 高压隔离开关的选择的，还可以拉、合小电流电路。所以选择隔离开关时应满足以下基本要求：（1的，还可以拉、合小电流电路。所以选择隔离开关时应满足以下基本要求：（1）隔离开关分开后应具有明显的断开点，易于鉴别设备是否与电网隔开。隔离开关断开点之间应有足够的绝缘距离，以保证过电压及相间闪络的情况下，不致引起击穿而危及工作人员的安全。隔离开关应具有足够的热稳定性、动稳定性、机械强度和绝缘强度。隔离开关在跳、合闸时的同期性要好，要有最佳的跳、合闸速度，以尽可能降低操作时的过电压。隔离开关的结构简单，动作要可靠。带有接地刀闸的隔离开关，必须装设连机构，以保证隔离开关的正操作。5.3 高压断的选择用的高压断分种：一断、后备断X断。选择高压断时，应保证后断之间，断与电源侧电保之间，以及断与电保之间动作的选择性。高压断应能在最的时间断，以断时间过而保电的。保35KV及以下电压的高压断的定电流可下选择 I KIrr rcI —的定电流rrK—系数，当不考虑电动机自起动时，可取1.11.3，当考虑电动机自起动时，可取1.52.0I —电力变压器回路最大工作电流gmax为了防止变压器突然投入时产生的励磁涌流损伤熔断器，变压器的励磁涌流通过熔断器产生的热效应可按1020倍的变压器满载电流持续0.1S计算，必要时可按2025倍的变压器满载电流持续0.01S计算保护电压互感器的高压熔断器，只需按额定电压和断流容量选择，熔体的选择只限能承受电压互感器的励磁冲击电流，不必校验额定电流。保护并联电容器的高压熔断器，熔体的额定电流可按下式选择I KIrr rc式中 I —熔体的额定电流rrK—系数，当不考虑电动机自起动时，可取1.11.3，当考虑电动机自起动时，可取1.52.0I —电力电容器的回路的额定电流rc后备熔断器除校验额定最大开断电流外，还应满足最小短路电流大于额定最小开断电流的要求。选择跌落式熔断器时，其断流容量应分别按上、下限值校验。根据最大持续工作电流得知如下表表5-1 熔断器的技术参数电压等级型号额定电压额定电流额定开断电流35kVRW5-35/20035kV100A5kA10kVRN3-10/5010kV15kA6.3kA5.4 5.4.1 1——压压侧准确度级，稳性——动稳倍热稳倍数承受过压能力——绝缘水平泄露比5.4.2 型式35kV下屋内配装置根据安装使用及产品情况，采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构。35kV上配装置般采用油浸式绝缘结构独立式有条时如有变压套管,穿墙套管应优先采用套管节约投资减地。根据《设计手册》35KV及上配装置般采用油浸瓷箱式绝缘结构独立式L(C)系列。出CT采用户外式用表计测量和保护装置需要准确度。当用测量、时额尽量得1/3左右保证测量仪表最佳过时使仪表有适当指标。根据Igmax>UgmaxIjIg35KVCT可根据安装地点和最长期LCZ--3510KVCTLMC-105.5 5.5.1 ——回回负荷准确度等级，机械负荷承受过能力——绝缘水平泄露比距。5.5.26～20kV配置般采用油浸绝缘结构开关柜或布置地位狭窄方采用树脂浇注绝缘结构当需要零序般采用三相五柱所以10KV母型号如下表5-2JDZJ-10技术型号绕组绕组剩余绕组方式JDZJ-1010000/ 3100/ 3100/3Y/Yo/5.6 开关柜35kV所10kV通都采用室内布置形式这里也不例外，10kV仍旧采用室内开关柜布置形式。JYN4—10型手车式高压开关柜（以下简写为JYN4—10柜内配置电器元件一次线路方案应与供电系统图上的要求相适应。开关柜中电流互感器的数量应根据继电保护与测量的要求进行择。每段母线上还应装设电压互感器与避雷器柜，供绝缘检测、仪表继电保护及电压保护之。根据低压变压器容量及低压出线回路数择低压配电盘型号和数量，所的高压开关柜只对其断路器进行校验。5.7 5.7 高压负荷开关的择高压负荷开关是介于高压隔离开关与高压断路器之间的一种高压电器，具有简单的灭弧装置，因而能通过一定的负荷电流和过负荷电流，但不能断开短路电流，因此它必须与高压熔断器串联使，以借助熔断器来切断短路故障。负荷开关断开后，与隔离开关一样具有明显可见的断开间隙，因此它也具有隔离电源、保证安全检修的功能。35KV及以下通型负荷开关，应具有以下能力开断有功负荷电流和闭环电流，其值等于负荷开关的额定电流；开断不大于10A的电缆电容电流或限定长度的架空线的充电电流；配电变压器的空载电流；能关合额定的“短路关合电流”。5.7.2负荷开关的参数择高压负荷开关可按表5-3所列的技术条件择，并按表中使环境条件校验。表5-3 负荷开关参数择表项目项目参数

、压、频率、机械荷载动稳定、额定关合、热稳定电短路校验和持续时间环境

环境温度、最大风度、覆冰相对温度、厚度、污秽、海拔、地震烈度根据综合考虑FN12-10D型户内交高压负荷开关，其数据如下表5-4所示：85额定空载变压器开断电101600kVA变压器，空载85额定空载变压器开断电101600kVA变压器，空载流11额定下寿命次不小于100序号1项目额定压单位kV参数102最高压kV123额定A6304额定频率Hz505额定热稳定kA20(2s)6额定动稳定kA50(峰值)7额定短路关合kA50(峰值)相间及相对地4281min频耐受压kV48相间及相对地759雷冲击耐受压kV1212机械寿命次2000第六章变电所高、低压线路的选择35kv配电母线的选择35KV 以上的室外配电母线，一般采用多股绞线（如钢芯铝绞线，并用耐X 绝缘子串固定在构件上，使得室外母线的结构和布置简单，投资少，维护方便。由于管行铝母线具有结构紧凑，构架低，占地面积小，金属消耗少等优点，在室外得到推广使用。变电所汇流母线截面，一般按长时最大工作电流选，用短路电流校验其动。热稳定性。但对年平均负荷较大，线路较长的铝母线，则按经济电流密度选。由于35kV母线为室外配置，所以选择钢芯铝绞线。按长时最大工作电流选择母线截面，应满足下式I I 。al ar.m，母线应选为。LGJ—150型钢芯铝绞线即满足热稳定，同时也大于可不校验电晕的最小LGJ—70，故不进行电晕校验。LGJ—185型钢芯铝绞线截面150mm2

、载流量445A、r 0.211/0

x 0.358/0即I I.m

A，满足。almalmalmalm25al al

=445

=306.1A

I =165Aca式中 —母线最高允许温度alm—最高环境温度考虑到动稳定性，母线采用平放，其允许电流值应再较低8％，故为：I 306.10.92281.6A〉165Aal长时允许电流负荷要求。2以上计算，从截流量考虑此母线已经满足要求，但还需进行热稳定校验。下面就进行短路热稳定校验。2S

ItiCmin tiC

53109580.84mm2<150mm2满足热稳定要求，可将型号为LGJ－150的钢芯铝绞线作为35千伏屋外配电装置的母线。35kV室外母线瓷瓶选用X-4.5/35型悬式绝缘子，组成绝缘串，作为母线绝缘瓷瓶，每组绝缘子为4个。35kV架空线的选择和母线的选择校验一样，不再详述。10kv配电母线的选择按正常持续电流选择，考虑最大持续电流，计算得：S3UI 3Unmax

772010 3 10 3拟选定铝母线LMY－1008，平放在250C最大允许截流量为1495A，截面为800mm2，热稳定系数C=95。由于环境温度最高为410C，则其长时允许电流为： al.mal.mI Ial

A考虑到动稳定性，母线采用平放，其允许电流值应再较低8％，故为：I 10930.921005A>445Aal长时允许电流符合要求。热稳定性校验22SS

ItiCmin tiC

8420 95

mm2<800mm2a0.25m aL/iask

1.25mL

53.57F0.172i2

21.422 Na M

9.05NmM M 9.0530261096 30261096i W b2h/6

/m2i

68.6106N/m

10kVLMY-10087.1 7.1.1 、迅速地借助于断器将部分从供系统切除以减轻危害防止事蔓延。当备出现不正常运状态根据运维条件确是作于信(37.1.2、位角变因此利参数正常差别就构不同类型7.1.3 基本要求在技术上有四个基本要求即选择、快速、灵敏(1选择指当仅将元件切除使X围尽量小从而证非部分续(2快速快速切除减轻危害程度速恢复，为机创造条件切除断路器跳之(3灵敏指对X 围内反映能力通常灵敏系k来衡量。s(4指在该规定X围内了它应该应正确不应拒；而在任何他该不该情况下则不应误非常要任何拒或误都将使扩大造严后果。7.2变所(1变所进线侧断路器设定限过；(2主变器设瓦斯、温度、差、过、过负荷5(310kV(410kV1s。(5继组之连接装瞬时定内部故障熔另外还有。35kv进35kV进。整定计算35kV上最大三相5.44kA,则次10.5I kco

I(3)kmax

=1.25.44 =1.85kA37接方式V型接, 接系数k =1, 继选用wc磁型继,返回系数k =0.85但须考虑返回系数进开关的reCT比200/5则二次：I op.r

kwcI k opTA

1185046.25A40计算选磁式继DL-21整定X围25-100A。查表可知35kV上最小二相3.43kA, 则灵敏度I(2)K = dminlm Idz

3.431.85

1.85>1.5 符合要求

t 0.5sop210000kVA为33cacafmax

165ANI///dz

K///Kk Kh

If

1.21.5165349.41A0.85k =1, , k =0.85CTre200/5I op.r

kwcI =1k op 40TA

349.41=8.73ADL-21X25100A35kV 3.43kA,度K lm(

IdminI///dz

3.439.82>1.5 。0.34910kV7.85kA, I(2/ 3)k 3k I(2/ 3)k 3l Idz.1

t 2sop35kv联开关35kV联开关设置速断35kV限速断样故DL21X25100A校验也同35kV限速断校验样校验格。7.2.3 135kV37kV5.00kA3.40kA10kV10.5kV8.19kA10kV35kV8.19×10.5/37=2.32kA3.40*10.5/37=0.96kA面对进整定计①计各一次额定选出互感比并计各互感二次回额定计结果如表。表7-1 继计结果名称名称35kv侧10kv侧各额定AI=165335I1NT2=578310互感接DY互感计比3165/5=286/53578/5=600/5选择比300/5＝606005120二次回AIw13165/604.762Iw2首先确定基本基本是指继中圈首端正极性由上表可以看出6kV基本②计装10kV一次作按躲外部不衡I K (K fco

f)I(3)k.max=1.3×(1×0.1+0.05+0.05)×8190=2129.4AI K Iop coN

1.3578753.4AI K Iop co f

1.3578753.4A10kVIon=2129.4AⅠ、Ⅱ分别10kV35kV。计算基本继Iop.r

K I wcKTA

12129.417.745A120基本工计算为AWW 0ac Iop.r

60 17.745根据编程BCH-2内实际择实际整为W 其中取差I为3,I的为W 1则10kV继实际bII35.dz

2560.74/7=322A.10kV的W WbⅡ

I2I

W 44.813匝d 4.7622NⅡⅡ实际为W 匝bⅡ.s④计算由于实际计算等产生的相对误差fW W 11.05f

.s 0.0099W W 1.054bf0.5C1

C210kV35kV3I'(2)k.min3I 3I'(2)k.min3kmin.r K TA0I AW0op.r W

60 15A31d .sK

Ikmin.rIop.r

98.156.54215“C1

C”,4匝；210kV接Y形600/5；35kV接300/5；（2）了防止外部引起并和瓦斯后备保还必须装设应躲工作一Iop

kcok

ILmax

1.20.85

1.3

302.75A：I Ij.dz kTA

302.75 60

5.05ADL312.5-10AI2k ks Iop

3430

。动作时限整定为2s。（3）主变过负荷保护变压过负荷大都是三相对称