单层工业厂房课程设计设计

经典word整理文档，仅参考，双击此处可删除页眉页脚。本资料属于网络整理，如有侵权，请联系删除，谢谢！单层工业厂房课程设计目录.................................................-1-第1章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书....-3-1.1、设计条件.....................................-3-1.2、设计要求.....................................-4-1.3、设计期限.....................................-4-1.4、参考资料.....................................-4-第2章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书....-5-2.1、设计条件.....................................-5-2.1.1、平面与剖面.............................-5-2.1.2、建筑构造...............................-6-2.1.3、自然条件...............................-7-2.1.4、材料...................................-8-2.2、设计要求.....................................-8-2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定.................-8-2.3.1、主要构件选型表.........................-8-2.3.2、柱截面尺寸.............................-9-2.3.3计算单元.................................-9-2.4、荷载计算....................................-10-2.4.1、恒载..................................-10-2.4.2、屋面活荷载............................-12-2.4.3、风荷载................................-12-2.4.4、吊车荷载..............................-13-2.5、排架内力分析................................-14-2.5.1、恒载作用下排架内力分析................-15-2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析..........-16-2.5.3、风荷载作用下排架内力分析..............-19-2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析............-21-2.6、内力组合.......................................282.7、柱截面设计.....................................31-1-2.7.1、A柱配筋计算..............................312.7.2、B柱配筋计算..............................362.7.3、C柱配筋计算..............................422.7.4、抗风柱设计...............................472.8、基础设计.......................................512.8.1、A柱基础设计..............................512.8.2、B柱基础设计..............................552.8.3、C柱基础设计..............................582.8.4、抗风柱基础设计...........................62参考资料...............................................66-2-第1•1.1、设计条件1.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。1.1.2、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m1.1.3、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40/m2基本雪压：0.35/m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250/m2-3-1.1.4、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋1.2、设计要求1.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份1.2.2、绘制结构施工图一套1.3、设计期限1.3.1、两周1.4、参考资料1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-20021.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-20011.4.3、建筑地基基础设计规范GB50007-20021.4.4、混凝土结构构造手册1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118-4-第2•2.1、设计条件2.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下-5-2.1.2、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m-6-2.1.3、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求-7-基本风压：0.40kN/m2基本雪压：0.35/m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250/m22.1.4、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋2.2、设计要求2.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份2.2.2、绘制结构施工图一套2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定2.3.1、主要构件选型表kN/m/m22-8-2.3.2、柱截面尺寸已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相应的计算参数如下0.5m，则柱总高度参柱高惯性重偏心距数柱/4号上柱下柱上柱下柱上柱下柱0A90×1083×1050BC001081052.3.3计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算见图和计算单元如下图-9-2.4、荷载计算2.4.1、恒载2.4.1.1、屋盖结构自重APP防水卷材0.35/m225mm水泥砂浆找平层0.4/m2100mm水泥蛭石保温层1.5m×6m预应力混凝土屋面板屋面支撑及吊管自重0.5/m21.5/m2--0.15kN/m22.85/m2跨YWJ18-2-Aa68.2kN/榀则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为G1.2(0.568.20.5618225.612.4.1.2、吊车梁及轨道荷载设计值AB跨：G1.2(28.260.8)39.6kN3BC跨：G1.2(4660.8)60.96kN'32.4.1.3、柱自重荷载设计值A柱上柱：G1.216.820.164AA柱下柱：G1.23643.2kN5AB柱上柱：G31.537.84BB柱下柱：G1.26274.4kN5BC柱上柱：G1.216.820.16kN4CC柱下柱：G1.23845.6kN5C各项恒载作用位置如下图--2.4.2、屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5/m，雪荷载标准值为0.35/m，故仅按屋面活22荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：1Q1.40.561837.8kN，作用位置与G相同1212.4.3、风荷载风荷载标准值按计算，其中0.4kN/m,1.0,根据厂房2kzsz0各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下0zz柱顶：H=11.8m，z檐口：H=13.45m，z屋顶：H=14.745m，z风荷载体型系数如图所示s排架迎风面、背风面风荷载标准值为1.00.81.050.40.336/kNm22kz1z01.00.41.050.40.168/kNm2kzs2z则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为0q1.40.33662.82kN/m1q1.40.1686kN/m2--hBFwhQ1s2z1s3s4z2z01.40.80.41.0971.650.60.51.1331.2951.00.466.81kN2.4.4、吊车荷载2.4.4.1、吊车主要参数AB跨10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN,P94kN,PkNmaxminBC跨30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,P262kN,P58.5kNmaxmin2.4.4.2、吊车竖向荷载AB跨DPy0.91.494(10.8270.167)236.17kNmaxQmax,ki0.91.431(10.8270.167)77.89kNDPyminQmin,kiBC跨DPy0.91.4262(10.6960.225)643.16kNmaxQmax,ki0.91.458.5(10.6960.225)141.6kNDPyminQmin,ki2.4.4.3、吊车横向水平荷载--AB跨11TQg)y0.120.91.4(10023.03)1.9949.27kN44QiBC跨11TQg)y0.120.91.4(300108.77)1.92124.74kN44Qi2.5、排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析柱剪力分配系数H3C0iEAIHH3n,uIHl31BCCi10i1(1)3ni1ABC--2.5.1、恒载作用下排架内力分析A柱GG225.611GGG59.76234AGG43.235AMGe11.28m1A11MGG)eGe39.635.29m2A14A233B柱GG2451.241GGGG138.36'54B33GG74.465BM01BMGeGe(39.660.96)16.02m'32B3C柱GG225.671GGG81.12'84C3GG45.695CMGe11.28mC71MGeGG)e0.343.15m2C3414C5--力R分别为iA柱n0.15,0.34111)23312nC2.032,C1.0821122131(1)1(1)33nnMM11.282.03235.291.082RCC2A3.32kN()1AH1H312.3AB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM16.021.093RC1.42kN()2BH312.3BC柱n0.109,0.34111)23312nC2.209,C1.0011122131(1)1(1)33nn11.282.20943.151.001MMRCC2C5.54kN()CH1H312.3C排架柱顶不动铰支座总反力为RRRR5.541.423.323.64kN()BCA各柱柱顶最后剪力分别为0.161kN()VRRAAA()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q37.8kN1--其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M37.80.051.89kNm1AM37.80.27.56kNm2AM37.80.155.67kNm1BM02BA柱n0.15,0.34111(1)23312nC2.032,C1.0821122131(1)1(1)33nnMM1.892.0327.561.082RCC2A0.98kN()1AH1H312.3AB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM5.672RC0.92kN()2BH312.3B则排架柱顶不动铰支座总反力为RRR0.980.921.9kN()AB将RAB跨时的柱顶剪力--0.169()VRRAAA0.638()VRRBBB0.201()VRCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q37.8kN1其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M37.80.155.67kNm1BM02BM37.80.051.89kNmCM37.80.259.45kNm2CB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM5.672RC0.92kN()1BH112.3BC柱--n0.109,0.34111)233121.0011nC2.209,C122131(1)1(1)33nn1.892.2099.451.001MMRCC2CkN()CH1H312.3C则排架柱顶不动铰支座总反力为RRR0.921.1082.028kN()BC将RAB跨时的柱顶剪力()VRAA()VRRBBB0.70kN()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-102.5.3、风荷载作用下排架内力分析2.5.3.1、左吹风时排架计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱--n0.15,0.34111(1)43n1C0.33081(1)3nRqHC2.8212.30.3311.45kN()A1C柱n0.109,0.34111(1)43n1C0.3158111(1)3nRqHC1.4112.30.3155.46kN()C211RRRF11.455.466.8123.72kN()ACW各柱顶剪力分别为()VRRAAA0.638kN()VRBB0.69kN()VRRCCCVVVVFiABCW排架内力图如图2-11所示2.5.3.2、右吹风时计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱--n0.15,0.34111(1)43n1C0.33081(1)3nRqHC1.4112.30.335.72kN()A1C柱n0.109,0.34111(1)43n1C0.3158111(1)3nRqHC2.8212.30.315kN()C211RRRF23.72kN()ACW各柱顶剪力分别为()VRRAAA0.63814.97kN()VRBBkN()VRRCCCVVVVFiABCW排架内力图如图2-12所示2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析2.5.4.1、D作用于A柱max计算简图如图所示其中吊车竖向荷载D，D在牛腿顶面处引起的力矩为maxminMDe236.170.3582.66kNmAmax3MDe77.890.7558.42kNmBA柱min82.661.082MCAC1.082,R7.27kN()5.19kN()312.33AHB柱58.421.093MCBC1.093,R312.33BHRRR2.08kN()AB--排架各柱顶剪力分别为()VRRAAA0.6386.52kN()VRRBBB()VRCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-132.5.4.2、D作用于B柱左min计算简图如图所示--其中吊车竖向荷载D，D在牛腿顶面处引起的力矩为maxminMDe77.890.3527.26kNmAmin3MDe236.170.75177.13kNmBmax柱顶不动铰支座反力R,R及总反力分别为RABA柱27.261.082MCC1.082,R2.4kN()AH312.33AB柱177.131.093MCC1.093,R15.74kN()BH312.33BRRR13.34kN()BA排架各柱顶剪力分别为()VRRAAA()VRRBBB0.2012.68kN()VRCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-142.5.4.3、D作用于B柱右max计算简图如图所示其中吊车竖向荷载D，D在牛腿顶面处引起的力矩为maxminMDe634.160.75475.62kNmBmaxMDe141.60.342.48kNmCmin4--B柱475.621.093MCC1.093,R42.26kN()BH312.33BC柱42.481.001MCC1.001,R3.46kN()CH312.33CRRR42.263.4638.8kN()BC排架各柱顶剪力分别为0.1616.25kN()VRAA17.5kN()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-152.5.4.4、D作用于C柱max计算简图如图所示其中吊车竖向荷载D，D在牛腿顶面处引起的力矩为maxminMDe141.60.75106.2kNmBminMDe634.160.3190.25kNmCmax4柱顶不动铰支座反力R,R及总反力R分别为ABB柱106.21.093MCC1.093,R39.44kN()BH12.33BC柱--190.251.001MCC1.001,R315.48kN()CH12.33CRRR15.489.446.04kN()CB排架各柱顶剪力分别为0.1610.97kN()VRAA()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-162.5.4.5、T作用于AB跨柱max当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示A柱4.21.1n0.15,0.341,a0.7384.2(2)aa22a3(2a)nC0.5321521(1)3nRTC0.5329.27kN()AB柱5--4.21.4n0.157,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5741521(1)3nRTC0.5749.275.32kN()B排架柱顶总反力R为5RRR4.935.3210.25kN()AB各柱顶剪力为4.930.80.16110.253.61()VRmRkNAAA0.920.80.63810.250.09()VRmRkNBBB0.80.20110.251.65kN()VmRCC排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当T方向相反时，弯矩图和max剪力只改变符号，方向不变2.5.4.6、T作用于BC跨柱max当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示B柱4.21.4n0.157,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5741521(1)3nRTC0.57424.7414.20kN()B5--C柱4.21.4n0.109,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5381521(1)3nRTC0.53824.74kN()C5排架柱顶总反力R为RRR27.51kN()BC各柱顶剪力为0.80.16127.513.54kN()VmRAA14.200.80.63827.510.16()VRmRkNBBB13.310.80.20127.518.88kN()VRmRCCC排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当T方向相反时，弯矩图和max剪力只改变符号，方向不变--2.6、内力组合A作用于跨作用于跨DDDDTmax作用作用作用作用作用作用于A于B于B于C于于柱柱跨跨ABCDEFGHIJK项合Ⅰ-MNMNMNV0Ⅰ000000Ⅱ00000000ⅢB截内永久面力作用于跨作用于跨DDDDTmaxmax作用作用作用作用作用maxmax风于A于B于B于C于柱D柱跨H组合内力组合内项ABCEFGIJK项合MNMNMNVⅠ0000Ⅱ00000000ⅢC截内永久面力作作用用于AB于DDDDTmaxmaxmaxmax作用作用作用作用作用于A于B于B于C于风跨跨柱柱跨组合内力组合内项ABCDEFGHIJK项合MNMNMNV000Ⅰ00000000Ⅱ0000000Ⅲ--2.7、柱截面设计混凝土强度等级为C30，f14.3N/mm，f2.01N/mm；采用HRB335级钢22ctk筋，ff300N/,'2yyb2.7.1、A柱配筋计算2.7.1.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取h40040360mm，经判别，其中三组内力为大0偏心受压，只有一组为小偏心受压，且0.551.014.34003601132.56NfbhkNb1M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的c0一组，即取M43.38,N245.76上柱计算长度l24.28.4m，附加偏心距为e20mm0aM103e0176,eee196N0ia8400l由215，故应考虑偏心距增大系数0h400fA4002=1，取1.0c1031N1l1.150.011.150.01210.9402h11l211211.00.941.544021400196eih0h121400360245.761031.014.34003602a'80N0.1190.222s360fbh1ch00取x2a计算'sh4002eea1.54419640142.62mm''2isNe'245.7610142.623AAs366mm2'f(ha)300(36040)s'y0s763As选3B18(A763mm0.470.22bh400400s垂直于排架方向柱的计算长度l1.254.25.25m05250ll13.125,1.1770.0210.9000b400bNfAfA0.90.92''ucysN302.94满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.2、下柱配筋计算取h80040760mm，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利0内力M276.65m,N328.56h800下柱计算长度l1.0Hme303027mm0lab,b,h''ffM103e0824,eeeN0ia8100l由10.1255，故应考虑偏心距增大系数0h800fA105=1，取1.0c1031N1211l2111.002eih0h12ehi0为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则N328.56103x57.4mmh150mm'1.014.3400fb'f1cfh8002eea906.3401266.3mm2isx()Nefbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s328.56101266.31.014.340057.4(76057.4)32300(76040)815mm21018bh1.77510As选4B18(A1018mm)，则，满足要求2s5垂直于排架方向柱的计算长度l0.8H6.48m0l6480ll16.2,1.1770.0210.83700b400bNfAfA0.9''5ucys2142.12N满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算e0《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算h0e上柱：，可不进行裂缝宽度验算，需要进行裂缝宽度验算0h0e下柱：0h0柱的裂缝宽度验算表kkMkNkAsbb)hff120es14000heea/mm2s0s'''fff0z1'00fN(ez)2kfdmmmaxcrEste2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.1.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度b400mm,牛腿截面高度h500mm,h465mm0牛腿截面高度验算a502030mm0取a0DGF3201.69QG2.01FFf1486.02F201.690a0.5h0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a502030mm0，所以牛腿按构造配筋Abh0.002400500400mm2smin选用4B14（A616mmA8@1002s2.7.1.6、柱的吊装验算柱插入杯口深度h0.9h0.9800720mm800mm800mm1则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则qq1.51.354.0kN/m1G1kqq1.51.35(0.41.025)20.25kN/m2G2kqq1.51.354.448.98kN/m3G3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为11MqH8.14.271.44kNm222211u11M8.1(4.20.5)(20.258.1)0.590.98kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql26.8822l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q26.8/8.982.99m，则3dx33AA1M26.882.998.982.99kNm223柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋3B14+2B18，A461509970mm2sM(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sAsfff取dmmmaxcrEste满足要求2.7.2、B柱配筋计算2.7.2.1、上柱配筋计算h60040560mm取最不利内力计算0M155.72,N523.02上柱计算长度l2H24.28.4me20mm0uaM103e0306,eee326N0ia8400l由145，故应考虑偏心距增大系数0h6000.5fA0.514.3500600=4.11，取1.0c523.021031N1l15,1.00h211l211141.01.01.2402eih0338560h1214001400523.021031.014.35005602a'80N0.1310.143s560fbh1ch00取x2a计算'sh6002eea1.2334640165.58mm''2isNe'48910165.583AAs519.02mm2'f(ha)300(56040)s'y0s763As选3B18(A763mm0.250.22bh500600s垂直于排架方向柱的计算长度l1.254.25.25m05250ll10.5,1.1770.0210.95600b500bNfAfA0.92''ucys4085N603.05满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2.2、下柱配筋计算取h1200401160mm，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不0利内力M,N1268.72h1200下柱计算长度l1.0Hme3040mm300lab,b,h''ffM647.91103e0,eeeN0ia8100l由6.755，故应考虑偏心距增大系数0h1200fA105=1，取1.0c1031N1211l2111.002eih0h12eh0.3i0为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则N1268.72103x177.4mmh200mm，说明中和轴在翼缘内'1.014.3500fb'f1cfh1200eea55840111822isx()fbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s1268.721011181.014.3500177.4(116088.7)3300(116040)178mm2按最小配筋率配筋AAmm2smin804As选4B16(A804mm)，则0.260.2，满足要求2bh3.05510s5垂直于排架方向柱的计算长度l0.8H6.48m0l6480ll12.96,1.1770.0210.900b500bNfAfA0.90.9''5ucys3734N1358.64满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算e0《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算h0e上柱：，可不进行裂缝宽度验算0h0e下柱：，可不进行裂缝宽度验算0h02.7.2.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.2.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度500,牛腿截面高度700,h665mmmmbmmh0牛腿截面高度验算a15020170mm取a0左牛腿DGF201.693QG2.01FFf1574.89F201.690a0.50.5h0右牛腿DGF3503.77QG2.01FFf1574.89F503.770a0.50.5h0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a170mm，所以牛腿按计算配筋左牛腿236.1139.610170FavF3As1.2277mm2h0.85fhf0.85300665y0y右牛腿634.1660.9610170FavF3As1.2697mm2h0.85fhf0.85300665y0yAbh0.002500700700mms2min选用4B16（A804mmA8@1002s2.7.2.6、柱的吊装验算柱插入杯口深度h0.8h0.81200960mm，取h1000mm11则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则qq1.51.357.515.19kN/m1G1kqq1.51.35(0.5225)50.63kN/m2G2kqq1.51.357.615.39kN/m3G3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为11MqH15.194.2133.98kNm222211u11M15.19(4.20.7)(50.6315.19)0.7191.04kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql41.8922l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q41.89/15.392.72m，则3dx33AA1M41.892.7215.392.72kNm223柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋A1227mm2sM(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sAsfff取取dmmskmaxcrEste满足要求2.7.3、C柱配筋计算2.7.3.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取h40040360mm0M62.36,N245.76上柱计算长度l24.28.4m，附加偏心距为e20mm0aM103e0253.7,eee273.7N0ia8400l由215，故应考虑偏心距增大系数0h400fA4002=1，取1.0c1031N1l1.150.011.150.01210.9402h11l211211.00.941.41402eih0273.7360h1214001400245.761031.014.34003602a'80N0.1190.222s360fbh1ch00取x2a计算'sh4002eea1.414273.740227mm''2isNe'245.76102273AAs581mm2'f(ha)300(36040)s'y0s603As选3B16(A603mm0.370.22bh400400s垂直于排架方向柱的计算长度l1.254.25.25m05250ll13.125,1.1770.0210.9000b400bNfAfA0.90.92''ucysN302.94满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.3.2、下柱配筋计算取h90040860mm，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利0内力M,N352.22h900下柱计算长度l1.0Hme303030mm0lab,b,h''ffM266.81103e0,eeeN0ia8100l由95，故应考虑偏心距增大系数0h900fA105=1，取1.0c1031N1211l21191.002eih0h12ehi0为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则N245.76103x42.9mmh150mm'1.014.3400fb'f1cfh900eea834.5401244.5mm22isx()Nefbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s42.92245.76101244.51.014.340042.9(860)3300(86040)406.8mm2615bh1.87510As选4B14(A615mm)，则0.3280.2，满足要求2s5垂直于排架方向柱的计算长度l0.8H6.48m0l6480ll16.2,1.1770.0210.83700b400bNfAfA0.9''5ucys2158.76N808.92满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算e0《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算h0e上柱：，需进行裂缝宽度验算，需进行裂缝宽度验算0h0e下柱：0h0柱的裂缝宽度验算表kkMkNkAsff120es14000heea/mm02s0s'''fff02z1'00f2kfdmmskmaxcrEste2.7.3.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.3.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度400,牛腿截面高度700mm,h665mmbmmh0牛腿截面高度验算a15020130mm0取a0DGF3503.77QG2.01FFf1695F503.770a0.5h0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a15020130mm0，所以牛腿按构造配筋Abh0.002400700560mm2smin选用4B14（A616mmA8@1002s2.7.3.6、柱的吊装验算柱插入杯口深度h0.9h0.9900810mm，取850mm1则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则qq1.51.354.0kN/m1G1kkNm1.51.35(0.41.025)20.25/qq2GG2k1.51.354.699.5kN/mq3q3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为11MqH8.14.271.44kNm222211u11M8.1(4.20.7)(20.258.1)0.7100.2kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql27.0422l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q27.04/9.52.85m，则3dx33AA1M27.042.859.52.8538.48kNm223柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋A1005mm2skMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sfdmmskmaxcrEste满足要求2.7.4、抗风柱设计2.7.4.1、尺寸确定HHHh2.61312.20.615.413mu截面尺寸l1上柱300300bhmm，下柱300600bhmmmmmm2.7.4.2、荷载计算（1）柱自重及截面参数52）9（2）风荷载HHH2.61312.214.813m，1.13ul迎风面、背风面风荷载标准值为z1.00.81.130.40.362/kNm21kzs1z01.00.71.130.40.316/kNm22kzs2z则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为0q1.40.36263.04kN/m1q1.40.31662.65kN/m20.6751095.41092.613IH0.125,u0.176nuIH14.813l1111)314310.176(430.1251nC0.3641811810.176(1)30.125nRqHC3.0414.8130.36416.39kN11RqHC2.6514.8130.36414.29kN22风荷载作用下弯矩图如下2.7.4.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱M32.45kN,N5.88kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算x()Mfh2fcf1c0A,AA''1f(ha)s''Ssy0sy262A0sh故按最小配筋率配筋0.24h0Abh0.24300265mm，取3B12，A339mm22s0s下柱M,N因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算x()Mfh2fcf1c0A,AA''1f(ha)s''Ssy0sy299.3162A0sh故按最小配筋率配筋0.24h0Abh0.24300565407mms，取4B14，A615mm220（2）斜截面承载力计算s上柱265hwhh265mm,w4属厚腹构件b30000.25fbh0.25114.3300265284.2kNV18.55kNcc00.7fbh0.71.4330026579.58kNV18.55kNt0故按构造配置箍筋f0.16，取箍筋为A8@150tsvf250.3nA0.22，可以1bs300150下柱565hwhh,w4属厚腹构件b30000.25fbh0.25114.3300565605.9kNV28.64kNcc00.7fbh0.71.43300565169.6kNV28.64kNt0故按构造配置箍筋f0.16，取箍筋为A10@250tsvf278.5nA0.21，可以1bs300250（3）抗风柱裂缝宽度验算上柱23.18106M/Nmm2k0.87Ah0.87339s0fd(1.9c0.08)Este2.10.66296.581.9258120.29mmmm2105下柱70.93106M/Nmm2k0.87Ah0.87615s0fd(1.9c0.08)Este2.10.54234.631.925814mmmm21052.7.4.4、抗风柱吊装验算采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度h600mm，则柱吊装时总长度为15.413m1计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则qq1.51.352.254.56kN/m1G1kqq1.51.354.5kN/m2G2k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为11MqH4.562.61315.57kNm222211u11M4.56(2.52.613)(9.114.56)2.573.82kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql9.1139.7522l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q39.75/9.114.36m，则3dx33AA1M39.754.369.114.3686.72kNm223柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算M(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sfdmmmaxcrEste满足要求2.8、基础设计2.8.1、A柱基础设计2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下V/kNMkkk每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm/m/m16.7/根，每个基础kN2承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙25.2464.84.2钢窗0.45基础梁16.70kNN310.44kNwkN距基础形心的偏心距e为120+400=520mm,N1.2N372.53kNwkwwk2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度hh0.9h0.9800720mm800mm,取h800mm1c1a200mm,取a250mm,h800250501100mm11基础埋深dh0.51.6m杯壁厚度t300mmt300mma350mm375mm2（2）拟定基础底面尺寸NNAk3.49m2，适当放大，取fdamA2.74.86m2（3）计算基底压力及验算地基承载力G155.52km1W62.187mf300/m232a基础底面压力计算及地基承载力验算M/(kNm)kkkNNGN/kNbkkkwkMMVhNe/(kNm)bkkkpNM2pAW2apk,max1.2f/kNa2.8.1.3、基础高度验算基础底面净反力设计值计算M/(m)N/kNbwbwwpNMbAWb2p求2.8.1.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算pP(pp)//m2jjjpP2Pj22Pp/(/m)j22P/(/m)j22（2）柱边及变阶处弯矩计算1ppMbb)(2ll)j22Icc1(21.8m21ppMbb)(2ll)j22cc1290.28(2.7(21.875.98m21ppMll)(2bb)j22cc1(1.8(298.74m21ppMll)(2bb)j22cc1(1.8(223.86m2（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，f210N/，长边方向钢筋面积为2yM161.11106A804mm2mm2I0.9hf0.91060210s,IoyMIII0.9hf75.98106As,III0.9685210oy选用A12@130，A870mm2s基础底板短边方向钢筋面积为M98.74106A498mm2188mm2II9hd)f0.9(106010)210s,IIoy23.86106MAs,IVIV9hd)f0.9(68510)210oy选用A10@150，A523mm2st由于，所以杯壁不需要配筋h22.8.2、B柱基础设计2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V基础设计的不利内力如下V/kNMkkk2.8.2.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度hh0.8h0.81200960mm1000mm,取h1000mm1c1a250mm,取a300mm,h1000300501350mm11基础埋深0.5mdh杯壁厚度350400a400mm475mmtmmtmm2（2）拟定基础底面尺寸0NNAk4.84m2，适当放大，取fdamA3.37.26m2（3）计算基底压力及验算地基承载力G268.62km1Wmf300/m2326a基础底面压力计算及地基承载力验算kkkNNGN/kNbkkkwkbkkkpNMk,max2bkpAWk,min2apk,max1.2f/kNa2.8.2.3、基础高度验算基础底面净反力设计值计算M/(m)N/kNV/kNNNN/kNbwMMVhNe/(kNm)bwwpNMbAW/(/m)b2p2.8.2.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算pP2jjjp2jjjPj22Pj22P/(/m)j22（2）柱边及变阶处弯矩计算1ppMbb)(2ll)j22Icc1(3.3(2261.36m21ppMbb)(2ll)j22cc1(3.3(2101.43m21ppMll)(2bb)j22cc1187.14(2.2(23.3175.77m21ppMll)(2bb)j22cc1(23.338.38m2（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，f210N/，长边方向钢筋面积为2yM261.36106A1056mm2mm2I0.9hf0.91310210s,IoyMIII0.9hf101.43106As,III0.9835210oy选用A14@130，A1100mm2s基础底板短边方向钢筋面积为M175.77106A716mm2247mm2II9hd)f0.9(131010)210s,IIoy38.38106MAs,IVIV9hd)f0.9(83510)210oy选用A12@150，A754mm2st由于，所以杯壁不需要配筋h22.8.3、C柱基础设计2.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下/kNMkkk每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm/m/m16.7/根，每个基础kN2承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙25.24613.954.82.44.2=280.13kN钢窗0.454.8基础梁16.70kNN310.44kNwkN距基础形心的偏心距e为120+450=570mm,N1.2N372.53kNw