某岩土专家桩基工程新进展汇报

桩基工程新进展内容一些桩基工程事故案例若干特殊桩型的承载性状桩基设计的一些新进展有关桩基技术的规范发展对比分析桩基础是应用比较广泛的一种基础类型，也是最古老的基础之一。桩是将建筑物的荷载（竖向的和水平的）全部或部分传递给地基土（或岩层）的具有一定刚度和抗弯能力的传力构件，

桩基础一般由承台将若干根桩的顶部联结成整体，以共同承受荷载的一种深基础。

今天桩基础已成为高层建筑、大型桥梁、深水码头和海洋石油平台等工程最常用的基础形式。

在施工技术进步、桩型开发应用和设计理论研究等各方面至今仍然异常活跃，显示出桩基础具有强大的生命力和非常广阔的发展前景。

桩基础分为高桩承台和低桩承台两大类：在框架结构的柱下,通常在承台下设置若干根桩，构成独立承台的桩基础或一柱一桩基础；

当荷载较大时，在框架柱列之间常联以基础梁，沿梁的轴线方向布置排桩，构成梁式的承台桩基础；

上部为剪力墙结构，则可在墙下设置排桩，但因桩径一般大于剪力墙厚度，故需要设置构造性的过渡梁；

若在筏板承台下布桩，如果桩数不多，可按柱网轴线布置，使板不承受桩的冲剪作用，只承受水的浮力和有限的土反力；

如荷载比较大需要布桩较多时，沿轴线布置桩可能有困难，则可以在筏板下满堂布桩

；

采用箱形基础时，可满堂布桩，或按柱网轴线布桩。

桩具有多种独特的功能

通过桩的侧面和土的接触，将荷载传递给桩周土体；或者将荷载传给深层的岩层、砂层或坚硬的粘土层；从而获得很大的承载能力以支承重型建筑物；

对于液化的地基，为了在地震时仍保持建筑物的安全，通过桩穿过液化土层，将荷载传给稳定的不液化土层；

桩基具有很大的竖向刚度，因而采用桩基础的建筑物，沉降比较小，而且比较均匀，可以满足对沉降要求特别高的上部结构的安全需要和使用要求;桩具有很大的侧向刚度和抗拔能力，能抵抗台风和地震引起的巨大水平力、上拔力和倾覆力矩，保持高耸结构物和高层建筑的安全；

改变地基基础的动力特性，提高地基基础的自振频率，减小振幅，保证机械设备的正常运转。

但桩并不是万能的，各种桩型都有其适用条件，使用不当，或者没有掌握桩基设计的关键技术，也会产生工程事故。从下面的一些工程案例中，可以得到哪些教训呢？一些桩基工工程事故案案例某18层采采用桩基础础的住宅楼楼，因群桩桩失稳而爆爆破拆除的的案例采用桩基的的高层建筑筑倾斜超标标事故案例例某高层建筑筑群的预制制桩大比例例浮桩、断断桩，采取取注浆加固固的案例某综合楼管管桩基础，，因持力层层顶面标高高变化过大大，造成沉沉桩困难或或承载力不不满足设计计要求的案案例采用桩基的的高层建筑筑整体爆破破拆除某栋新建的的18层住住宅楼，在在结构封顶顶以后由于于建筑物桩桩基整体失失稳，导致致该楼发生生严重倾斜斜，其顶端端倾斜的水水平位移达达2884mm。为根除工程程质量隐患患，在采取取工程补救救措施无效效后，对该该楼实施整整体定向爆爆破拆除。。成为桩基严严重事故的的第一例。。建筑物体型型为十字形形的点式楼楼，基础底底面积约800m2，地上18层层，地下1层，总高高度56.6m，钢筋混凝土土剪力墙结结构，基础础采用夯扩扩桩基础，，设计桩径径480mm，施工桩长16～20m，桩端持力层层粉细砂，，桩端进入入持力层约约0.8m。工程于1995年1月进行桩桩基施工，，共完成336根夯夯扩桩。1995年年4月初开开始开挖基基坑土方，，9月中旬旬完成主体体工程结构构封顶，11月底完完成室外装装修和部分分室内装修修。地貌属长江江一级阶地地，地势平平坦，表层层填土，其其下为9.4~14.4m的厚层淤泥及2.2～～2.4m的淤泥质粘粘土，再下下为稍密～中密密的粉细砂砂。在这样的地地质条件下下，能否采采用夯扩桩桩呢？当年年，正是夯夯扩桩风行行的年代，，这个案例例给了最好好的说明。。事故概况：：1995年年12月3日，突然然发现建筑筑物向东北北方向明显显倾斜。建建筑物顶端端的水平位位移470mm，在东北方向向的沉降量量55mm，而西南方向向仅沉5mm。采取抢救措措施，在沉沉降量小的的一侧加载载500吨吨，在沉降降量大的一一侧挖土卸卸载，还进进行了粉喷喷桩和注浆浆加固，并并打了7根根锚杆静压压桩。建筑物在12月21日突然转转向西北方方向倾斜，，至12月月25日，，建筑物顶顶端的水平平位移已达达2884mm，整栋建筑物物的重心偏偏移了1442mm。决定于12月26日日爆破拆除除。事故原因分分析：1.桩型型用错了，，在厚层淤淤泥中不能能采用夯扩扩桩，把土土层的结构构都破坏了了，将工程程桩挤歪了了。2.基坑坑开挖时，，桩发生偏偏移。3.桩的的倾斜检测测数据错了了，小数点点错了一位位。4.底板板的标高抬抬高，在倾倾斜的桩上上接长，形形成偏心的的桩轴力。。5.形成成了不稳定定的机动体体系。采用桩基的的高层建筑筑倾斜超标标事故建筑物基本本资料两幢24层层的办公大大楼，共用用一个筏板板基础，筏筏板基础平平面面积1692m2，筏板厚2m，埋深5m，选用0.45m×0.45m×28m预制钢筋混混凝土方桩桩。桩端持持力层为砂砂质粉土夹夹粉砂，Es＝11MPa。。1#楼平面面面积为27m×24m，桩数256根；2#楼平面面面积为37m×21m，桩数248根。1993年年12月开开始压桩，，到1994年6月月完成504根桩的的压桩，其其中141根桩未压压到设计标标高而截短短0.5m～1.5m。其中，1#楼截桩61根，占占23.8％；2#楼截桩80根，占占32.2％。1995年年11月结结构封顶，，沉降基本本保持均匀匀沉降，平平均沉降速速率1#楼楼0.170mm/d，，2#楼0.201mm/d；；1996年6月，沉沉降大增，，平均沉降降速率1#楼0.358mm/d，，2#楼0.415mm/d，，倾斜：1#楼1.5‰，2#楼1.9‰，沉降已为为结构到顶顶时的2~3倍；其间，屋顶顶水箱注水水，地下室室浇注0.8m厚的混凝土土，1#楼从1.5‰发展至1.8‰、2.2‰；2#楼从1.9‰发展至2.3‰、2.9‰。至1999年1月，，观测到最最大沉降达达305.4mm，最大沉降速速率为0.177mm/d，，最大倾斜为为4.20‰。原因分析1.分别别计算沉降降，1#楼楼最终沉降降304mm，2#楼最终沉降降266mm；2.共用桩筏基基础计算沉沉降，最终终沉降480mm；3.截桩的影响响。高层建筑群群大比例浮浮桩事故软土地区的的一个住宅宅小区，有有7幢高层层建筑的预预制桩产生生浮桩，在在接桩部位位拉断，拉拉断的比例例很高。复复打时的下下沉量很大大。本项目的断断桩具有如如下特点：：（1）断桩桩的比例高高，而且呈呈集中成片片地出现；；（2）每幢幢建筑物最最后一批施施工的桩基基本上都没没有出现断断桩现象；；（3）边桩桩在较大的的挤压力作作用下，向向外侧发生生较大偏位位；（4）3＃＃、9＃、、13＃楼楼桩基采用用同样的施施工方法，，但为了保保护河岸而而采取较慢慢的施工速速度，结果果未出现断断桩问题。。采用注浆补强措措施，在已经浇浇筑的底板上钻钻了1800个个注浆孔。注浆材料采用32.5级普通通硅酸盐水泥浆浆，水灰比0.5，掺入0.2％的木质素素磺酸钙，使浆浆液具有早强性性能。注浆压力力取0.3Mpa，上部注浆压力取取0.2Mpa，流量控制在15L/min左右。注浆时应应对边同时以相相同的压力，相相同的提升速度度对称注浆。化了200万处处理的费用，工工期延长了半年年。用静力触探检测测加固效果，要要求比贯入阻力力提高50％。。原因分析：1.设计方面面的问题：采用用400400mm的预制桩，桩的截面过大，，桩的截面面积积之和与基底面面积之比大于3.0％，挤土土效应严重。2.施工的问问题：打桩速度度过快，一天沉沉桩数量大于15套，最多时时到20套，接接头焊接时间过过短。3.桩的质量量问题：接头处处的连接钢板采采用旧钢板，型型号不一，与焊焊条型号无法配配合。4.建设方在在选择设计单位位、工程管理和和采购方面的过过失。综合楼桩基工程程施工质量事故故综合楼为框架结结构，桩基础，，主体建筑地上上八层，地下一一层，建筑面积积8000m2。设计桩型为预应应力管桩。地下下室部位的桩径径采用600mm，单桩承载力设计计值为1100kN；边跨的桩径采用用400mm，单桩承载力设计计值为600kN。600mm的桩长分别采用用11m、13m和15m。预制桩用于持力力层起伏很大地地质条件的问题题承载力不满足设设计要求桩打不到设计标高桩布置于独立承承台下，承台下下的桩数一般为为五～七桩。压桩施工过程中中由施工单位提提出，经设计单单位同意，改变变了61根桩的的长度，其中30根桩增加1m，22根减少2m，9根减少3m。经检测单位检测测了3根桩，其其中，600mm直径的桩检测了了2根，109#符合设计要要求；88#桩桩不符合要求；；400mm直径的桩检测了了181#桩不不符合设计要求求。认为是浮桩，采采取复打措施。。对复打以后的桩桩检测了2根，，其中70#桩桩符合设计要求求，92#桩不不符合要求。复打以后在桩身身发现裂缝，对对裂缝进行了处处理。采用补桩的措施施，补了9根冲冲抓桩。桩基工程自2001年6月27日开始至2002年5月月17日最后一一次检测结束，，历时350天天，接近一整年年。引发本案的主要要原因是桩基工工程的施工时间间从一个月左右右拖到接近一年年的时间，影响响了这个建筑物物的后续施工和和整个工期。静压法施工中，，最终压力与入入土深度的关系系，不同位置的的桩的实际桩顶顶标高的起伏与与持力层顶面标标高起伏的密切切相关性，说明明达不到设计深深度的原因是地地层的起伏；勘勘察单位没有加加密勘探孔，没没有采用静力触触探探明持力层层顶面标高的起起伏；在这样的的地层条件下，，采用预制桩的的方案是错误的的，必然造成压压桩施工时桩顶顶标高的失控；；场地下卧基岩面面起伏很大，采采用了PHC桩，尽管按照勘勘察报告的剖面面采用了几种不不同的桩长，但但还是发生很多多桩打不到设计计标高，有的桩桩承载力达不到到要求的数值，，耽搁了工期，，造成了烂尾的的工程和法律诉诉讼。教训：没有根据地质条条件选择合适的的桩型，PHC桩用得不是地方方。若干特殊桩型的的承载性状灌注桩的后注浆浆技术嵌岩桩静力压桩钢管混凝土桩灌注桩的后注浆浆技术后注浆技术是在在灌注桩浇注混混凝土以后，通通过预埋的管子子将水泥砂浆注注入桩端以下，，以挤压桩底的的沉渣，压密桩桩端土层，从而而提高端承力，，也可以将水泥泥砂浆注入桩侧侧土层中以提高高桩侧摩阻力的的一种技术。根据注浆的目的的，可以分成如如下不同的注浆浆类型：1）桩端注浆2）桩侧注浆3）复式注浆4)压浆修补补桩的缺损部位位新版《建筑桩基基技术规范》将将灌注桩后注浆浆纳入规范，规规定了施工的要要求和设计参数数的取法。规范关于后注浆浆工艺的规定后注浆装置的设设置浆液水灰比注浆终止压力单桩注浆量注浆顺序终止注浆的条件件后注浆装置的设设置：1.后注浆导管管应采用钢管，，与钢筋笼加劲劲筋绑扎固定或或焊接；2.注浆导管数数量，直径小于于1200mm的用2根，1200～2500mm的用3根；3.桩长超过15m，且对承载力增幅幅要求较高时，，采用桩端桩侧侧复式注浆；4.桩侧后注浆浆管阀的设置应应结合地层情况况、桩长和承载载力增幅要求等等因素确定，可可在桩端5~15m以上，桩顶8m以下，每隔6~12m设置一道注浆阀阀。浆液水灰比根据据饱和度和渗透透性确定：饱和土：0.45~0.65非饱和土：0.7~0.9松散碎石土、砂砂砾：0.5~0.6注浆终止压力根根据土层性质及及注浆点的深度度确定：风化岩、非饱和和粘性土、粉土土：3～10MPa；饱和土层：1.2~4MPa。单桩注浆量设计计时应考虑桩径径、桩长、桩端端桩侧土层性质质、单桩承载力力增幅及是否复复式注浆等因素素确定：－注浆量经验系系数n－桩侧注浆断面数数注浆量以水泥质质量计（t）注浆顺序：饱和土中，先桩桩侧后桩端；非饱和土中，先先桩端后桩侧；；桩侧桩端注浆间间隔时间不宜小小于2小时。成桩后两天才可可以注浆；注浆作业点距其其他成孔作业点点的距离不宜小小于8~10m。终止注浆的条件件：1.注浆总量和和注浆压力已达达到设计要求；；2.注浆总量已已达到设计值的的75％，且注注浆压力超过设设计值；检测条件：在注浆后20天天进行；掺入早强剂的可可在注浆后15天进行检测。。后压浆具有如下下的作用：1）胶结孔底沉渣，提提高单桩承载力力，消除桩的过过大沉降；2）增强桩身混混凝土与桩侧土土的结合，提高高侧摩阻力；3）修补桩身缺缺陷部位，保证证设计承载力；；减少桩基的不均均匀沉降。根据一些试验的的结果，认为后后压浆处理后可可以达到比较好好的效果，对细细粒土中的桩，，单桩承载力可可提高30％～70％；对粗粒土中中的桩，增幅可可达60％～120％。压浆后的侧摩阻阻效应表现为侧侧摩阻力提高和和桩侧土的剪切切刚度提高；从从而使摩阻力充充分发挥时的位位移值移后，这这就意味着桩的的韧性增大。桩端条件对试桩桩曲线的影响压浆对侧摩阻力力的影响常规桩的曲线压浆桩的曲线1）在事故处理、、补强中的应用用；单桩承载力不足足时的补强；此时只能在桩体体外下管注浆。。2）设计时承载力力不能满足要求求，事先在桩体体中预设压浆管管的加强措施。。后压浆技术推广广应用中的问题题主要是如何控控制压浆的均匀匀性和如何实现现注浆的技术要要求。压浆后单单桩承载力的提提高幅度与压浆浆工艺密切相关关，而均匀性和和稳定性是在工工程中应用的关关键；后压浆技术推广广应用中的问题题主要是如何控控制压浆的均匀匀性和如何实现现注浆的技术要要求。压浆后单单桩承载力的提提高幅度与压浆浆工艺密切相关关，而均匀性和和稳定性是在工工程中应用的关关键；标准化将有助于于这一技术的推推广应用。后注浆增强系数数后注浆增强系数数系通过数十根根不同土层中的的后注浆桩与普普通桩的静载对对比试验求得。。其侧阻和端阻阻增强系数不同同，而且变化很很大。总的变化规律是是：端阻的增幅幅高于侧阻，粗粗拉土的增幅高高于细粒土，桩桩端、桩侧复式式注浆高于单一一注浆。根据北京、上海海、天津、河南南、山东、西安安、武汉、福州州等地106份份资料验证。嵌岩桩桩嵌岩桩是在端承承桩的基础上发发展起来的，在在基岩埋藏深度度不深的地区，，常将桩嵌入基基岩一定的深度度，在计算嵌岩岩桩承载力时，，过去常忽略覆覆盖层的侧阻力力，将嵌岩桩作作为直接传递荷荷载给基岩的受受压柱看待，荷荷载全部由桩端端承担。但是，，大量实测资料料表明，嵌岩桩桩的端阻力与侧侧阻力之比并不不接近于1.0，如嵌岩桩端超超过5倍桩径后，端阻阻力反而趋近于于零，但嵌岩桩桩又显然不同于于摩擦桩。嵌岩桩可采用机机械钻孔或人工工挖孔方法成孔孔，将桩嵌入岩岩体内一定的深深度。嵌岩部分分的嵌固力是嵌嵌岩桩的承载力力高于端承桩的的主要原因，是是研究嵌岩桩的的核心问题。嵌嵌入基岩部分的的桩与基岩的相相互作用比较复复杂，嵌岩段的的嵌固力与底部部的端阻力发挥挥的过程是不同同的。实测资料料说明，当嵌岩岩深度为3倍桩径时，桩的的嵌固力与端阻阻力可以得到很很好的配合，嵌嵌固力占总承载载力的75%以上，可以用最最少的工程量获获得最佳的承载载效果，因此称称为最佳嵌岩深深度。在嵌岩桩承载力力计算时，如何何考虑桩侧摩阻阻力是一个有争争议的问题。一一种意见认为嵌嵌岩桩的端阻力力很小，构成嵌嵌岩桩承载力的的主要是侧摩阻阻力，认为嵌岩岩桩是摩擦桩；；另一种意见认认为桩侧土的摩摩阻力在总承载载力中所占的比比例较小，一般般不超过10%左右，在大约10m厚的土层中，桩桩侧土的摩阻力力所占的比例更更低，因此没有有必要计入。上述分歧的主要要原因一是所依依据的资料代表表性不同，二是是对桩侧摩阻力力的理解不同，，如将嵌岩部分分的阻力定义为为嵌固力而不是是摩阻力，则将将摩阻力限制在在覆盖层土的作作用，则土的摩摩阻力所占的比比例就不一定很很高，也不会将将嵌岩桩作为摩摩擦桩来研究，，两种意见也就就可以统一。嵌岩桩的端阻力力在总承载力中中所占的比例不不高这是已为大大量实测阻力所所证明了的，也也是得到公认的的事实。但分析析的角度不同，，得到的观点也也会有差异。根根据国内外150根嵌岩桩的实测测资料（其中国国内39根，国外111根；无覆盖层20根，有覆盖层130根，长度L=3.0～55.0m，直径d=0.5～8.0m，L/d=1～63.7），给出了嵌岩桩在在竖向荷载下端端阻分担荷载比比与桩的长径比比之间的关系。。当L/d从1增加至20时，Qp/Qu自100%随L/d增大而递减至大大约30%；当L/d从20增大至63.7时，Qp/Qu一般不会超过30％，其中大部分分桩的Qp/Qu在20％以下，不少桩桩在5％以下。与此相相对应，桩的侧侧阻力（严格地地说应包括侧阻阻力和嵌固力））大约在L/d10～20时开始起主要作作用，随L/d增大而增大，Qs/Qu一般保持在70％以上，大部分分在以上80%，不少桩在95%以上。嵌岩桩的长度也也越来越长，长长径比越来越大大，嵌岩桩的性性状离端承桩也越来来越远；嵌入基岩部分的的桩与基岩的相相互作用比较复复杂，嵌岩段的的侧阻力与底部部的端阻力发挥的过程是不同的。嵌岩桩的端阻力力在总承载力中中所占的比例不高这是已为大量实实测阻力所证明明了的，也是得得到公认的事实实。包括嵌固力在内内的侧阻力占很很大比例的原因因有三点:1)较长的桩受荷后后桩身的弹性压压缩量比较大，，桩土之间相对对位移也比较大大，足以使侧阻阻得以发挥；2)由于施工工艺的的限制，桩底沉沉渣很难清除干干净，桩愈长，，沉渣愈难清除除，沉渣的压实实使桩身位移，，提供了侧阻发发挥的条件；3)由于岩石与桩的的连接是脆性的的，在比较小的的位移条件下嵌嵌固段的阻力就就可以达到峰值值，而且先于土土的侧阻力得到到发挥，嵌固深深度愈深，端阻阻力的比例愈低低。嵌岩桩的承载性性状通过对比试验和和对桩端阻力所所占比例的分析析可以得到嵌岩岩桩不一定是端承桩桩的概念，从而改变了人人们对嵌岩桩承承载性状的认识识；其实质是认识嵌嵌岩桩的侧阻力的存在和作用的的问题，也是研研究侧阻力的发发挥条件的问题题。嵌岩桩与非嵌岩岩桩的试验结果果A2和A3进入中风化泥岩岩2.2m，B3和B4进入中风化泥岩岩0.4m。桩身轴力随深度变变化曲线比较嵌岩与非嵌岩桩的的

荷载传递规律律惊人地相似增加了桩长，嵌入入了岩石，但承载载力并没有显著提高；桩身轴力随深度明显地减小；说明侧摩阻力得到到了比较充分地发挥；嵌岩与不嵌岩的条条件并不影响侧阻力的的发挥；进入新鲜岩石和强强风化岩的比较嵌入新鲜岩石和强风化岩石的桩的荷载传递规规律也惊人地相似似；嵌入强风化岩5d，d＝0.6m；嵌入风化泥质砂岩岩3.7m、新鲜泥质砂岩2.0m，d＝1.0m；两者的轴力都随深深度递减；其端阻力都比较小；嵌岩桩荷载传递的的特点1.大量资料表表明，桩的侧阻力力和端阻力之比都都超过了60％，大部分在80％％以上；2.桩侧阻力的的分担比例随长径比（l/d）的增大而增大；3.当桩的长径比较大（l/d35），而覆盖层又不不太软弱的情况下下，端阻力分担荷荷载的比例很小（（<5％），且桩的破破坏常因桩身破坏坏而引起。嵌岩桩侧阻力的发发挥侧摩阻力在几个毫毫米时就可以发挥；桩身的压缩量很容易达到毫米级级，就足以发挥侧侧摩阻力；因此，荷载是从桩桩顶依次向下传递；桩顶的荷载大部分被侧阻力所平衡；；传给桩端的荷载就就剩下不多了。嵌岩段的侧阻力嵌岩段的侧阻力是构成嵌岩桩竖向向承载力的重要因因素；嵌岩段的侧阻力在在很小的相对位移时就能被调动起来来；嵌岩段的侧阻力与与桩－嵌岩段岩石石之间的粗糙程度有关。嵌岩段粗糙程度比比较A3桩，直径315mm，砂岩，7.5mm槽；S3桩，直径1170mm，泥岩，粗糙嵌岩段段；S12桩，直径335mm，泥岩，3mm蚀坑；C2桩，直径160mm，砂岩，光滑嵌岩段段。嵌岩段粗糙程度对对侧阻的影响嵌岩段侧阻发挥的的相对位移条件嵌岩深度与端阻的的关系嵌岩桩的端阻与桩桩的极限承载力之之比随嵌岩深度与桩的半径之比增增大而急剧减小；桩嵌岩越深，端阻的贡献越小；与一般的观念正好好相反。嵌岩桩承载力的组组成嵌岩桩的承载力由由3个部分组成，即土层的侧侧阻力、端阻力和和嵌岩段的侧阻力力；端阻力和嵌岩段的的侧阻力都和岩石石的饱和单轴抗压强度度建立联系，用经验验的计算系数表示示。深径比的影响94版《建筑桩基基技术规范》侧阻力与深径比的的关系不大；随着深径比的增大，端阻力急剧地减小。新版《建筑桩基技技术规范》：按岩石的软硬分别别给出系数；侧阻力与深径比的的关系不大；随着深径比的增大，端阻力减小；比较两本规范的数数值，存在较大的的差别。嵌岩桩突然破坏的的原因灌注型的嵌岩桩在在静载荷试验时，，有时发生突然破破坏的现象；其原因主要是由于于嵌岩段侧阻的脆脆性破坏所引起的的；嵌岩桩的设置灌注桩和预制桩都可以嵌岩；但不同的桩型，嵌岩的工艺是不同的；在基岩起伏比较大大的场地，用预制桩作嵌岩桩，很难控制桩长；尤其是预应力管桩，截桩会造成预应力的破坏，需要加以处理。。灌注型嵌岩桩预制型嵌岩桩静力压桩桩静力压桩法是以设设备本身自重（包包括配重）作反力力，液压驱动，用用静压力将桩压入入地基土中的一种种沉桩工艺。这种种施工工艺具有无无震动、无噪声、、无污染、无冲击击力和施工应力小小等特点。有利于于沉桩震动对邻近近建筑物和精密设设备的影响，避免免对桩头的冲击损损坏，降低用钢量量。在沉桩过程中中还可以测定沉桩桩阻力，为设计和和施工提供参数，，预估和验证单桩桩极限承载力，检检验桩的工程质量量。近年来，由于大吨吨位压桩机的出现现，提高了静力压压桩法施工的适用用范围，能将长桩桩压入砂层，可适适用于对单桩极限限承载力设计要求求超过5000kN的超高层建筑。例例如在上海地区，，曾使用800t压桩机，将0.50m×0.50m×38.5m的预制方桩压进中中密砂层（此层的的静力触探比贯入入阻力为12.5MPa）2.4m，至设计标高时的压压桩阻力为4778kN～5868kN，静载荷试验测定的的单桩极限承载力力为6750kN。压桩的优缺点静力压桩的优点是是没有噪声、没有有震动，不会对环环境造成危害；但静力压桩需要大大量的配重，对场场地的要求比较高高，如果场地土非非常软弱，无法承承受配重的过大压压力，就不能采用用；静力压桩的挤土作作用还是相当大的的，孔隙水压力比比较高，采用静力力压桩的建筑物，，其沉降一般偏大大。压桩的适用条件1.土层的性质高压缩性土和砂性性较轻的软粘土层层2.设备能力桩的极限承载力与与压桩阻力之间的的关系3.周边的环境境条件静力压桩方案成立立的前提能否将桩压到预定定的深度？关注压压桩阻力与设备的的能力；压桩阻力与单桩承承载力之间存在什什么样的关系？能否用压桩阻力来来估计承载力？能否用地层的静力力触探数据来估计计压桩阻力以选择择压桩设备？压桩阻力的性质静力压桩施工过程程中可以得到每根根桩的压桩阻力，对判定桩的承载载力和桩身质量是是最直接的依据；；但是，压桩阻力不等于桩的承载力力；压桩阻力所反映的的是桩体压入土中中所需要克服的动阻力；是桩尖贯穿端部土土层时的冲剪力。压桩阻力与桩端土的类别和性质直接有关；又与桩长、桩距及桩群群大小等因素有关；在粘性土中，压桩过程中的的阻力最小，经过过休息，土的强度度逐渐恢复与增长长，因此，承载力通常显著地地高于压桩阻力；粉砂就相反，压桩时急急剧升高的孔隙水水压力夸大了桩的的阻力，经过休息息，孔隙水压力消消散，端阻力下降降，桩的承载力常会低低于压桩阻力。压桩经验的地方性特别强；各地的经验大致的的趋势是相似的；但存在许多差别，与各地的地质条条件及技术条件的的不同有关；还缺少地方技术标准；更没有全国性的技术标准。广东的经验利用终止压力估计极限承载力值的范围桩长小于14m，0.60～0.8014m至21m，0.80～1.00大于21m，1.00～1.20上海的经验根据已有的估计单单桩承载力来估计压桩阻力研究压桩阻力与承承载力的关系侧阻力灵敏度对压桩阻力力的影响灵敏度越大的土，压桩阻阻力越小；这是因为灵敏度越越大，土的结构性越强，压桩时土的的强度降低得越多多；从灵敏度来估计压压桩的侧阻力。侧阻力修正系数研究深度的影响粘性土：＝1.0砂土：端阻力修正系数西安的经验利用静力触探估计压桩终止阻力力Pe－kNPs－MPa适用于20m以内利用压桩终止阻力力Pe估计单桩极限承载载力：根据沉桩能量估计计容许承载力压桩所需的能量为桩的有效长度与与每米终压力的平平均值乘积终压力值与容许承承载力＝0.511～0.696管桩压桩阻力的研研究1.静力触探探贯入过程与压桩桩贯入过程的比拟拟研究；2.从土塞的高高度研究压桩阻力力的有关信息。管桩的土塞上海宝山钢铁总厂厂于1978年做过7组钢筋混凝土管桩桩和3组钢管桩的的静载载荷试验，研究了了桩径、桩端的闭闭塞效应、土塞效效应对管桩承载机机理的影响。管桩压桩阻力与土土塞高度管桩在压桩过程中中，内部形成土塞并逐步升高，压桩桩阻力随之增大；；土塞所形成的“闭塞效应”是影响压桩阻力力的重要因素；通过对土塞形成机理的研究，了解压桩桩阻力形成与变化化的规律。PHC桩沉桩时与土体的的相互作用开口管桩沉桩时产产生土塞，减少了向外的挤土，土塞上升过程中与内壁的摩摩擦使土塞压缩，，最终平衡而终止上上升，土塞对挤土作用用和最终的承载力力有重要的影响。。当最终平衡而土塞塞停止上升时，土土塞对管壁的摩阻阻力保持不变，土土塞下土体进入极极限塑性状态，土土塞和管桩壁构成成一个整体，可以以看作实心桩。此时的压桩阻力为为：管桩与实心桩阻力力之差从图中可以看到，，随着压桩深度增增加，管桩与实心心桩压桩力差异逐逐渐减小，且这个个差异呈非线性发发展，这表明随着着压桩过程进行，，管桩逐渐趋近于于实心桩压桩性状状。将桩压入土体的过过程作为土体在外外荷载作用下处于于极限平衡状态。。因此，对桩端压压入土体过程进行行静力极限平衡分分析得到的解可以以看作桩端压桩力力的下限荷载。可可以将根据极限平平衡分析得到的解解作为桩端的压桩抗力。土塞最终高度与压压桩阻力土塞的高度及其闭闭塞效果与土性、、管径、壁厚、桩桩入土深度、以及及进入持力层深度度等诸多因素相关关。PHC桩长61m，外径600mm，内径400mm，壁厚100mm，剔除变异性大的2号桩，考察入土深度为61m的桩，平均土塞高度20.6m。土塞的测量资料见见下表。根据施工实测压桩桩的最终阻力：在在40m深度处，约100t，50m处约200t，都比较集中；但压压至最后深度时压压桩阻力比较分散散，压桩阻力400～～570t。土塞高度的实测资资料桩体压到61m深度之前土塞高度度就已经稳定，此此时可以根据已知知的土塞最终高度和静力触探得到的的比贯入阻力平均值值，反算管桩内壁壁与土塞之间的平均摩阻力为19.4kPa利用这个内摩阻力力值可以预测进一一步施工时其他桩桩需要的压桩力。这种情况下压桩到到61m深度时压桩力计算值为P＝4796kN。与上述实测值非常常接近。钢管混凝土土桩钢管混凝土桩的承承载特性在软土覆盖层很厚厚的地区建造超高高层建筑，常采用用60～70m长的超长桩。但实实践表明，超长桩桩的承载能力常常常由桩身强度控制制的，地基对桩的的承载能力没有充充分得到发挥。为为了充分发挥超长长的钢管桩的承载载能力，开发了一一种新型的桩—钢钢管混凝土桩，简简称为SCP桩。钢管混凝土桩的施施工步骤是先将钢钢管桩沉至设计标标高，然后用抛灌灌方法灌注微膨胀胀的混凝土直至灌灌满为止。由于钢管混凝土桩桩具有足够的桩身身强度，可以获得得较高的承载能力力，桩径愈大，提提高承载力的比例例愈大。桩基设计的一些新新进展与《建筑桩基技术术规范》94年的的版本比较，新版版的桩基规范中吸吸收了十年来桩基基设计的新进展和和变化。桩的设计参数表的的完善群桩效应设计方法法退出规范设计原则退回到安安全系数设计方法法承台效应的有条件件应用变刚度调平设计桩基结构的耐久性性桩的设计参数表的的完善94规范的试桩资资料229根；本次修订增加资料料416根；桩的极限端阻力增增加了全风化、强强风化等土类；桩的侧摩阻力增加加了角砾和碎石的的侧阻力。群桩效应设计方法法退出规范群桩效应及其工程程意义《建筑桩基技术规规范》考虑群桩效效应的设计方法的的定量依据是群桩桩试验的结果。规范方法过于复杂杂，与桩基设计的的误差水平不一致致。具体计算方法退出出规范不等于群桩桩效应不存在。群桩效应的工程意意义1.桩的平面面布置对于单桩承承载力发挥的作用用，桩的中心距的的影响；2.载荷试验验的沉降在什么条条件下才具有工程程意义？3.有没有变变形控制的单桩承承载力？群桩在竖向荷载作作用下，由于承台台、桩、土之间相相互影响和共同作作用，群桩的工作作性状趋于复杂，，桩群中任一根桩桩即基桩的工作性性状都不同于孤立立的单桩，群桩承承载力将不等于各各单桩承载力之和和，群桩沉降也明明显地大于单桩，，这种现象就是群群桩效应。群桩效效应可用群桩效率率系数η和沉降比表示。群桩效率η和沉降比由端承桩组成的群群桩，通过承台分分配到各桩桩顶的的荷载，其大部或或全部由桩身直接接传递到桩端。因因而通过承台土反反力、桩侧摩阻力力传递到土层中的的应力较小，桩群群中各桩之间以及及承台、桩、土之之间的相互影响较较小，其工作性状状与独立单桩相近近。因而端承型群群桩的承载力可近近似取为各单桩承承载力之和，即群群桩效率η和沉降比可近似取为1。由摩擦桩组成的群群桩，桩顶荷载主主要通过桩侧摩阻阻力传递到桩周和和桩端土层中，在在桩端平面处产生生应力重叠。承台台土反力也传递到到承台以下一定范范围内的土层中，，从而使桩侧阻力力和桩端阻力受到到干扰。就一般情情况而言，在常规规桩距（3~4d）下，粘性土中的群群桩，随着桩数的的增加，群桩效率率明显下降，且η<1，同时沉降比迅速增增大，可以从2增大到10以上；砂土中的挤挤土桩群，有可能能η>1；而沉降比则除了端端承桩=1外，均为>1；同时承台下土反力力分担上部荷载可可使群桩承载力增增加。群桩应力的重叠作用设计原则桩基设计是按极限限状态设计单桩极限承载力除除以安全系数得单单桩容许承载力－－单桩承载力特征征值我国对桩基设计的的安全系数取2对应的荷载采用标标准值94规范采用的是是分项系数描述的的设计表达式，荷荷载用设计值1.确定桩数和和布桩时，应采用用传至承台底面的的荷载效应标准组组合；相应的抗力力应采用基桩或复复合基桩承载力特特征值；2.计算荷载作作用下的桩基沉降降和水平位移时，，应采用荷载效应应准永久组合；计计算水平地震作用用，风荷载作用下下的桩基水平位移移时，应采用水平平地震作用、风载载效应标准组合；；3.在计算桩基基结构承载力、确确定尺寸和配筋时时，应采用传至承承台顶面的荷载效效应基本组合；当进行承台和桩身身裂缝控制验算时时，应分别采用荷荷载效应标准组合合和荷载效应准永永久组合；4.验算坡地、、岸边建筑桩基的的整体稳定性时，，应采用荷载效应应的标准组合；抗抗震设防区应采用用地震作用效应和和荷载效应标准组组合。94规范这个设计计表达式有3个特特点：1.用分项系数数描述的设计表达达式；2.用群桩效应应系数反应群桩效效应的作用；3.将承台底面面土的反力分配给给每根桩上。新版规范有4个变变化：群桩效应－退出承台效应－有条件件地保留荷载设计值－标准准值分项系数－改为安安全系数承台效应1.桩距越大，，承台下土反力越越大；桩周土受桩侧剪应应力作用而产生的的竖向位移为：位移随桩侧剪应力力及桩径的增大而而增大，随桩中心心距增大而呈自然然对数关系减小。。当中心距达到nd时，位移为为零。2.承台台分担荷载载比随承台台宽度与桩桩长之比增增大而增大大。3.承台台分担荷载载比随桩数数增加而降降低；4.承台台分担荷载载比随荷载载的变化，，一种是趋趋于稳定，，另一种是是持续增大大。考虑承台效效应的四种种情况1.上部结结构整体刚刚度较好、、体型简单单的建（构构）筑物；；2.对差异异沉降适应应性较强的的排架结构构和柔性构构筑物；3.按变刚刚度调平原原则设计的的桩基刚度度相对弱化化区；4.软土地地基的减沉沉复合疏桩桩基础。变刚度调平平设计传统桩基设设计的原则则，同一建建筑物下采采用相同截截面、相同同长度的桩桩，一般等等距离布桩桩，桩基的的刚度是等等刚度的。。基本概念：：等刚度的桩桩基，按等等桩长、等等桩径、等等间距的布布桩，其结结果是：沉降是中间间大，四周周小，形成成碟形沉降降盆；桩的反力是是中间小，，四周大，，形成马鞍鞍形反力分分布。变桩距、变变桩径或变变桩长都都可以达到到变刚度的的目的变刚度调平平概念设计计变刚度调平平概念设计计的目的为为了减小差差异变形、、降低承台台内力和上上部结构次次应力，以以节约资源源，提高建建筑物使用用寿命，确确保正常使使用功能。。对于主群楼楼连体建筑筑，当高层层主体采用用桩基时，，裙房（含含纯地下室室）的地基基或桩基的的刚度宜相相对弱化，，可采用天天然地基、、复合地基基、疏桩或或短桩基础础；对于框架－－核心筒结结构高层建建筑桩基，，应加强核核心筒区域域桩基刚度度（如适当当增加桩长长、桩径、、桩数、采采用后注浆浆等措施）），适当弱弱化核心筒筒外围桩基基刚度；对于框架－－核心筒结结构高层建建筑天然地地基满足要要求的情况况下，宜于于核心筒区区域设置增增强刚度、、减小沉降降的摩擦型型桩；对于大体量量筒仓、储储罐的摩擦擦型桩基，，宜按内强强外弱原则则布桩；软土地基减减沉复合疏疏桩基础软土地基上上多层建筑筑，地基承承载力基本本满足要求求时，以减减小沉降为为目的，可可设置穿越越软土层进进入相对较较好的疏布布摩擦桩型型，由桩和和桩间土共共同分担荷荷载，称为为减沉复合合疏桩基础础。减沉复合疏疏桩基础设设计原则一是桩和桩桩间土在受受荷变形过过程中始终终确保两者者共同分担担荷载；桩端的变形形条件二是桩距大大于5～6倍桩径。。确定承台底底面积和桩桩数－承台面积积控制系数数，取大于于等于0.60沉降计算：：s0－承台底附加加应力产生生中点的沉沉降；ssp－桩土相互互作用产生生的中点沉沉降；qsu－厚度加权平平均的桩侧侧摩阻力：：p－刺入变形影影响系数，，砂土1.0，粉土土1.15，粘土1.3桩侧阻力引引起桩周土土的沉降，，按桩侧剪剪切位移法法计算；桩周碟形位位移体积：：再除以环形形面积后得得沉降公式式s0ssp疏桩基础的的沉降由两两部分构成成；桩端下土层层，由承台台底面的压压力产生的的压缩变形形，按实体体基础假定定计算s0；桩身部分，，桩身压缩缩加刺入变变形与桩土土相互作用用产生的土土体压缩变变形应当是是相等的；；由于刺入变变形难以计计算，故规规范计算桩桩土相互作作用产生的的土体压缩缩变形ssp。桩基结构的的耐久性结构的耐久久性在设计确定定的环境作作用和维修修、使用条条件下，结结构构件在在规定的期期限内保持持其适用性性和安全性性的能力。。设计使用年年限在设计确定定的环境作作用和维修修、使用条条件下，作作为结构耐耐久性设计计依据并具具有一定保保证率的目目标使用年年限。环境类别影响混凝土土耐久性的的机理分析析二类环境：：主要指碳化化引起的钢钢筋锈蚀环环境，不存存在冻融和和盐、酸等等化学物质质的作用，，主要考虑虑的环境因因素是湿度度、温度和和CO2与O2的供给程度度。如果相对湿湿度较高，，混凝土始始终处于湿湿润的饱水水状态，则则空气中的的CO2难以扩散到到混凝土体体内，碳化化就不能进进行或非常常缓慢地进进行。如果相对湿湿度很低，，混凝土比比较干燥，，虽然CO2能够比较顺顺利地通过过孔隙向混混凝土内部部迁移，但但混凝土因因缺水而缺缺少氢氧化化钙，这是是发生碳化化反应的必必要物质，，故碳化很很难进行。。钢筋锈蚀是是一种电化化学过程，，要求混凝凝土有一定定的电导率率。当混凝凝土内部的的相对湿度度低于70％时，碳碳化引起的的钢筋锈蚀蚀就会因混混凝土的电电导率太低低而很难进进行。钢筋锈蚀的的电化学过过程需要有有水和O2的参与。当当混凝土处处于水下或或接近饱和和时，O2难以扩散到到钢筋的表表面，锈蚀蚀因缺氧而而难以发生生。所以，最易易发生钢筋筋碳化锈蚀蚀的环境是是干湿交替替，在这种种环境条件件下，我国国现行混凝凝土设计规规范所规定定的保护层层最小厚度度和最大水水胶比，都都难以满足足设计使用用年限50年的适用用性要求。。低水胶比的的混凝土保保护层甚为为密实，水水、CO2与O2都不易从混混凝土表面面渗透或扩扩散到内部部，内部的的混凝土也也处于比较较干燥的状状态，相应应的电导率率比较低，，所以能有有效地保护护钢筋免受受锈蚀。设计使用年年限50年年的桩基结结构混凝土土耐久性要要求桩身裂缝控控制有关桩基技技术规范发发展的对比比分析比较两本主主要的地基基基础规范范：《建筑地基基基础设计计规范》《建筑桩基基技术规范范》桩基础的承承载力单桩承载力力的确定是是桩基设计计的重要内内容，而要要正确地确确定单桩承承载力又必必须了解桩桩－土体系系的荷载传传递，包括括桩侧摩阻阻力和桩端端阻力的发发挥性状与与破坏机理理。单桩承载力力同时还需需满足桩身身强度的要要求。单桩竖向承承载力确定单桩竖竖向承载力力是桩基勘勘察的最主主要的内容容，单桩竖竖向承载力力是桩基设设计的重要要设计参数数。单桩竖竖向承载力力是指单桩桩所具有的的承受竖向向荷载的能能力，其最最大的承载载能力称为为单桩极限限承载力，，可由单桩桩竖向静载载荷试验测测定，也可可用其它的的方法（如如规范经验验参数法、、静力触探探法等）估估算。《建筑地基基基础设计计规范》规规定，初步步设计时单单桩竖向承承载力特征征值可按下下式估算：：式中Ra－单桩竖向承承载力特征征值；qpa、qsia－桩端阻力、、桩侧阻力力特征值，，由当地静载载荷试验结结果统计分分析算得；；Ap－桩底端横截截面面积；；up－桩身周边长长度；li－第i层岩土厚度度。《建筑桩基基技术规范范》规定，，单桩竖向向承载力特特征值应由由下式确定定：式中Quk－单桩极限限承载力力标准值值；K－安全系数数，取K＝2；比较的结结论1）单单桩承载载力的特特征值，，就是取取安全系系数为2的单桩桩容许承承载力；；2）按按照《建建筑桩基基技术规规范》的的术语和和符号规规定，对对单桩的的端阻力力和侧阻阻力，只只定义力力单桩极极限端阻阻力标准准值和单单桩极限限侧阻力力标准值值，不定定义桩端端阻力和和桩侧阻阻力的特特征值；；3）《《建筑地地基基础础设计规规范》在在其术语语和符号号的规定定中没有有定义桩桩端阻力力和桩侧侧阻力的的特征值值的条文文，但规规定了桩桩端阻力力和桩侧侧阻力特特征值是是由静载载荷试验验结果统统计分析析得到的的；5）根根据《建建筑地基基基础设设计规范范》附录录Q中的规定定：“将将单桩极极限侧阻阻力除以以安全系系数2，，为单桩桩竖向承承载力特特征值Ra”；6）由此可见见，《建建筑地基基基础设设计规范范》实际际上规定定了桩端端阻力特特征值、、桩侧阻阻力的特特征值与与桩的极极限端阻阻力标准准值及桩桩的极限限侧阻力力标准值值之间存存在下列列的关系系：??7)《建建筑地基基基础设设计规范范》的桩桩基设计计方法是是建立在在桩端阻阻力和桩桩侧阻力力同步发发挥假定定的基础础上，而而这个假假定已为为桩的荷荷载传递递机理的的研究所所否定。。单桩竖向向静载荷荷试验是是确定单单桩竖向向承载力力的最基基本的一一种方法法。试验验时对桩桩逐级施施加竖向向荷载，，测定桩桩在各级级荷载作作用下不不同时刻刻的桩顶顶位移，，求得桩桩的荷载载-位移-时间关系系，用以以分析确确定单桩桩的极限限承载力力。单桩竖向向静载荷荷试验不不仅可以以测定单单桩在荷荷载作用用下的桩桩顶变形形性状曲曲线，还还可以测测定桩的的轴向力力随深度度的变化化，根据据试验结结果能进行单桩桩荷载传传递的分分析、单单桩破坏坏机理的的分析和和单桩承承载力的的分析。桩的荷载载传递机机理地基土对对桩的支支承作用用不同荷载载下轴力力沿深度度的变化化单桩荷载载传递的的基本规规律超长桩的的试验地基土对对桩的支支承作用用地基土对对桩的支支承由两两部分组组成：桩桩端阻力力和桩侧侧摩阻力力。如果认为为两者是是同步增增大的，，那么对对任何的的荷载阶阶段，这这个表达达式都是是正确的的：而实际上上，桩侧侧摩阻力力和桩端端阻力不不是同步步发挥的的。竖向荷载载施加于于桩顶时时，桩身身的上部部首先受受到压缩缩而发生生相对于于土的向向下位移移，于是是桩周土土在桩侧侧界面上上产生向向上的摩摩阻力；；荷载沿沿桩身向向下传递递的过程程就是不不断克服服这种摩摩阻力并并通过它它向土中中扩散的的过程。不同荷载载下轴力力沿深度度的变化化单桩荷载载传递的的基本规规律基础的功功能在于于把荷载载传递给给地基土土。作为为桩基主主要传力力构件的的桩是一一种细长长的杆件件，它与与土的界界面主要要为侧表表面，底底面只占占桩与土土的接触触总面积积的很小小部分（（一般低于于1%），这就就意味着着桩侧界界面是桩桩向土传传递荷载载的重要要的，甚甚至是主主要的途途径。竖向荷载载施加于于桩顶时时，桩身身的上部部首先受受到压缩缩而发生生相对于于土的向向下位移移，于是是桩周土土在桩侧侧界面上上产生向向上的摩摩阻力；；荷载沿沿桩身向向下传递递的过程程就是不不断克服服这种摩摩阻力并并通过它它向土中中扩散的的过程。设桩身轴轴力为Q，桩身轴力力是桩顶顶荷载N与深度Z的函数，，Q＝f（N、Z）桩身轴力力沿深度度分布的的实测资资料桩身轴力力Q沿着深度度而逐渐渐减小；；在桩端端处Q则与桩底底土反力力Qp相平衡，，同时桩桩端持力力层土在在桩底土土反力Qp作用下产产生压缩缩，使桩桩身下沉沉，桩与与桩间土土的相对对位移又又使摩阻阻力进一一步发挥挥。随着着桩顶荷荷载N的逐级增增加，对对于每级级荷载，，上述过过程周而而复始地地进行，，直至变变形稳定定为止，，于是荷荷载传递递过程结结束。由于桩身身压缩量量的累积积，上部部桩身的的位移总总是大于于下部，，因此上上部的摩摩阻力总总是先于于下部发发挥出来来；桩侧侧摩阻力力达到极极限之后后就保持持不变；；随着荷荷载的增增加，下下部桩侧侧摩阻力力被逐渐渐调动出出来，直直至整个个桩身的的摩阻力力全部达达到极限限，继续续增加的的荷载就就完全由由桩端持持力层土土承受；；当桩底底荷载达达到桩端端持力层层土的极极限承载载力时，，桩便发发生急剧剧的、不不停滞的的下沉而而破坏。。桩的长径径比L/d是影响荷荷载传递递的主要要因素之之一，随随着长径径比L/d增大，桩桩端土的的性质对对承载力力的影响响减小，，当长径径比L/d接近100时，，桩端土土性质的的影响几几乎等于于零。发发现这这一现象象的重要要意义在在于纠正正了“桩桩越长，，承载力力越高””的片面面认识。。希望通通过加大大桩长，，将桩端支支承在很很深的硬硬土层上上以获得得高的端端阻力的的方法是是很不经经济的，，增加了了工程造造价但并并不能提提高很多多的承载载力。桩越长，，端阻力力所占的的比例越越低超长桩的的试验90年代末，，陕西省省建筑科科学研究究院等单单位在陕陕西信息息大厦进进行了超超长桩的的试验研研究，陕陕西信息息大厦地地上51层，总高高度191m，地下3层，深17.6m，基础采用用桩－筏筏基础，，桩为泥泥浆护壁壁钻孔灌灌注桩，，直径1.0m。场地内第第四系土土层厚度度700～800m，勘探深度度150m，在地面下下30m范围内为为黄土和和古土壤壤，在30m至54m范围内为为可塑状状态的粉粉质粘土土，在54m以下为含含钙质结结核的硬硬塑粉质质粘土层层。试桩桩直径1.0m，桩长82.2m，进行了单单桩竖向向承载力力及桩身身荷载传传递机理理的测试试与研究究，还作作了压浆浆前后的的承载性性状的对对比试验验研究。。研究成果果不仅对对黄土地地区的桩桩基础设设计有指指导的意意义，而而且对其其他地区区的桩也也有参考考作用。。实测荷荷载传递递资料表表明，黄黄土地区区的超长长桩没有有测到桩桩端阻力力，在桩桩长60~70m处桩身轴轴力已经经趋于零零，说明明在这个个深度以以下的桩桩侧阻力力也得不不到发挥挥；在压压浆以后后，由于于提高了了浅层土土的侧摩摩阻力，，轴力为为零的深深度明显显减小。。桩基础的的沉降计计算桩基沉降降计算时时，一般般将群桩桩所包围围的土体体作为实实体深基基础计算算。对于于实体深深基础，，国内外外提出了了各种不不同的经经验处理理的方法法，其目目的是使使计算结结果接近近于实际际。我国采用用经验修