某框架剪力墙结构工程项目模板施工方案

某框架剪力墙结构工程项目模板施工方案目录_Toc29204409”三、模板安装操作工艺 2四、模板拆除操作工艺 4HYPERLINK\l”_Toc29204415”五、成品保护 4_Toc29204421”七、安全注意事项 6_Toc29204424"二、柱模板荷载标准值计算 8三、柱模板面板的计算 9_Toc29204428"六、B方向对拉螺栓的计算 15HYPERLINK\l”_Toc29204429"七、H方向柱箍的计算 15第三章墙模板计算书 18一、参数信息 18二、墙模板荷载标准值计算 19三、墙模板面板的计算 20HYPERLINK\l”_Toc29204435"四、墙模板内外楞的计算 22五、穿墙螺栓的计算 26HYPERLINK\l”_Toc29204437”第四章模板支架木支撑计算书 28_Toc29204439”二、模板底支撑方木的验算 29HYPERLINK\l”_Toc29204440"三、帽木验算 31HYPERLINK\l”_Toc29204441"四、模板支架荷载标准值（轴力)计算 32五、立柱的稳定性验算 33六、斜撑（轴力)计算 34HYPERLINK\l"_Toc29204444”七、斜撑稳定性验算 34HYPERLINK\l”_Toc29204445”八、楼板强度的验算 35第一章模板工程施工方案一、工程概况：##工程，拟建于#＃，建筑物长30米，宽17.5米。建筑面积为8696m2，建筑层数为18层，建筑物屋檐高度为54。00米。本工程结构形式为框架剪力墙结构；设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度,框架抗震等级为三级，建筑分类为二类，其耐火等级为二级。本工程中框架梁最大跨度为7.2m，其截面为200mm×600mm；框架柱的最大截面尺寸为800mm×500mm。楼面全部为现浇板，最大跨度为5。7m，最大厚度为120mm。二、施工准备:（一）材料及主要机具：1、各种规格的木胶合板（90×180mm或1200×2400mm）、木方（60×80mm或80×100mm等）。2、支撑系统：Φ48×3。5钢管、扣件、木支撑立杆、横杆、Φ16花蓝螺栓。3、具备锤子、打眼电钻、活动板手、电锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等.4、脱模剂:水质脱模剂;海绵条:2mm～20mm厚.（二）作业条件:1、为了加快施工进度，确保模板周转和有效利用，本工程计划准备三层模板的材料。2、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。3、为防止模板下口跑浆,安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条，若底部严重不平的，应先沿模板内边线用1∶3水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平（找平层不得伸入柱模内）.外墙、外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方,以保证标高准确和不漏浆。4、设置模板（保护层)定位基准，即根据柱的尺寸大小在柱主筋上距地面50～100mm处，焊接定位角铁,以防模板的水平移位。5、对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；并涂刷脱模剂，分门别类放置.三、模板安装操作工艺：1、柱模板安装工艺流程：安装第三、四片柱模检查柱模对角线、位移并纠正安装斜撑群体柱模固定预检（1）安装就位第一片柱模板，并设临时支撑或用不小于12号铁丝与柱主筋绑扎临时固定。（2）随即安装第二片柱模，在二片柱模的接缝处粘贴2mm厚的海绵条,以防漏浆;用连接螺栓连接二块柱模,作好支撑或固定.（3）如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使之呈方桶型。（4)自下而上安装柱套箍，较正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钱。并做支撑。采用小型钢卡具或花篮螺栓间距400mm固定柱模。（5）校正柱模的轴线位移、两个方向上的垂直偏差、截面、对角线，最后固定牢靠。（6）以上述方法安装柱模，拉通线全面检查安装质量后,做群体的水平拉结及剪刀支撑的固定。2、墙体模板安装工艺流程：安装前检查→安装门口模板→一侧墙模安装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装过梁底板→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接（1）墙体模板按照两面模板分正、负模板,将墙模板按顺序吊至安装位置初步就位，用撬棒按墙位置线及模板的起止线调整模板位置，对穿模板的对拉螺栓，并调节至水平,用托线板测垂直、校正标高，使模板垂直度、水平度、标高符合设计要求，采用钢管就位后，立即拧紧螺栓。（2)合模前检查预埋管件、门窗及预留洞口模框、穿墙套管是否遗漏,位置是否准确，安装是否牢固，是否削弱断面等.合模板前将墙内可能有的杂物再次清理干净。（3）模板安装完毕后,全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。3、梁模板的安装工艺：全面检查安装质量全面检查安装质量钢筋绑扎安装梁侧模板安装小斜撑、校正梁边模复核梁模尺寸、位置安装另一侧模板预检搭设梁剪刀撑安装梁底模板梁底起拱弹线调整标高(1）梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱;如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000，固定梁底模板.（2)安装梁侧模板,安装外竖楞、斜撑，其间距一般为500mm—700mm.当梁高超过500mm时，需加腰枋，并穿对拉螺栓拉结；侧梁模上口要拉通线校正，安装牢固，以防轴线移位。（3)复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定.4、楼板模板安装工艺流程:搭设支架→安装横纵木枋→调整楼板木枋标高及起拱→铺设模板→检查模板上口标高、及平整度 (1)支撑和纵横木枋间距按模板设计定,一般情况下，支撑的间距为500～800mm。（2)支架搭设完毕后，要认真检查板枋与支撑的连接及支架安装的牢固与稳定；根据给定的水平标高线,认真将木枋调平，将龙骨找平,注意起拱高度（当板的跨度等于或大于4m时，按跨度的1/1000～3/1000起拱）,并留出楼板模板的厚度。（3）铺设胶板：应先铺设整块，对于不够整数的模板，再用小块补齐，但拼缝要严密；用铁钉将胶合板与下面的木枋钉牢，铁钉不宜过多，只要使胶板不移位、翘曲即可。（4)铺设完毕后,用靠尺、塞尺和水平仪检查模板的平整度与底标高，并进行必要的校正。四、模板拆除操作工艺:1、侧模拆除在砼强度能保证其表面光洁，不缺棱掉角时，方可拆除。2、底模及冬季施工模板的拆除,必须待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m)按设计的砼强度标准值的百分率计(%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件≤2100＞21003、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载;当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4、拆除时应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板；自上而下进行。5、拆除跨度较大的梁支架及其模板时，应从跨中开始向两端进行。五、成品保护1、安装完毕的柱模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时,要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架,模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差.3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬,以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹.4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全,放置合理,保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层.6、冬季施工防止砼受冻,当砼达到规范规定的拆模强度后方准拆模，否则会影响砼质量。六、质量注意事项（一）梁、板模板梁、板底不平、下挠;梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是,梁、板底模板的枋、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支撑应立在垫有通长木板的坚实的地面上,防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。（二）柱模板1、胀模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业.2、柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋,使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。3、轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线,再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后,再拉通线，安装中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。4、柱脚漏浆（烂根)：柱模板下口不平，密封措施不得力，斜撑柱模时,将柱模向上抬起。防治措施：（1）模板制作要精细。(2)在模板下口钉海绵条。（3）用花篮螺栓和8号铁丝四周向下拉扯，加强固定措施。（三）墙模板1、墙体厚薄不一,平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，木枋的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行设计要求。2、墙体烂根，模板接缝处漏浆；防治方法是，模板根部用砂浆找平塞严，模板拼缝严密。3、门窗洞口混凝土变形：防治方法，门窗模板与墙体模板拉接要牢，门窗模板内支撑严密。（四)胶合板模板在使用过程中加强管理胶合板模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放，对于胶合板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。(五)现浇结构模板安装质量标准序号项目1轴线位置5mm2底模上表面标高5mm34mm43mm52mm6表面平整度3mm七、安全注意事项：1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子所脚和空中滑落。3、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具不得乱抛.4、不得在脚手架上堆放模板等材料。5、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢.6、预留洞口,应在模板拆除后及时将洞口盖好。7、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，防止模板突然全部掉落伤人。拆模间歇时,应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。8、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。9、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。第二章柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B：500mm；柱截面高度H:800mm；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2;一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm)：M16；2。柱箍信息柱箍材料：木楞；宽度（mm）:80.00;高度（mm):100。00；柱箍的间距（mm):450；柱箍肢数：1;3。竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60。00;高度（mm）:80。00;竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量（N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1。50;5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9500。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1.50；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ-—混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；t--新浇砼初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T—-混凝土的入模温度，取20。000℃;V-—混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;H——模板计算高度,取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1。000；β2-—混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72。00kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2。000kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=247mm，且竖楞数为3，面板为大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算.面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中,M—-面板计算最大弯距(N。mm)；l——计算跨度(竖楞间距)：l=247.0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇砼侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2。00×0.45×0.90=1。134kN/m，式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1。134=24.319kN/m；面板的最大弯距:M=0.1×24.319×247×247=1。48×105N.mm;面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2）；M--面板计算最大弯距(N。mm）；W——面板的截面抵抗矩：b：面板截面宽度,h：面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1。48×105/2。43×104=6。106N/mm2；面板的最大应力计算值σ=6。106N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ]=13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中，∨-—面板计算最大剪力（N）；l--计算跨度(竖楞间距):l=247。0mm;q-—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47。71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2。00×0。45×0。90=1.134kN/m,式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24。319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×24.319×247。0=3604.021N；截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ——面板承受的剪应力（N/mm2)；∨——面板计算最大剪力(N):∨=3604.021N；b—-构件的截面宽度(mm）：b=450mm；hn--面板厚度(mm）：hn=18.0mm;fv面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=13。000N/mm2;面板截面受剪应力计算值:τ=3×3604。021/（2×450×18。0）=0。667N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：［fv］=1。500N/mm2；面板截面受剪应力τ=0.667N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［fv］=1.500N/mm2,满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，ω—-面板最大挠度(mm）；q-—作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)：q=47。71×0.45＝21。47kN/m;l—-计算跨度(竖楞间距)：l=247.0mm；E——面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I-—面板截面的惯性矩（mm4）；I=450×18。0×18.0×18。0/12=2。19×105mm4；面板最大容许挠度:［ω]=247.0/250=0。988mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×21。47×247。04/(100×9500。0×2。19×105)=0。260mm；面板的最大挠度计算值ω=0.26mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.988mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256。00cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中,M-—竖楞计算最大弯距（N。mm)；l-—计算跨度(柱箍间距）:l=450。0mm;q—-作用在竖楞上的线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47。71×0.22×0。90=11.335kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0.22×0.90=0。554kN/m；q=(11。335+0.554）/2=5。945kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×5.945×450。0×450.0=1.20×105N。mm；其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2）；M—-竖楞计算最大弯距(N。mm)；W-—竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40×104;f—-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=1。20×105/6.40×104=1。881N/mm2;竖楞的最大应力计算值σ=1.881N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，∨——竖楞计算最大剪力(N);l—-计算跨度(柱箍间距）:l=450。0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47。71×0。22×0。90=11。335kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2。00×0.22×0.90=0.554kN/m；q=(11.335+0.554）/2=5。945kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×5。945×450。0=1605。030N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，τ—-竖楞截面最大受剪应力（N/mm2);∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1605.030N;b——竖楞的截面宽度（mm)：b=60。0mm；hn-—竖楞的截面高度(mm）:hn=80。0mm;fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：τ=3×1605。030/(2×60。0×80.0）=0。502N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:［fv］=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0。502N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值［fv]=1。50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中,ω-—竖楞最大挠度(mm)；q-—作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.22=10。50kN/m；l--计算跨度（柱箍间距):l=450.0mm；E—-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I——竖楞截面的惯性矩（mm4)，I=2。56×106；竖楞最大容许挠度：［ω]=450/250=1.800mm；竖楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10。5×4504/(100×9500×2.56×106)=0.120mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0。120mm小于竖楞最大容许挠度[ω］=1。800mm，满足要求!五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8。00×10.00×10。00/6=133。33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666。67cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；P=（1。2×47.71×0。90+1。4×2。00×0.90）×0。220×0。45/1=5。35kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力：N=8。314kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0。167kN。m；B方向柱箍变形图（kN。m)最大变形：V=0.019mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.17kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133。33cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=1。19N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：［f]=13。000N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=1。19N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2,满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0。019mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=250。0/250=1.000mm;柱箍的最大挠度ω=0。019mm小于柱箍最大容许挠度［ω］=1.00mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N—-对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000N/mm2；查表得:对拉螺栓的型号:M16；对拉螺栓的有效直径：13。55mm；对拉螺栓的有效面积:A=144.00mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN。对拉螺栓最大容许拉力值:［N]=1。70×105×1。44×10-4=24。480kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=8。314kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N］=24.480kN，对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10。00×10.00/6=133。33cm3；I=8.00×10.00×10。00×10。00/12=666。67cm4;柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P—-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN），竖楞距离取H方向的；P=（1.2×47。71×0。90+1.4×2.00×0.90）×0。247×0.45/1=6。01kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力：N=13。456kN；H方向柱箍弯矩图（kN.m）最大弯矩:M=0.688kN.m;H方向柱箍变形图(kN.m）最大变形：V=0.098mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.69kN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.915N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：［f］=13。000N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=4.915N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=13.000N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到：V=0。098mm；柱箍最大容许挠度:[V]=400.000/250=1.600mm;柱箍的最大挠度V=0。098mm小于柱箍最大容许挠度[V］=1.600mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：其中N--对拉螺栓所受的拉力;A—-对拉螺栓有效面积(mm2）；f—-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000N/mm2;查表得：对拉螺栓的直径:M16;对拉螺栓有效直径:13.55mm；对拉螺栓有效面积:A=144.00mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：［N]=1。70×105×1。44×10-4=24.480kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=13.456kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=13。456kN小于［N]=24。480kN，对拉螺栓强度验算满足要求！第三章墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范.墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；一、参数信息1。基本参数次楞（内龙骨）间距(mm):350；穿墙螺栓水平间距（mm）：400;主楞（外龙骨)间距（mm)：500；穿墙螺栓竖向间距(mm)：500;对拉螺栓直径(mm)：M14；2.主楞信息龙骨材料：钢楞；截面类型：圆钢管48×3.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12。19；钢楞截面抵抗矩W(cm3）：5。08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度（mm)：60.00；高度(mm)：80。00；次楞肢数:2；4。面板参数面板类型:胶合板；面板厚度（mm):18。00；面板弹性模量(N/mm2):9500。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2):1。50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2)：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205。00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中较小值:其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15)计算，得5。714h；T-—混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;H-—模板计算高度，取3。000m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705kN/m2、72。00kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47。705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2。000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中,M——面板计算最大弯距（N.mm)；l——计算跨度(内楞间距）:l=350。0mm；q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47.71×0。50×0.90=25。761kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0。50×0.90=1。260kN/m;q=q1+q2=25。761+1.260=27.021kN/m；面板的最大弯距：M=0。1×27.021×350.0×350。0=3.31×105N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，σ-—面板承受的应力（N/mm2);M—-面板计算最大弯距(N。mm）；W——面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度;W=500×18.0×18.0/6=2。70×104mm3;f-—面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13。000N/mm2;面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.31×105/2.70×104=12。259N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=12。259N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f］=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨—-面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距）：l=350.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.50×0。90=25.761kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0.50×0。90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27。021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27。021×350.0=5674.347N；截面抗剪强度必须满足：其中，Τ——面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨——面板计算最大剪力（N）：∨=5674。347N；b—-构件的截面宽度（mm）：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-—面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv=13。000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×5674.347/（2×500×18。0)=0。946N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.946N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［T］=1。500N/mm2,满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中，q-—作用在模板上的侧压力线荷载:q=47。71×0.50=23。85N/mm；l--计算跨度（内楞间距):l=350.00mm；E—-面板的弹性模量：E=9500。00N/mm2；I-—面板的截面惯性矩:I=50。00×1。80×1.80×1。80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值：［ω]=1。400mm;面板的最大挠度计算值：ω=0.677×23。85×350。004/(100×9500。00×2.43×105)=1.050mm;面板的最大挠度计算值：ω=1.050mm小于等于面板的最大允许挠度值［ω]=1.400mm，满足要求!四、墙模板内外楞的计算（一)。内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60×80×80/6=64.00cm3;I=60×80×80×80/12=256。00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-—内楞跨中计算最大弯距(N.mm);l—-计算跨度（外楞间距)：l=500。0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×47。71×0.35×0.90=18.032kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0。35×0。90=0.882kN/m，其中,0.90为折减系数。q=（18。032+0.882）/2=9.457kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×9。457×500.0×500.0=2.36×105N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式:其中,σ——内楞承受的应力(N/mm2）；M-—内楞计算最大弯距（N.mm）；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104;f—-内楞的抗弯强度设计值（N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.36×105/6。40×104=3.694N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=13。000N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3。694N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f］=13.000N/mm2，满足要求!2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度（外楞间距）：l=500.0mm；q——作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47。71×0.35×0。90=18。032kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.35×0.90=0。882kN/m,其中，0.90为折减系数。q=（q1+q2)/2=（18。032+0.882)/2=9.457kN/m;内楞的最大剪力：∨=0.6×9。457×500。0=2837。174N;截面抗剪强度必须满足下式：其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；∨—-内楞计算最大剪力（N）:∨=2837。174N；b—-内楞的截面宽度(mm）：b=60。0mm；hn-—内楞的截面高度(mm)：hn=80。0mm;fv--内楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：τ=1。500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×2837.174/（2×60。0×80。0）=0。887N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:［fv］=1。500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.887N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值［fv］=1.50N/mm2，满足要求！3。内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中，ω—-内楞的最大挠度（mm)；q-—作用在内楞上的线荷载（kN/m)：q=47。71×0.35/2=8.35kN/m;l-—计算跨度（外楞间距)：l=500。0mm;E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500。00N/mm2;I——内楞截面惯性矩（mm4），I=2。56×106；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×16.70/2×500。004/（100×9500×2.56×106）=0。145mm;内楞的最大容许挠度值：［ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0。145mm小于内楞的最大容许挠度值ω]=2.000mm，满足要求！(二)外楞(木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5。08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.71+1.4×2.00)×0.35×0。50/2=4.73kN;外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距)：l=400mm；外楞最大弯矩：M=0。175×4728。62×400.00=3.31×105N/mm；强度验算公式:其中，σ——外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm）;M=3。31×105N/mmW—-外楞的净截面抵抗矩；W=5。08×103mm3；［f］--外楞的强度设计值（N/mm2),[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：σ=3。31×105/5.08×103=65.158N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：［f]=205.000N/mm2;外楞的最大应力计算值σ=65.158N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f］=205。000N/mm2，满足要求!5.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，∨—-外楞计算最大剪力（N）；l—-计算跨度（水平螺栓间距间距）：l=400.0mm；P——作用在外楞的荷载：P=（1.2×47。71+1。4×2.00）×0.35×0.50/2=4.729kN;外楞的最大剪力：∨=0。65×4728。623=1。23×103N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中，τ-—外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力（N）:∨=1.23×103N;b——外楞的截面宽度（mm):b=80。0mm；hn—-外楞的截面高度（mm）：hn=100.0mm；fv-—外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×1。23×103/(2×80.0×100。0）=0。231N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:［fv]=1。500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:［fv]=1。50N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值τ=0。231N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv］=1。50N/mm2，满足要求!6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω—-外楞最大挠度(mm);P——内楞作用在支座上的荷载(kN/m）：P=47.71×0。35×0。50/2＝4。17kN/m；l——计算跨度(水平螺栓间距）:l=400.0mm；E——外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000。00N/mm2;I——外楞截面惯性矩（mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1。146×8.35×100/2×400.003/（100×210000.00×1。22×105)=0。120mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1。600mm；外楞的最大挠度计算值ω=0。12mm小于外楞的最大容许挠度值［ω]=1。60mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A-—穿墙螺栓有效面积（mm2)；f-—穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170。000N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径：11.55mm；穿墙螺栓有效面积：A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1。70×105×1。05×10-4=17。850kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0。400×0.500=9.541kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=9.541kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N]=17。850kN，满足要求!第四章模板支架木支撑计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》(第四版）等编制。一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m):0.900;纵距（m）：1.000；立柱长度（m）：3。000；立柱采用圆木,圆木小头直径（mm）:100.000；圆木大头直径(mm)：80。000;斜撑截面宽度(mm)：30。000；斜撑截面高度（mm)：40.000；帽木截面宽度（mm):60。000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离（mm）：600。000；板底支撑形式：方木支撑;方木的间隔距离（mm）：450.000；方木的截面宽度（mm）：40。000;方木的截面高度（mm）：60。000；2、荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。000;3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数：8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；计算楼板的跨度（m):4。000;计算楼板的宽度(m）：4.500;计算楼板的厚度（m）：0。120；施工期平均气温(℃）：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木;方木弹性模量E（N/mm2）：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2）:11.000；方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木;方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000;方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11。000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E（N/mm2）：9000。000；方木抗压强度设计值fv（N/mm2）:11。000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000；圆木抗压强度设计值fv（N/mm2）：10。000；二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h2/6=4.000×6.0002=144。000cm3；I=b×h3/12=4。000×6.0003/12=72。000cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25。000×0.120×0。450=1.350kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m）：q2=0.350×0.450=0.158kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值(kN）：p1=2。000×1.000×0.450=0。900kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q=1。2×（q1+q2)=1.2×（1。350+0。158)=1.809kN/m；集中荷载P=1。4×p1=1.4×0。900=1.260kN；最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=1.260×1。000/4+1.809×1.0002/8=0.541kN；最大支座力N=P/2+q×l/2=1。260+1.809×1.000/2=1。535kN;截面应力 σ=M/W=0.541/0。144=3。758N/mm2；方木的最大应力计算值为3.758N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11。000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式:其中最大剪力:V=1.809×1。000/2+1.260/2=1。535kN；截面受剪应力计算值：T=3×1。535×103/(2×40。000×60.000）=0。959N/mm2；截面抗剪强度设计值:[fv］=1。400N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.959N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1。400N/mm2，满足要求!4、挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1。350+0。158=1.508kN/m;集中荷载p=0。900kN最大变形ω=5×1.508×1。000×1012/(384×9000.000×72.000×104）+0.900×1。000×109/（48×9000.000×72。000×104)=3.032mm；方木的最大挠度为3.032mm，小于最大容许挠度4。000mm，满足要求！三、帽木验算：支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=1。809×1。000+1。260=3.069kN；均布荷载q取帽木自重:q=0。900×0.060×0.080×3870。000=16。718kN；截面抵抗矩：W=b×h2/6=6。000×8.0002/6=64。000cm3；截面惯性矩：I=b×h3/12=6.000×8.0003/12=256。000cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图（kN.m）帽木变形图（kN）经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R［1］=3.069kN；R[2］=3.068kN；R［3]=3。069kN；最大弯矩Mmax=0。000kN。m；最大变形ωmax=0.000mm；最大剪力Vmax=3.069kN;截面应力σ=0.000N/mm2。帽木的最大应力为0。000N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11。000N/mm2，满足要求!帽木的最大挠度为0。00mm，小于帽木的最大容许挠度4.000mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值（轴力)计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：（1)木顶撑的自重(kN):NG1=｛0。900×0。060×0.080+[(0。900/2）2+0.6002］1/2×2×0。030×0。040+3.000×0.080×0.100}×3870.000=0。118kN（2)模板的自重（kN)：NG2=0。350×1.000×0.900=0.315kN；(3）钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25。000×0。120×0.900×1.000=2.700kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.118+0.315+2.700=3。133kN；2、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到,活荷载标准值：NQ=2。000×0。900×1。000=1。800kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1。2×3。133+1.4×1.800=6。280kN;五、立柱的稳定性验算：稳定性计算公式如下：其中,N—-作用在立柱上的轴力σ——立柱受压应力计算值;fc——立柱抗压强度设计值;A0--立柱截面的计算面积；A0=π×(100.000/2)2=7853.982mm2φ—-轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i-—立杆的回转半径，i=100.000/4=25.000mm；l0—-立杆的计算长度,l0=3000。000-600.000=2400.000mm；λ=2400.000/25。000=96。000；φ=2800/（96.000）2）=0。304；经计算得到：σ=6279.549/（0.304×7853.982)=2.632N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数:[f]=1.2×10。000=12。000N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为2。632N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求!六、斜撑(轴力)计算：木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi—斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi—斜撑与帽木的夹角。sinαi=sin｛90-arctan[（1.000/2)/0。600］｝=0.974;斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=3。069/0.974=3。153kN 七、斜撑稳定性验算：稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,3。153kNσ--木斜撑受压应力计算值;fc——木斜撑抗压强度设计值；11。000N/mm2A0——木斜撑截面的计算面积；A0=30.000×40.000=1200。000mm2;φ-—轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i—-木斜撑的回转半径，i=0.289×40。000=11.560mm；l0-—木斜撑的计算长度，l0=[（900.000/2）2+600.0002］0。5=750。0mm;λ=750。000/11.560=64.879；φ=1/(1+(64。879/80)2)=0.603；经计算得到:σ=3152.519/(0.603×1200。000）=4.355N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数;[f]=1.2×11。000=13。200N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为4。355N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13。200N/mm2，满足要求！八、楼板强度的验算：1。楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板的跨度取4。0M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑.宽度范围内配置Ⅱ级钢筋，配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×120mm，截面有效高度ho=100mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2。验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4。5m，短边为4.0m;楼板计算跨度范围内设5×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=2×1。2×(0。350+25。000×0.120）+1×1。2×(0。118×5×6/4.000/4。500）+1。4×(2.000)=11。080kN/m2;单元板带所承受均布荷载q=4.500×11.076=49。842kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×49。840×4.0002=47。529kN.m；因平均气温为25℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62。400%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15。600.混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm）=1440.000×300。000/(4500。000×100。000×7.488）=0。128查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.120此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×b×ho2×fcm=0.120×4500×100。002×7。488×10—6=40.371kN。m；结论：由于∑Mi=M1+M2=40.371<=Mmax=47。529所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4。5m，短边为4。0m;楼板计算跨度范围内设5×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=3×1。2×（0.350+25。000×0。120)+2×1。2×（0.118×5×6/4。000/4。500）+1.4×（2。000）=15.330kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=4.500×15。332=68.993kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0。0596×68。990×4。0002=65.792kN.m；因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83。210％，C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。混凝土弯曲抗压强度设计值为f