某沉淀池计算书

二沉池土压应力:δ=γhKα==γhtg2(45-)=118×0.55×h1.设计资料：：t=-80C，tR=-200C赤壁厚度=0..3m,赤壁高度H=4.33m，池内水深4.0m,底板厚度0.3m，池内水压力Pww=10×44.0=400KN/㎡地基反力=477.5Kn//㎡﹤250KNN/㎡地基承载力满足足要求，温度度内力折减系系邮：Kt=0.770,KtRR=0.2002.①柱壳：圆形水池几何尺尺寸：H=4.0m,,R=8.55m,h=00.3,d==2R+h==2×8.55＋0.3=117.3m,,，R=8.655m3.荷载计算水压按满池计算算γwH=1×44=4t/㎡;1.0×4＋2.5×00.3=4..75t/㎡;P=2.5×00.3×4==3t/m4.①圆柱壳((上端自由，下下端固定)表—40：M=MH②底板M5.结点刚度预预算：6.各单元构件件嵌固边缘力力的计算①柱壳M=H②底板M=-6.111+3.5555=-2..55t-mm/mH=07.结点变位计计算①第一种荷载组组合(水压+自重)a.∑=-(--2.1188)+(-22.55)==-0.4332t-m//m∑=-(-4..176)==4.1766t/mb.β=-δ=08.各单位构件件边缘力的计计算①第一种荷载组组合9.柱壳各点的的内力计算①第一种载荷组组合=4×8.5××1==-1.98KK=-1.998K==4×(-4..08)K==-16.332K柱壳各点的最终终内力为No=+1+Mx=+经计算:最不利利内力如下=123kn,,外Mx=6KKN·m,MMo=1KN·m内Mx=199.8KN··m②第三种荷载组组合因水压自由状态态下的引起的的内力、边缘缘力引起的二二次内力，他他们的组合下下柱壳各点的的内力中No及Mx变化不显著著，此时省略略。但自由状态下，t引起的一次内力对Mo影响甚大，现求t下的MoMt=0.1EEtKt=0..1×30××-5)Mt0.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0H作用06.813.620.427.234-0.0330.3430.6690.667-0.352-3.41610.217-2.26-4.4-4.42.3222.54-0.082-0.086-0.0570.0870.4541.074.464.673.1-4.7-2.47-58.2No=+1+4.6779.2112.311.34.82-1.66MxK00.01110.10380.35090.73831.0Mx0-0.02-0.2-0.7-1.46-1.98K0-0.01-0.04-0.08177-0.0980Mx00.160.651.31.60Mx=Mx++Mx00.140.450.60.14-1.9800.0230.0750.10.023-0.330.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0H△t作用(-5)-0.833-0.875-0.924-0.924-0.875-0.8331.261.3231.41.41.3231.2600.0230.0750.10.023-0.33+1.261.3461.4751.51.3460.930.0-0.251-0.545-0.545-0.2510.00此时：=15KKN·m最不利最终综合二种组组合；最不利利内力如下：：=123kN,,外Mx=66kN·m,,内Mx=199.8kN··m,=155KN·m10.柱壳侧壁壁配筋当M=19.88kn·m,,取1米宽板带：bxh=11000×3300,砼：C30ffy=3000N/m㎡αs==40mmm,C=335mm,hho=3000-40=2260αs=0.022ξ=1-=0..026066﹤ξb=0.555γs==0.9989As==2566.5m㎡ρmin=455℅=0.21145℅﹥0.2℅Asmin=11000×3300×0..2145℅=643..5m㎡选：φ14@2200（As=7669.3m㎡）,裂缝满足当池体外侧有33m的覆土，且且池外有土，池池内无水时，按按单向悬臂板板计算M=·mm27KNN/㎡M=40.5KKn·m,取1米宽板带，b×h==1000××300αs=0.044,ξ=0.04428,γs=0.9978，As=5330.58mmm2﹤Asminn=643..5mm2实选：φ14@@150（As=9223.16mmm2﹥Asmin）,裂缝满足∴池体侧壁：竖竖向外侧：φφ14@1550，竖向内侧侧：φ14@2000水平向内、外侧侧：φ14@2000当池内有水，池池外有土时，水水、土产生的的弯矩叠加，此此时的弯矩值值不是最不利利值11.侧壁轴心心受拉验算fyAs+ffpyAp≥N→339.112KN﹥123KNN满足12.二沉池池池底板配筋因池体侧壁的的重量很小，地地基反力也很很小，池体底底面积很大，按按构造配筋即即可，底板厚厚度取300，φ14@200013.裂缝计算算过程及结果果如下：---钢筋筋砼构件计算算结果文件---No.bhbbfubfdhfuhfdddffuddfdasas`loLxxoLLyo110000.250.1000..10000.0.0.0.0..400.440.60000.44000.4000..--------------------------------------No.CfyfyvvNMMxMyVXVYYTTAAsbAswkkzdjKKzzh130.300.210..00.220.0.0.200..00.0.0.50***详细中间结结果输出***编号Noo:1.***裂缝宽度验验算**受拉钢筋面积积As((mm2)::5565.2001受拉钢筋等效效直径deq((mm):12.0000构件受力特征征系数αcr:2.1000有效受拉钢筋筋配筋率ρte:0..010标准组合荷载载下受拉钢筋筋的应力σsk:191..745纵向受拉钢筋筋应变不均匀匀系数ψ:0.4200最大裂缝宽度度Wmax((mm):0.1337---钢筋筋砼构件计算算结果文件---No.bhbbfubfdhfuhfdddffuddfdasas`loLxxoLLyo110000.300.1000..10000.0.0.0.0..400.440.60000.44000.4000..--------------------------------------No.CfyfyvvNMMxMyVXVYYTTAAsbAswkkzdjKKzzh130.300.210..00.440.0.0.200..00.0.0.50***详细中间结结果输出***编号Noo:1.***裂缝宽度验验算**受拉钢筋面积积As((mm2)::9923.0001受拉钢筋等效效直径deq((mm):14.0000构件受力特征征系数αcr:2.1000有效受拉钢筋筋配筋率ρte:0..010标准组合荷载载下受拉钢筋筋的应力σsk:193..981纵向受拉钢筋筋应变不均匀匀系数ψ:0.4288最大裂缝宽度度Wmax((mm):0.1556---钢筋筋砼构件计算算结果文件---No.bhbbfubfdhfuhfdddffuddfdasas`loLxxoLLyo111000.300.1000..10000.0..00.0.0.40.40..60000.40000.40000.--------------------------------------No.CfyfyvvNMMxMyVXVYYTTAAsbAswkkzdjKKzzh130.300.210..00.115.0.0.200..00.0.0.50***详细中间结结果输出***编号Noo:1.***裂缝宽度验验算**受拉钢筋面积积As((mm2)::5565.2001受拉钢筋等效效直径deq((mm):12.0000构件受力特征征系数αc