除氧煤仓间汽机房主厂房高支模施工方案

XX集团有限公司施工方案XX集团有限公司施工方案 2、楼面梁板的支撑地面为13m处梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑楼面梁板砼前，13m处梁板结构模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。第五章高支模结构设计及计算5.1主梁模板计算按梁最大矩形截面计算，截面尺寸为400mm×1200mm（宽×高）。5.1.1大梁底模计算1.底模计算：1)荷载计算底模自重0.5×（0.40+2×1.2）×1.2=1.68KN/m混凝土自重25×0.4×1.2×1.2=14.4KN/m钢筋自重1.5×0.40×1.2×1.2=0.864KN/m振捣砼荷载2.0×0.40×1.4=1.12KN/m荷载设计值合计q1=1.68+14.4+0.8640+1.12=18.064KN/m2)抗弯承载力验算底模下的次龙骨间距为0.25m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。qLLLLLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.121M剪力系数：K=-0.620V挠度系数：K=0.967W则弯矩值:M=K·ql2=-0.121×18.064×0.252=-0.137KN·m=-0.137×106N·㎜截面抵抗矩:W=bh2/6=400×152/6=15000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.137×106/15000=3.13N/㎜2＜容许应力fm=13N/㎜2满足抗弯要求！3)抗剪强度验算剪力:V=Kql=-0.620×18.064×0.25=2.8KNV剪应力:t=3V/(2bh)=3×4.41×103/(2×400×15)=0.903N/㎜2＜容许应力fv=1.3N/㎜2满足抗剪要求!4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷，则q=16.944KN/m1ω=Kql4/(100EI)=0.967×16.944×2504/(100×9×103×400×153/12)=0.014㎜W＜容许挠度[ω]=l/720=250/720=0.347㎜挠度满足要求！5.1.2次龙骨验算1)次龙骨承受荷载底模自重0.5×（0.40+2×1.2）×0.25÷0.40×1.2=0.70KN/m混凝土自重25×0.40×1.2×0.25÷0.40×1.2=9.0KN/m钢筋自重1.5×0.40×1.2×0.25÷0.40×1.2=0.54KN/m振捣砼荷载2.0×0.40×0.25÷0.40×1.4=0.7KN/m荷载设计值合计q1=0.70+9.0+0.54+0.7=10.94KN/m2)抗弯承载力验算次龙骨下的主龙骨间距为0.4m，是一个两等跨连续梁，综合考虑，故按两等跨计算。qLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.125M剪力系数：K=-0.625V挠度系数：K=-0.521W则弯矩值:M=K·ql2=-0.125×10.94×0.42=-0.22KN·m=-0.22×106N·㎜M截面抵抗矩:W=bh2/6=50×1002/6=83000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.22×106/83000=2.65N/㎜2＜容许应力fm=11N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=Kql=-0.625×10.94×0.4=2.74KNV剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.74×103/(2×100×50)=0.82N/㎜2＜容许应力fv=1.7N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷,则q=10.24KN/m1ω=Kql4/(100EI)=-0.632×9.29×4004/(100×1.0×104×50×1003/12)=0.04㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=400/200=2㎜挠度满足要求5.1.3主龙骨(大横杆)验算1)主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载:根据以上次龙骨承受荷载计算，每根次龙骨承受的荷载设值为F1=q1×0.40=10.94×0.40=7.111KN，则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=7.111/3=2.37KN。2)抗弯承载力验算主龙骨(大横杆)的立杆间距为0.8m，按照集中荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算。FFFFFFFFFFFFFLLLLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.321M剪力系数：K=-1.321V挠度系数：K=2.657W则弯矩值:M=K·FL=-0.321×2.37×0.8=-0.61KN·m=-0.61×106N·㎜M受弯应力值:σ=M/W=-0.61×106/5000=122N/㎜2＜容许应力fm=215N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=KF=-1.321×2.37=-3.13KNV剪应力:t=3V/(2A)=3×3.13×103/(2×489)=9.60N/㎜2＜容许应力fv=125N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷，则F=10.24×0.10=6.66KN/m，F=2.22KN/m1ω=KFL3/(100EI)=2.657×2.22×8003/(100×2.06×105×12.19×104)=0.0012㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=800/200=4㎜挠度满足要求！5.1.4立杆稳定性计算由于主梁底有三根立杆，立杆的实际受力很不均匀，实际情况是全部竖向荷载中间立杆受力68%，两边立杆各受力16%（摘自中国建筑工业出版社的《建筑施工安全设施计算书编制范例》）。根据以上主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=7.111/3=2.37KN。则中间立杆承受的集中荷载设计值为3×7.111×68%=4.84KN，边上立杆承受的集中荷载设计值为7.111×16%=1.14KN。脚手架钢管的自重为1.2×0.149×(10.13-1)=1.632KN立杆的轴心压力设计值N=4.84+1.632=6.472KN钢管横断面面积A=489mm2钢管回转半径为=15.8mm则压应力：长细比：λ=L/i=1500/15.8=95查表稳定系数ф=0.625由б=N/фA=6.472×1003/0.625×489=21.18N/mm2＜215N/mm2满足要求。（2）扣件抗滑移验算连接大横杆与立杆的扣件承受的最大力为4.84KN，每个扣件可承受力为10KN，因此采用单扣件可满足要求。5.1.5侧模板验算1)荷载计算:侧压力计算已知T=30OC，v=2m/h，β1=1.2，β2=1则F1=0.22·γc·T·β1·β2·v0.5=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.0×20.5=39.82KN/㎡F2=γc·H=25×2=50KN/㎡取两者较小值,即F1=39.82KN/㎡计算。乘以分项系数:F=39.82×1.2=47.78KN/㎡振捣砼时产生的荷载:4KN/㎡乘以分项系数4×1.4=5.6KN/㎡上两项系数合计47.78+5.6=53.38KN/㎡根据立档间距为400㎜,则荷载为:53.38×0.4=21.35KN/m乘以折减系数,则q=21.35×0.9=19.22KN/m2)抗弯强度验算仍按四等跨计算,其弯矩系数：K=-0.121M剪力系数：K=-0.620V挠度系数：K=-0.967W则弯矩值:M=Kql2=-0.121×19.22×4002=－372.01×103KN/㎜M截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×152/6=54000㎜3受弯应力值:σ=M/W=372.01×103/54000=6.89N/㎜2＜容许应力fm=13N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=Kql=-0.620×19.22×0.4=－4.77KNV剪应力:t=3V/(2bh)=3×4.77×103/(2×300×18)=1.33N/㎜2＜容许应力fv=13N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算取侧压力F=39.82KN/㎡化为线荷载39.82×0.4=15.928KN/mω=Kql4/(100EI)=-0.967×15.928×2004/(100×9×103×300×183/12)=0.19㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=400/200=2.0㎜挠度满足要求！5.2顶部楼板模板验算楼板厚度按120mm计算。5.2.1.底模验算模板及支架自重力标准值0.3KN/㎡混凝土重力标准值25KN/m³钢筋自重标准值1.1KN/㎡施工人员及设备荷载标准值2.5KN/㎡荷载标准值：F1=0.3+25×0.12+1.1+2.5=6.9KN/㎡F2=(0.3+25×0.12+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.78KN/㎡按最大值取F=F2=8.78KN/㎡，由此得到q=F2*1=8.78KN/m；2)抗弯承载力验算底模下的次龙骨间距为0.4m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。qLLLLLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.121M剪力系数：K=-0.620V挠度系数：K=-0.967W则弯矩值:M=K=·ql2=-0.121×8.78×0.42=-0.17KN·m=-0.17×106N·㎜M截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×152/6=54000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.17×106/54000=3.148N/㎜2＜容许应力fm=13N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=Kql=-0.620×9.68×0.4=2.4KNV剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.4×103/(2×1000×15)=0.20N/㎜2＜容许应力fv=13N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括施工人员及设备荷载，则q=6.18KN/m；1ω=Kql4/(100EI)=-0.967×5.562×4004/(100×9×103×1000×153/12)=0.34㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=400/200=2㎜挠度满足要求！5.2.2次龙骨验算1)次龙骨承受荷载底模自重0.5×0.4×1.2=0.24KN/m混凝土自重25×0.4×0.12×1.2=1.44KN/m钢筋自重1×0.4×0.12×1.2=0.0576KN/m振动荷载2.0×0.4×1.4=1.12KN/m合计q1=0.24+1.44+0.0576+1.12=2.85KN/m2)抗弯承载力验算次龙骨下的主龙骨间距为0.8m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。qLLLLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.121M剪力系数：K=-0.620V挠度系数：K=-0.967W则弯矩值:M=K·ql2=-0.121×3.23×0.82=-0.25KN·m=-0.25×106N·㎜M截面抵抗矩:W=bh2/6=50×1002/6=83000㎜3受弯应力值:σ=M/W=-0.25×106/83000=3.01N/㎜2＜容许应力fm=11N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=Kql=-0.620×3.23×0.8=1.602KNV剪应力:t=3V/(2bh)=3×1.602×103/(2×100×50)=0.481N/㎜2＜容许应力fv=11N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷,则q=2.11KN/m；1ω=Kql4/(100EI)=-0.967×1.90×4004/(100×1.0×104×50×1003/12)=0.12㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=800/200=4㎜挠度满足要求！5.2.3主龙骨(大横杆)验算1)主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载:根据以上次龙骨承受荷载计算，每根次龙骨承受的荷载设值为q1=3.23KN/m，则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=3.23×0.8=2.584KN。2)抗弯承载力验算主龙骨(大横杆)的立杆间距为0.8m，按照集中荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算FFFFFFFFFLLLLL按最不利荷载之中结构静力表示得：弯矩系数：K=-0.210M剪力系数：K=-0.681V挠度系数：K=1.581W则弯矩值:M=K·FL=-0.210×2.584×0.8=-0.43KN·m=-0.43×106N·㎜M受弯应力值:σ=M/W=-0.43×106/5000=86N/㎜2＜容许应力fm=215N/㎜2抗弯满足要求！3)抗剪强度验算剪力:V=KF=-0.681×2.584=-1.76KNV剪应力:t=3V/(2A)=3×1.76×103/(2×489)=5.4N/㎜2＜容许应力fv=125N/㎜2抗剪满足要求！4)挠度验算荷载不包括振捣砼的载荷，则q=2.11KN/m，F=2.11×0.8=1.69KN/m1ω=KFL3/(100EI)=1.581×1.69×8003/(100×2.06×105×12.19×104)=0.0005㎜W＜容许挠度[ω]=l/200=800/200=4㎜挠度满足要求！5.1.4立杆稳定性计算立杆承受的集中荷载设计值为2F=2.584×2=5.168KN。脚手架钢管的自重为1.2×0.149×10.13=1.811KN立杆的轴心压力设计值N=5.168+1.811=6.98KN钢管横断面面积A=489mm2钢管回转半径为=15.8mm则压应力：长细比：λ=L/i=1500/15.8=95查表稳定系数ф=0.625由б=N/фA=6.98×1003/0.625×489=22.84N/mm2＜215N/mm2满足要求。（2）扣件抗滑移验算连接大横杆与立杆的扣件承受的最大力为5.168KN，每个扣件可承受力为10KN，因此采用单扣件可满足要求。第六章高支模施工的安全管理6.1施工组织和责任分工6.1.1项目部管理人员组织及职责分工6.1.1.1项目技术负责人：负责项目部全面技术工作；6.1.1.2专职质量检查员：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控；6.1.1.3项目木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程验收。6.1.1.4项目测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点；6.1.1.5项目专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；6.2脚手架施工质量要求及验收1.脚手架搭设完毕后，经检查合格后，方允许投入使用或继续使用。2．在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时，应另外进行检查，合格后方可使用。3.脚手架验收的技术要求有以下几点：基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、沉降小于10mm；立杆总垂直度偏差不大于15mm，步距偏差不大于20mm，柱距偏差不大于50mm，排距偏差不大于20mm；同一根大横杆两端的高差不大于20mm，同跨内外两根大横杆高差不大于10mm扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。6.3脚手架安全管理所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；施工前必须进行安全技术交底；上架操作时，必须戴好安全帽，系好安全带，严禁穿带钉易滑鞋上岗作业；严禁酒后及六级以上大风、雷雨天上架作业；作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱丢杂物；注意随时检查架体及节点情况，发现问题及时上报处理；注意清理架上杂物清理，减轻架上的荷载；不得将模板支架、揽风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上；脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。第七章高支模施工方法7.1支撑系统安装7.1.1钢管钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材性应符合《碳素结构钢》（GB700－88）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于小横杆的钢管长度应适应脚手架宽度的需要。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对进场的钢管先行除锈，然后内壁察涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间以后，由于防锈层会受到一定的损伤，因此需重新进行防锈处理。7.1.2扣件扣件为杆件的连接件。有直角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（筒扣、一字扣）三种，其技术要求如下：扣件应采用GB978－67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理。7.1.3构造要求1．立杆每根立杆底部必须设置垫板。脚手架必须设置纵、横扫地杆。扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。脚手架的步距为1.6米，误差在100以内。立杆接长必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；支架立杆应竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm；续设置。≥500≥500mm<h/3≥500mma<a/3立杆立杆接头横杆立杆、水平杆接头位置示意图2．剪刀撑1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连模板支架（高于4米），其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。7.2梁、板模板安装7.2.1模板加工1．梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1㎜。翘曲、变形的方木不能作为龙骨使用。2．模板的加工管理：模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉披损部分，然后刷封边漆加以利用。2.2支模前的准备工作1．做好定位基准工作。根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。在柱墙坚向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档。保证钢筋与模板位置的准确。2．施工需用的模板及配件其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3．经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。4．模板安装前，做好下列准备工作：向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。5．做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。7.2.3模板的支设安装1．模板的支设安装，遵守下列规定：（1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的稳定性；（2）配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外钢楞；预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固；支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置；2．模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求：登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷；（3）装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆；拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块蹋落。7.2.4梁板模支法1．安装工艺复核轴线底标高及轴线位置支梁底模（按规范规定起支梁侧模支板模绑扎梁钢筋支梁另一侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定检查验收2．安装方法（1）梁板模均采用多层胶合板。满堂架搭好后，在架子上标出控制标高，核实无误，开始支梁底模，支设时先从两端向中间铺设，将不符合模板模数的缝隙留在跨中，并用木模拼合，加固采用48钢管@600作抱箍。施工时先支梁底模及一侧边模，待梁钢筋绑扎完毕后，封合另一侧模板。梁底模板同一截面的立杆支撑采用两根立杆，纵向间距500㎜，板模支撑立杆间距500㎜。（2）对于截面高度较大的梁，侧向按墙体模板考虑，应经计算确定支撑。当梁高小于700mm时，梁侧可用支撑板模的木方做斜撑加固侧模。当梁高大于700mm时，在梁高中部增加一道Φ12钢筋对拉螺栓固定，其水平间距400mm；当梁高大于1000mm时，增加二道对拉螺栓固定，其水平间距400mm。当梁的截面面积在0.40m2以内的，其支撑系统可按常规方式搭设。≥0.40m2以外，应在梁板模支撑体系中的小横楞下增设一根立杆支撑，立杆间距不得大于500。7.3验收及拆除的批准程序7.3.1支撑体系验收批准程序高支模的水平、垂直体系施工项目自检合格监理验收剪刀撑施工合格`合格合格项目自检合格监理验收模板施工7.3.2拆除批准程序同意根据砼同条件试块强度和相关规范的规定申请拆模拆除垂直向剪刀撑拆除水平向剪刀撑拆除水平杆和垂直杆7.4高支模拆除1．拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（如柱、墙），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损害时，方可拆除。承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定强度时拆模。所指混凝土强度应根据同条件养护试块确定。注意：虽然混凝土达到拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑。2．模板拆除的顺序是：楼板模；梁侧模、梁底模、满堂架。3．模板拆除经项目经理部技术主管人员批准后，方可进行。4．拆除结构底模及支架时，其混凝土强度应符合要求，当设计无具体要求时应符合下表规定：结构类型结构类型结构跨度（m）按设计要求的混凝土强度等级的百分率（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂≤275＞2100第八章高支模安全技术措施8．1安全技术措施开工前，针对本工程的特点，制定详细的安全技术交底。施工前，对操作工人进行详细的安全技术交底。每日定时检查操作工人是否系戴安全带，系戴安全带是否规范。检查施工用电是否符合要求。检查剪刀撑是否按规范设置，有没有漏设或少设。第九章高支模预防坍塌事故的安全技术措施9.1预防坍塌事故的安全技术措施支撑体系的地基面要平整；按设计要求设置连墙件，连墙件与主体结构连接应牢固；按设计要求设置水平向和垂直向剪刀撑；搭设支撑体系的钢管、扣件须认真挑选，使用合格品。拆除支撑体系时，应按方案要求的顺序进行拆除。第十章高支模预防高空坠落事故安全技术措施10.1预防高空坠落事故安全技术措施操作工人应系好安全带；在临边洞口边设置有效的安全护栏；遇到超过六级风的天气，停止施工；施工现场的上、下人梯必须合理布置，人梯布置在外脚手架以外。高度不大于6米的脚手架，宜采用一字型斜道；度度大于6米的脚手架，宜采用之字型斜道；人行斜道宽度不宜小于1米，坡度宜采用1：3。施工作业人员必须从人梯上下，不得从支撑系统的钢管上任意爬上下。第十一章监测措施11.1设置观测点按照规范要求设置支架沉降观测点、和支架水平位移观测点，两种种类型观测点的位置应设置准确、有效，观测应有保护措施，并派专人定时进行观测，并做好记录。11.2材料监测用于高支模支撑体系的钢管、扣件等材料，从材料进场到投入现场使用过程中，项目部会派专人跟踪检查，对每根钢管、每个扣件都要逐一检查质量，钢管的检查重点为：钢管是否严重锈蚀现象；钢管壁厚度是否满足要求；钢管弯曲程度是否严重；扣件质量检查重点为：扣件壁是否破损；螺丝是否有滑丝现象。11.3施工监测在高支模施工过程中，项目部派架子工长全程跟踪支撑体系的搭设情况，重点跟踪检查：1、立杆间距是否按方案要求搭设；2、立杆弯曲度是否在规范范围内；对接、十字扣件的螺丝是否拧紧；水平、垂直向剪刀撑是否按方案要求搭设等。第十二章应急救援预案12.1概况本工程高支模应急预案主要针对高支模工程施工过程中可能出现架体失稳坍塌、模板体系着火等意外编制。12.2机构设置成立事故应急指挥机构，设立现场指挥部，并且现场正常配备一辆汽车作为随时应急紧急事故处理的交通工具，指挥长由项目经理担任。指挥部由项目经理、总工、安全总监组成，负责应急救援工作的指挥、协调。下设工作组，工作组由安全生产监督与环境管理部、技术质量部、物资动力部等部门及事发单位负责人和相关人员负责。指挥部职能：发生安全事故时，发布应急救援命令；组织指挥救援队伍实施救援行动；及时向上级汇报和向有关单位通报事故情况，必要时向公安、武警、消防、交通等单位发出救援请求，要求紧急调用救治器和人员，及时赶到现场进行抢救；配合上级开展事故调查工作，认真调查取证，写出有关书面材料。工作组负责具体组织现场保护；负责伤员抢救；事故后事处置工作。12.3报警救援及其他联络电话本工地发生事故后，第一发现人、知情者应立即将事故发生地点、时间等事故的基本情况和有关信息报以下部门和个人：项目经理：胡前进139****5855项目安全员：顾晓光180****4151派出所：110（四）消防队：119（六）瑞昌市人民医院