塔吊专项施工方案

龙湖滟澜海岸花园2号地块项目塔吊基础专项施工方案江苏顺通建设集团有限公司二0一一年十二月塔吊基础专项施工方案编制：日期：审核：日期：批准：日期：1目录一、工程概况.............................................................................................3感谢阅读二、编制依据.............................................................................................3谢谢阅读三、塔吊的选型与布置............................................................................3精品文档放心下载四、塔吊基础设计....................................................................................4精品文档放心下载五、施工中应注意事项.........................................错误！未定义书签。精品文档放心下载六、塔吊避雷措施..................................................................................23感谢阅读七、主要安全技术措施..........................................................................23感谢阅读八、塔身与砼结构防水处理办法..........................................................24谢谢阅读九、多塔作业注意事项..........................................................................24感谢阅读十、多塔作业措施..................................................................................25感谢阅读十一、承台土方开挖技术措施..............................................................25谢谢阅读十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正......................................26精品文档放心下载十三格构柱垂直度控制..........................................................................26谢谢阅读十四、附图...............................................................................................28感谢阅读2一、工程概况工程名称：龙湖滟澜海岸花园工程建设单位：宁波龙嘉房地产发展有限公司设计单位：浙江华展工程设计研究院有限公司精品文档放心下载精品文档放心下载感谢阅读面积为120000㎡，地下建筑面积为38883㎡。由于塔吊位于地下室内，且需在基坑未开挖之前架设，故采用钻孔灌注桩精品文档放心下载加钢格构柱的基础形式。格构柱高度从地下室底板底标高至±0.000以上0.6m。谢谢阅读精品文档放心下载感谢阅读附图。二、编制依据1、龙湖滟澜海岸花园工程施工总平面图及地下室顶板图；精品文档放心下载2、龙湖滟澜海岸花园工程岩土工程勘察报告；3、QTZ40、QTZ63自升式起重机使用说明书；4、GB5144—2006《塔式起重机安全规程》；5、GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》。谢谢阅读6、GB/T5031—2008《塔式起重机》；7、JGJ196—2010《建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程》；感谢阅读精品文档放心下载程》；9、建设部建质2009（87）文件。三、塔吊的选型与布置本工程上部由33个单体组成，地下室面积较大。业主对工期要求紧，根据感谢阅读工程实际情况，采用11台自升塔式起重机。3塔吊安装由专业的安拆队伍负责施工，具有相应资质的安拆单位，并出具谢谢阅读搭拆专项方案，符合公司机械管理办法要求。四、塔吊基础设计根据工程实际情况，11台塔吊在基础土方开挖时投入使用，11台塔吊谢谢阅读全部设置于地下室基坑内。全部塔吊基础采用桩上格构柱承台基础，塔吊桩基础采用Φ800钻孔灌注感谢阅读桩，桩中心距1600mm，桩身配置13Φ18钢筋，箍筋采用螺旋箍筋Φ8@200，加强感谢阅读谢谢阅读感谢阅读机连接，塔吊基座采用双榀I36工字钢制作，用电焊固定在4根格构柱顶。精品文档放心下载精品文档放心下载工程地质参数详见下表：层序岩土名称桩在此土层平均厚度(m)土层顶绝对标高(m)桩周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承载力特征值fak(Kpa)桩端阻力特征值qpa(Kpa)①-2粉质粘土2.30～0.4（取1.35）2.27～-1.5270②淤泥质粉质粘土10.20～6.00（取8.1）1.67～-2.26860④淤泥质粉质粘土15.8～1.60（取8.7）-5.83～-10.99970⑤粉质粘土12.60～0.60（取6.6）-10.42～-22.6227170400⑥-1粉质粘土10.90～1.20（取6.05）-13.45～-27.7423140300⑥-2粉质粘土15.10～2.50（取8.8）-22.29～-33.1826150400⑧含粘性土角砾12.10～0.30（取6.2）-31.44～-41.37452501400⑨-1粉质粘土14.10～0.60（取7.35）-33.67～-45.4835180600⑨-2含粘性土角砾15.70～0.40（取8.05）-37.37～-53-3含碎石粉质粘土26.70～5.00（取15.85）-42.01～-57于塔吊只有一种型号，采用同样的基础，所以只计算高层(23层)处的塔精品文档放心下载吊，其他的不再计算。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8精品文档放心下载级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；感谢阅读塔吊起升高度H：75m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；精品文档放心下载塔身宽度B:1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.65m；格构柱分肢材料类型：L100x10；感谢阅读格构柱基础缀件节间长度a2精品文档放心下载10mm；格构柱截面宽度b1精品文档放心下载3、基础参数桩中心距a：1.6m；桩直径d：0.8m；谢谢阅读注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm；钢平台宽度：3.26m；钢平台厚度：0.272m；精品文档放心下载钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：16个；精品文档放心下载钢平台的螺栓性能等级：高强8.8级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；精品文档放心下载主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；感谢阅读5非工作状态：所处城市：浙江宁波市，基本风压ω0：0.5kN/m2；精品文档放心下载额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；精品文档放心下载塔吊倾覆力矩M：1934.36kN·m；工作状态：所处城市：浙江宁波市，基本风压ω0：0.5kN/m2，精品文档放心下载额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；感谢阅读塔吊倾覆力矩M：1934.36kN·m；非工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=450.80=450.80kN；感谢阅读2、塔吊风荷载计算地处浙江宁波市，基本风压ω0=0.5kN/m2；谢谢阅读挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)精品文档放心下载挡风系数Φ=0.87；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.50；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×s×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.50=0.33kN/m2；精品文档放心下载3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.33×0.87×1.60×75.00×75.00×0.5=1296.20kN·m；感谢阅读总的最大弯矩值：M=Me+Mω+P×h=630.00+1296.20+30.00×0.27=1934.36kN·m；感谢阅读4、塔吊水平力计算6水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.50×1.60×75.00×0.87+30.00=81.98kN；精品文档放心下载5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=450.80kN；Mkmax=1934.36kN·m；Vk=81.98kN；精品文档放心下载验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2式中：n－单桩个数，n=4；Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；Gk－桩基承台的自重标准值；Mxk－承台底面的弯矩标准值；xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；7经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×谢谢阅读2-0.5)2)=450.80/4+(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=967.57kN；感谢阅读最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×感谢阅读2-0.5)2)=450.80/4-(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-742.17kN；精品文档放心下载需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2×81.98/4=24.59kN；谢谢阅读二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2v/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；谢谢阅读Nv=1.2Vk/n=1.2×81.98/16=6.15kN<254.47kN；感谢阅读螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=N其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；谢谢阅读Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2tb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；感谢阅读Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×742.17/4.00=222.65kN<326.69kN；感谢阅读螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Nt)2)1/2≤1感谢阅读其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；感谢阅读Nvbtbcb－谢谢阅读((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((6.15/254.47)2+(222.65/326.69)2)0.5=0.68；谢谢阅读螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。8三）、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvπd2v/4=1×3.14×30.002×250/(4×1000)=176.71kN；谢谢阅读螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=N其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；谢谢阅读Nt－每一颗螺栓所受的力；Nt=N/n1=742.17/4.00=185.54kN；谢谢阅读Ntb=πde2tb/4=3.14×26.722×400/(4×1000)=224.23kN；感谢阅读螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Nt)2)1/2≤1感谢阅读其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；精品文档放心下载Nvbtbcb－谢谢阅读((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.12/176.71)2+(185.54/224.23)2)0.5=0.83；谢谢阅读螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100x10A=19.26cm2i=3.05cmI=179.51cm4z0=2.84cm感谢阅读每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：谢谢阅读Ix1=[I+A×（b1/2－z）2]×4=[179.51+19.26×(40.00/2-2.84)2]×感谢阅读4=23403.67cm4；An1=A×4=19.26×4=77.04cm2；9W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；精品文档放心下载ix1=(Ix1n1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；感谢阅读2、格构柱平面内整体强度N/An1=1161.09×103/(77.04×102)=150.71N/mm2<f=300N/mm2；精品文档放心下载格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=5.00m；λx1=L0x1×102/ix1=5.00×102/17.43=28.69；谢谢阅读单肢缀板节间长度：a1=0.65m；λ1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；感谢阅读λ0x1=(λx12+12)0.5=(28.692+33.1620.5=43.85；感谢阅读查表：Φx=0.88；N/(ΦxA)=1161.09×103/(0.88×77.04×102)=170.73N/mm2<f=300N/mm2；感谢阅读格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λ=λ0x1=43.85<[λ]=150满足；谢谢阅读单肢计算长度：l01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=65/3.05=21.31<0.7λ=0.7×43.85=30.69；谢谢阅读因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=23403.67cm4An1=77.04cm2感谢阅读W1=1363.85cm3ix1=17.43cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：谢谢阅读Ix2=[Ix1n1×(b2×10/2-b1×10/2)2]×4=[23403.67+77.04×(1.60×精品文档放心下载10102/2-0.40×102/2)2]×4=1202990.68cm4；精品文档放心下载An2=An1×4=77.04×4=308.16cm2；谢谢阅读W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60×102/2-0.40×精品文档放心下载102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2n2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；感谢阅读2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=540.96×103/(308.16×102)+2708.10×106/(1.0×20049.8感谢阅读4×103)=152.62N/mm2<f=300N/mm2；谢谢阅读格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=5.00m；λx2=L0x2/ix2=5.00×102/62.48=8.00；感谢阅读An2=308.16cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady20.5=(8.00+40×308.16/38.52)0.5=19.60；精品文档放心下载查表：x=0.96；NEX'=π2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N；1.2N/(xA)+1.4βMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX))感谢阅读1.2N/(xA)+1.4βMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX))=-35.86N/mm2≤f=300N/mm2；谢谢阅读格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算λ=λ0x2=19.60<[λ]=150满足；感谢阅读单肢计算长度：l02=a2=130.00cm；单肢回转半径：ix1=17.43cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=130/17.43=7.46<0.7λ=0.7×19.6=13.72感谢阅读因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六）、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp谢谢阅读u──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)感谢阅读土名称11.3511.000.00粉质粘土28.108.000.00淤泥质粉质粘土38.708.000.00淤泥质粉质粘土46.6027.00400.00粉质粘土56.0523.00300.00粉质粘土68.8026.00400.00粉质粘土76.2045.001400.00含粘性土角砾87.3535.00600.00粉质粘土98.0544.001300.00含粘性土角砾1015.8538.00900.00含碎石粉质粘土由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。感谢阅读12单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×575.8+900×0.503=1899.533kN；感谢阅读单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1899.533/2=949.766kN；感谢阅读Nk=967.574kN≤1.2R=1.2×949.766=1139.72kN；谢谢阅读桩基竖向承载力满足要求！七）、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuli=931.878kN；谢谢阅读其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，精品文档放心下载桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=889.878kN；精品文档放心下载ul－桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；精品文档放心下载经过计算得到：TUk=Σλiqsikuili＝931.88kN；谢谢阅读桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上抗拔力设计值，Nk=742.17kN；精品文档放心下载Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp精品文档放心下载=1008.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=439.82kN；感谢阅读Tgk/2+Ggp=889.878/2+1008=1452.939kN>742.174kN；精品文档放心下载Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN>742.174kN；精品文档放心下载桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算13按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2谢谢阅读2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！感谢阅读3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5mm2。精品文档放心下载依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较谢谢阅读大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，感谢阅读桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围精品文档放心下载谢谢阅读土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一谢谢阅读道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN；谢谢阅读2、塔吊风荷载计算地处浙江宁波市，基本风压ω0=0.5kN/m2；精品文档放心下载挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)精品文档放心下载挡风系数Φ=0.87；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.50；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：14ω=0.7×βz×s×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.50=0.33kN/m2；谢谢阅读3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.33×0.87×1.60×75.00×75.00×0.5=1296.20kN·m；精品文档放心下载总的最大弯矩值：M=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(630.00+1296.20+30.00×0.27)=1934.36kN·m；感谢阅读4、塔吊水平力计算水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.50×1.60×75.00×0.87+30.00=81.98kN精品文档放心下载5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=510.80kN；Mkmax=1934.36kN·m；Vk=81.98kN；感谢阅读验算。15（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myi/Σyj2；式中：n－单桩个数，n=4；F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G－桩基承台的自重标准值；M－承台底面的弯矩标准值；yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×精品文档放心下载2-0.5)2)=510.80/4+(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=982.57kN；精品文档放心下载最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×精品文档放心下载2-0.5)2)=510.80/4-(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-727.17kN；感谢阅读需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×81.98/4=24.59kN；精品文档放心下载二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2v/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；感谢阅读Nv=1.2Vk/n=1.2×81.98/16=6.15kN<254.47kN；谢谢阅读螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=N其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；谢谢阅读Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2tb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；精品文档放心下载Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×727.17/4.00=218.15kN<326.69kN；精品文档放心下载16螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Nt)2)1/2≤1谢谢阅读其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；谢谢阅读Nvbtbcb－精品文档放心下载((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((6.15/254.47)2+(218.15/326.69)2)0.5=0.67；精品文档放心下载螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvπd2v/4=1×3.14×30.002×250/(4×1000)=176.71kN；感谢阅读螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=N其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；感谢阅读Nt－每一颗螺栓所受的力；Nt=N/n1=727.17/4.00=181.79kN；感谢阅读Ntb=πde2tb/4=3.14×26.722×400/(4×1000)=224.23kN；感谢阅读螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Nt)2)1/2≤1感谢阅读其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；精品文档放心下载Nvbtbcb－感谢阅读((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.12/176.71)2+(181.79/224.23)2)0.5=0.81；谢谢阅读螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四）、单肢格构柱截面验算171、格构柱力学参数L100x10A=19.26cm2i=3.05cmI=179.51cm4z0=2.84cm精品文档放心下载每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：精品文档放心下载Ix1=[I+A×（b1/2－z）2]×4=[179.51+19.26×(40.00/2-2.84)2]×感谢阅读4=23403.67cm4；An1=A×4=19.26×4=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；谢谢阅读ix1=(Ix1n1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；精品文档放心下载2、格构柱平面内整体强度N/An1=1179.09×103/(77.04×102)=153.05N/mm2<f=300N/mm2；谢谢阅读格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=5.00m；λx1=L0x1×102/ix1=5.00×102/17.43=28.69；谢谢阅读单肢缀板节间长度：a1=0.65m；λ1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；感谢阅读λ0x1=(λx12+12)0.5=(28.692+33.1620.5=43.85；精品文档放心下载查表：Φx=0.88；N/(ΦxA)=1179.09×103/(0.88×77.04×102)=173.38N/mm2<f=300N/mm2；谢谢阅读格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λ=λ0x1=43.85<[λ]=150满足；精品文档放心下载单肢计算长度：l01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=65/3.05=21.31<0.7λ=0.7×43.85=30.69；感谢阅读因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。18五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=23403.67cm4An1=77.04cm2感谢阅读W1=1363.85cm3ix1=17.43cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：精品文档放心下载Ix2=[Ix1n1×(b2×10/2-b1×10/2)2]×4=[23403.67+77.04×(1.60×精品文档放心下载102/2-0.40×102/2)2]×4=1202990.68cm4；感谢阅读An2=An1×4=77.04×4=308.16cm2；谢谢阅读W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60×102/2-0.40×谢谢阅读102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2n2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；感谢阅读2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=612.96×103/(308.16×102)+2708.10×106/(1.0×20049.8精品文档放心下载4×103)=154.96N/mm2<f=300N/mm2精品文档放心下载格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=5.00m；λx2=L0x2/ix2=5.00×102/62.48=8.00；感谢阅读An2=308.16cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady20.5=(8.00+40×308.16/38.52)0.5=19.60；感谢阅读查表：x=0.96；NEX'=π2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N；1.2N/(xA)+1.4βMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX))精品文档放心下载1.2N/(xA)+1.4βMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX))=-24.90N/mm2≤f=300N/mm2；精品文档放心下载格构式基础整体稳定性满足要求。194、刚度验算λ=λ0x2=19.60<[λ]=150满足；感谢阅读单肢计算长度：l02=a2=130.00cm；单肢回转半径：ix1=17.43cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=130/17.43=7.46<0.7λ=0.7×19.6=13.72感谢阅读因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六）、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp精品文档放心下载u──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)谢谢阅读土名称11.3511.000.00粉质粘土28.108.000.00淤泥质粉质粘土38.708.000.00淤泥质粉质粘土46.6027.00400.00粉质粘土56.0523.00300.00粉质粘土68.8026.00400.00粉质粘土76.2045.001400.00含粘性土角砾2087.3535.00600.00粉质粘土98.0544.001300.00含粘性土角砾1015.8538.00900.00含碎石粉质粘土由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。感谢阅读单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×575.8+900×0.503=1899.533kN；感谢阅读单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1899.533/2=949.766kN；谢谢阅读Nk=510.8kN≤1.2R=1.2×949.766=1139.72kN；谢谢阅读桩基竖向承载力满足要求！七）、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuli=931.878kN；谢谢阅读其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，感谢阅读桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=889.878kN；谢谢阅读ul－桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；感谢阅读经过计算得到:TUk=Σλiqsikuili＝931.88kN；谢谢阅读桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=727.17kN；谢谢阅读Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp感谢阅读21=1008.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=439.82kN；感谢阅读Tgk/2+Ggp=889.878/2+1008=1452.939kN>727.174kN；谢谢阅读Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN>727.174kN；感谢阅读桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2谢谢阅读2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！精品文档放心下载3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5mm2。感谢阅读依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较精品文档放心下载大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，精品文档放心下载桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围谢谢阅读谢谢阅读土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一谢谢阅读道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。九）、格构柱施工要求（工程经验）精品文档放心下载保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；谢谢阅读感谢阅读定位方法）。谢谢阅读22间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。感谢阅读精品文档放心下载凝土的填充率达到95%以上。谢谢阅读斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。谢谢阅读谢谢阅读后四块承压板的上表面平面度不大于1/500。7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚谢谢阅读螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。感谢阅读六、塔吊避雷措施4谢谢阅读谢谢阅读接连接好。塔机安装完成后，底部同时也要安Φ12螺杆带螺母与塔机地下节焊谢谢阅读接连接好，采用10mm2铜线，螺母与螺母之间相互连接，确保塔吊防雷安全谢谢阅读七、主要安全技术措施1、基础平面与水平倾斜度＜1/1000。2、标准节垂直度控制在＜1/1000。3、确保格构柱与桩基稳固连接。4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。感谢阅读5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。感谢阅读6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中精力，相互配合，在指挥人精品文档放心下载员指挥下安全作业。7、对所有的起重工具如索具，夹具等进行全面检查并计算，验算后方可使感谢阅读用。8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。谢谢阅读9、塔吊司机须持有效操作证上岗。10、严格执行“十个不准吊”。2311、塔吊电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。谢谢阅读谢谢阅读升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件。谢谢阅读八、塔身与砼结构防水处理办法1、因塔吊基础埋置在砼结构底板以下，但塔身穿过底板和顶板。因此塔身感谢阅读在底板处用Φ3mm谢谢阅读（底板的1/2处），砼浇捣应仔细、密实。感谢阅读待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、浇捣洞口封闭。施工时应清理好施工缝杂物，感谢阅读12%WG-UEA谢谢阅读14昼夜，砼结构表面防水另增加一道SBS防水层。谢谢阅读九、多塔作业注意事项1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协感谢阅读调塔吊的吊装工作。2、塔吊安装高度必须不在同一平面（应由足够的高差）3、项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔感谢阅读作业的注意事项。4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域进行吊装工作，当塔吊在吊装重叠区精品文档放心下载域进行工作时应注意相关塔机的情况。感谢阅读方可允许安装塔吊。6、做好塔吊的沉降观测工作，特别是在塔吊刚安装时，应每星期至少观测谢谢阅读感谢阅读常情况，应及时上报。7、塔吊基础施工前，应做好技术交底工作。24十、多塔作业措施1、塔机位置的布置应尽量减少对工期的影响，对工程结构的影响，本工程谢谢阅读需安装11台塔机方能满足使用要求。2、各台塔吊存在交叉作业，为尽量减少交叉工作面，所以为了保证运行中谢谢阅读各塔机的安全作业，相互两台塔吊高低差控制在2.8m，保证安全高度，以避免谢谢阅读碰撞。3、为了确保结构施工期间各塔机合理使用，安全作业，发挥塔机的最大效谢谢阅读感谢阅读塔基作业的指挥与协调。确保群塔施工的顺利进行。4、加强人员的管理，选择有丰富工作经验和较强责任心的塔吊司机。并对谢谢阅读塔吊司机、塔吊指挥进行有针对性的安全交