落地脚手架方案

启东新村沙B-03地块

悬挑脚手架专项施工方案启东村沙B-03地落地脚手架专项施工方案东奉团有限司启东村沙B-03地块项目2015年70东奉集团有限公司

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脚手架搭设及拆除施工方案目

录一工概…3二搭策…3三编引文…3四材要…4五脚架础………六脚架造求………4七脚架设…………八检、收安管…………………九除…10十计书…121东奉集团有限公司1

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脚手架搭设及拆除施工方案脚手架搭设及拆除施工方案1本工程为启东新村沙B-03地项目建设单位为启东崇和置业有限设计单司奉集至1号路至划,道积68635。2分6个单位、52-53、48楼号【59.950m。650m级二搭策4、50号、52号、53号楼1—4层，48号、51号楼-3架三编引文1工地准2（JGJ130—2011）3》(JGJ80—2016）4发定(）432号四材要1）中求为米,使脚手2东奉集团有限公司2

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脚手架搭设及拆除施工方案2:合GB15831于用,与348*3.0mm的上4,.五脚架础20cm厚的C20砼浇捣用5cm置排水六脚架造求1、步:1.8米2、横向间距：。03、纵向间距：米4、连墙件设置：二步二跨5、护栏杆高度0。6、。2米各一道6、搁栅间距：。357、纵横向水平杆两端伸出：10cm8、立杆中心至建筑物边净距945º之间3东奉集团有限公司3

启东新村沙B-03块于5米

脚手架搭设及拆除施工方案于1.5米.于20.112应配合施工进度搭设3距及立杆的垂直度，在40mm内。于,于于.1米步5；各接头中心至主节点的距离不宜的/3。200当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向于米,靠边4东奉集团有限公司4

启东新村沙B-03块于00mm

脚手架搭设及拆除施工方案撑隔6跨可4,靠于不宜于,接同步或于00mm各接头中心至最近处主节点的距离不宜大于纵距1/3接式,搭接长度应≥1m并等距离设个旋端部余于的/300,且不大于5cm。,于件每隔3）.5<30cm）将40cm中24.5(2～3布到0%后用钢脚手架与置偏于6,各5东奉集团有限公司5

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脚手架搭设及拆除施工方案于道剪刀撑宽度不小4于,并于51米于于100mm.于7、扫地杆200mm上.立杆基必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定于线到50cm。8、钢笆9、栏杆挡脚板、挂网侧1于80mm,绑.6东奉集团有限公司6

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脚手架搭设及拆除施工方案为度度0。6米、板8cm。接头搭,1隔5条,木条厚度保证20采用安全平网进行封闭隔离安全平网八检、收安管1的cm好无积2不得超负荷使用不得将模板支严禁悬挂起重设.3合格后办理交接手续交付使用设4（GB5036作5人员纵横向扫地杆和连墙杆及时清除脚手架上的垃圾和闲7东奉集团有限公司7

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脚手架搭设及拆除施工方案6鞋作7（6)89、在脚手架上进行电、气焊作业时必须有防、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志每内九拆1拆除前遇强风雨雪等特殊气候,工2志警戒区内严禁非作业人员通行或在下方施工,38东奉集团有限公司8

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脚手架搭设及拆除施工方案4拆除顺序后装先拆即:安全网→挡脚板→5除过程中必须做到一步一清,一杆一清除6所有连墙行789东奉集团有限公司9

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脚手架搭设及拆除施工方案

脚架立面200厚C20砼地面基础

200*3000东奉集团有限公司0

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脚手架搭设及拆除施工方案1500150015001500

1500计算东奉集团有限公司

zs启东新村沙B-03块zs一、数信息:

脚手架搭设及拆除施工方案1.手参单排脚手架搭设高度为12。0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆与墙中距离为1.50米立杆的横距为1。00米，大小横杆的步距为1.80米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为Φ48Χ3。0横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3。00米，采用膨胀螺栓连接；2活载数施工均布活荷载标准值:3。000kN/m

2

；脚手架用途：结构脚手架同时施工层数：2层;3.荷参为。45kN/m;数为数μ为0。65；4静载数每米立杆承受的结构自重标准值（

2

；脚手板自重标准值（

2

）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m

2

。110；2东奉集团有限公司2

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脚手架搭设及拆除施工方案安全设施与安全网(kN/m2)：0。005;脚手板铺设层数:4；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别栏杆、冲压钢脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m

2

)：0。033;5.基数地基土类型：砂土；地基承载力标准值（2

）:500。00；立杆基础底面面积(m

2

）:0.09；地面广截力调整系数：1。00.3东奉集团有限公司3

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脚手架搭设及拆除施工方案二、横杆的计：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范）第5。2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均荷值算大横杆的自重标准值：P=0。033kN/m;1脚手板的自重标准值：P=0.300×1。000/（2+1）=0。100kN/m；2活荷载标准值:Q=3。000/(2+1)=1。000kN/m;静荷载的设计值:q=1.2×0.033+1.2×0.100=0.160kN/m;14东奉集团有限公司4

启东新村沙B-03块活荷载的设计值:q=1.4×1。000=1。400kN/m；2

脚手架搭设及拆除施工方案图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2强验跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M

1max

=0.08×0.160×1。500+0.10×1。400×1.500

=0。344kN.m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M

2max

=—0.10×0.160×12

-0117×1400×1.500

2

=—0.4055东奉集团有限公司5

启东新村沙B-03块kN.m；

脚手架搭设及拆除施工方案选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算σ=Max(0.344Χ106Χ10)/4490。0=90.200；大横杆的最大弯曲应力为σ=90。200N/mm2

小于大横杆的抗压强度设计值［f]=205。0N/mm2

,满足要求！3挠验:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值：q=P+P=0。033+0.100=0.133kN/m；112活荷载标准值:q=Q=1.000kN/m；2最大挠度计算值为:V=0.677×0。04

/（100×2。06×10

5

×107800。0）+0。990×1.000×1500。04

/(100×25×107800。0)=2。463mm；大横杆的最大挠度2。463mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm10mm，满足要求！三、横杆的计：6东奉集团有限公司

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脚手架搭设及拆除施工方案根据JGJ130—2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.载计大横杆的自重标准值:p=0.033×1.500=0。050kN；1脚手板的自重标准值：P=0。300×1。000×1。500/（2+1)=0.150kN；2活荷载标准值：Q=3.000×1。500/（2+1)=1。500kN；集中荷载的设计值：P=1.2×（0.050+0。150）+1。4×1。500=2kN；小横杆计算简图2强验最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：M

qmax

=

2

/8=0.005kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：7东奉集团有限公司

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脚手架搭设及拆除施工方案M

pmax

=2.340×1=0.780kN。m；最大弯矩M=Mqmax

+M

pmax

=0。785kN。m；最大应力计算值σ=/W=。7856/4490。000=174。827N/mm2

；小横杆的最大应力计算值σ=174。N/mm2

小于小横杆的抗压强度设计值205。000N/mm

2

,满足要求!3挠验最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下V

qmax

=5×04/(384×2.060×105×107800。000）=0mm；大横杆传递荷载P=p+p+Q=0。050+0。150+1。500=1.700kN12集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下8东奉集团有限公司8

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脚手架搭设及拆除施工方案V

pmax

=（3×1000。02

—4×1000。02

/9)/(72×2。060×10

5×107800.0)=2.717mm；最大挠度和V=V

qmax

+V

pmax

=0。020+2。717=2。737mm；小横杆的最大挠度和2。737mm小于小横杆的最大容许挠度1000000/150=6.667与10mm,满足要求！四、件抗滑力计算按规范表5.1直角旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力按照下式计（规范R≤R

c其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取。40kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值大横杆的自重标准值:P=0.033×1.500×2/2=0。050kN；1小横杆的自重标准值：P=0。033×1。000=0.033kN;29东奉集团有限公司9

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脚手架搭设及拆除施工方案脚手板的自重标准值：P=0.300×1。000×1。500/2=0。225kN;3活荷载标准值:Q=。000×1。500/2=2.250kN；荷载的设计值：R=1.2×（0。033+0。225）+1。4×2。250=3。460kNR〈6。40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、手架立杆载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1505N

G1

=［0。1505+。50×2/2+1.50×2)×0.033/1.50]×24=6.010；（2)脚手板的自重标准值（

2

采用冲压钢脚手板,标准值为。30N=0.300×4×1.500×（1.000+0.3)/2=1.170kN；G2（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

N

G3

=。500/2=0.330kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/m2

)；0.005N

G4

=0。005×1.500×24.000=0.180kN；0东奉集团有限公司0

启东新村沙B-03块经计算得到，静荷载标准值

脚手架搭设及拆除施工方案N=N+N+N+NGG1G2G3

G4

=7.690kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N=3。000×1.000×1.500×2/2=4。500kN；Q风荷载标准值按照以下公式计算其中W—-基本风压(kN/m2),按《建筑结构荷载规范(GB50009的规o定采用：W=0.450kN/mo

2

；U—-风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范(GB50009—2001）的z规定采用：U=0.840；zU-—风荷载体型系数:取值为0.649；s经计算得到，风荷载标准值W=0.7。450×0.840×0。649=0。172kN/mk

2

；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4N=1.2×7。690+1.4×4。500=15。528kN；GQ考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为1东奉集团有限公司1

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脚手架搭设及拆除施工方案N=1.2N+0。4N=1.2×7。690+0.85×1。4×4.500=14.583kN；GQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为WM=0.85Lh2/10=0。850×1。4×0.172×1.500×wka1.5002

/10=0.069kN.m；六、杆的稳定计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15.528kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表。3得：k=1。155；计算长度系数参照《扣件式规范》表。3得：μ=1.800；计算长度，由公式l=kμh确定：l=3.119m;o0长细比L/i=196.000;o轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比/i的计算结果查表得到φ=0188；o立杆净截面面积：A=4.24cm

2

；立杆净截面模量（抵抗矩）:W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205。000N/mm2；σ=15528。000/（0.188Χ424。000）=194。N/mm2；立杆稳定性计算σ=194.795N/mm

小于立杆的抗压强度设计值[f］=2东奉集团有限公司2

启东新村沙B-03块205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

脚手架搭设及拆除施工方案立杆的轴心压力设计值:N=14.583kN；计算立杆的截面回转半径:i=1。59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得:k=1。155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得:μ=1.800；计算长度,由公式l=kuh确定：l=3.119m;00长细比:L/i=196；0轴心受压立杆的稳定系数长细比l/i的结果查表得到：φ=0。o立杆净截面面积：A=4。24cm

2

;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4。49cm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm

2

；σ=14582。520/（0.188Χ424.000)+68969。。=198.301N/mm2；立杆稳定性计算σ=198。N/mm2

小于立杆的抗压强度设计值[f］=205.000N/mm2

,满足要求!七、大搭设高的计算按《规范》5.3条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:3东奉集团有限公司3

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脚手架搭设及拆除施工方案构配件自重标准值产生的轴向力N(kN)计算公式为：G2KN

G2K

=N+N+NG2G3

G4

=1。680kN；活荷载标准值=4.500kN；Q每米立杆承受的结构自重标准值：G=0。151kN/m;kH=[0s

—4

×205.000×10

3

-(1.2×1。680+1.4×4。500）=44。435m；按《规范》5.3条脚手架搭设高度H于或大于26米，按照下式调整且不超s过50米：［H］=44。435/。435)=42.545m;［H]=42.545和50比较取较小值得到脚手架搭设高度限值］=42.545m，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：4东奉集团有限公司4

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脚手架搭设及拆除施工方案构配件自重标准值产生的轴向力N（kN）计算公式为：G2KN

G2K

=N+N+NG2G3

G4

=1。680kN；活荷载标准值=4.500kN；Q每米立杆承受的结构自重标准值：G=0.151kN/m;k计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M=M/(1.4×0。85）=0.069/(1。wkw4×0.85)=0.058kN.m；H=(s

—4

×205。000×10

—3

—（1。2×1。680+0.85×1.4×（4.500+0.188×4。240×0。058/4。490)。151)=42.888m；按《规范》5。7条脚手架搭设高度于或大于26米，按照下式调整且不超s过50米:［H］=42.888/(1+0。888）=41.124m；［H］=41。124和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=41.124m，满足要求！八、墙件的计5东奉集团有限公司5

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脚手