地质灾害综合治理工程施工图设计计算书

PAGE天元乡集镇地质灾害综合治理工程施工图设计计算书目录253731设计依据及执行规范 1228762主要设计参数 1305043稳定性计算 154003.1计算公式 1108773.2乱茶包危岩稳定性计算 5238393.3交子峡危岩稳定性计算 11275143.4灰堡坪危岩稳定性计算 2045043.53号不稳定斜坡稳定性计算 2581604施工图设计 31221624.1设计指标 3191014.2治理工程施工图设计 31267084.2.1乱茶包危岩设计方案 31230494.2.2交子峡危岩设计方案 33151634.2.3灰堡坪危岩设计方案 35208394.2.43号不稳定斜坡设计方案 36PAGEPAGE16PAGEPAGE11设计依据及执行规范（1）设计依据1）委托书；2）《重庆市巫溪县天元乡集镇地质灾害综合治理工程勘查报告》，重庆市二零八工程勘察设计院有限公司，2020年7月。3）《重庆市巫溪县天元乡集镇地质灾害综合治理工程初步设计》，重庆市二零八工程勘察设计院有限公司，2020年8月。（2）规程规范1）《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）；2）《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）；3）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（2015版）；4）《砌体结构设计规范》（GB50003－2011）；5）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；6）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；7）国家计委、建设部计价格[2002]10号关于发布《工程勘察设计收费管理规定》。参考执行的编制依据：1）《三峡库区地质灾害防治工程设计技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012.7）；2）《三峡库区地质灾害防治工程地质勘查技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012.7）；3）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》(DZ/T0219-2006)；4）《滑坡防治工程勘查规范》(GB/T32864-2016)。2主要设计参数设计报告中的相关参数由《重庆市巫溪县天元乡集镇地质灾害综合治理工程勘查报告》提供，并参照区域经验值。详细见表2-1。表2-1岩土体参数建议表地灾点岩性重度含水滤抗压强度抗剪强度抗拉强度天然饱和天然饱和天然饱和天然饱和(kN/m3)(kN/m3)（%）(MPa)(MPa)C(kpa)φ(°)C(kpa)φ(°)(kPa)3号不稳定斜坡块石土19.9020.2022.78//22.9028.9015.3027.50/岩土界面///22.0027.8014.7026.40/页岩26.3026.501.219.275.6123027.3413824.8212463砂岩25.2025.301.9521.8815.5757231.9539230.79345206乱茶包危岩灰岩26.9027.001.2239.2733.12111033.3892632.26472354灰岩裂隙面35-6016-2518-4010-18交子峡危岩灰岩26.9027.001.2239.2733.12111033.3892632.26472354灰岩裂隙面35-6016-2518-4010-18灰堡坪危岩灰岩26.9027.001.2239.2733.12111033.3892632.26472354灰岩裂隙面35-6016-2518-4010-18水平抗力系数：参照《地质灾害防治工程勘查规范》11.6.14节，页岩100MN/m3，砂岩300MN/m3，灰岩400MN/m3。岩体与锚固体极限粘结强度标准值：参照《地质灾害防治工程勘查规范》11.6.14节，页岩与锚固体极限粘结强度标准值400kpa，砂岩岩与锚固体极限粘结强度标准值600kpa，灰岩与锚固体极限粘结强度标准值800kpa。极限承载力标准值：参照《工程地质勘察规范》10.4节，块石土250kPa，页岩500kPa，砂岩1000kpa，灰岩1800kPa。灰岩危岩体结构面力学参数：参照《地质灾害防治工程勘查规范》11.6.8节，根据危岩结构面结合程度、充填情况及贯通性等进行综合取值。3稳定性计算3.1计算公式（1）危岩体危岩体计算主要依据重庆市地方标准《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）13.3.15所提供的方法理论来确定。由于危岩体的边界条件、裂隙贯通深度难以准确确定，只能把一些不完全确定的因素理想化地进行定量分析计算。根据危岩体的三种破坏模式，其定量计算公式如下：1）滑移式危岩（后缘有陡倾裂隙且滑面缓倾的滑移式危岩）滑移式危岩指沿软弱面滑动而产生崩塌，暴雨、地震是其主要诱发因素。其计算公式如下：图3.1-1后缘有陡倾裂隙的滑移式危岩计算式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；hw——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；U——滑面水压力（kN）；A——滑面面积（m2）；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；G——危岩自重（kN）；Gb——危岩竖向附加荷载（kN）；方向指向下方时取正值，指向上方时取负值；Q——危岩水平荷载（不含后缘陡倾裂隙水压力）（kN）；方向指向坡外时取正值，指向坡内时取负值；当考虑地震力时，地震力取危岩自重与危岩竖向附加荷载之和与水平地震系数0.05的乘积；c——滑面粘聚力（kPa）；φ——滑面内摩擦角（°）；θ——滑面倾角（°）。2）滑移式危岩（后缘无陡倾裂隙的滑移式危岩）图3.1-2后缘无陡倾裂隙的滑移式危岩计算F——危岩稳定系数；c——滑面粘聚力（kPa）；当充当滑面的裂隙未贯通时取贯通段和未贯通段粘聚力按面积加权的加权平均值，未贯通段粘聚力取岩体粘聚力；φ——滑面内摩擦角（°）；当充当滑面的裂隙未贯通时取滑面平均内摩擦系数的正切，滑面平均内摩擦系数取贯通段和未贯通段内摩擦系数按面积加权的加权平均值，未贯通段内摩擦系数取岩体内摩擦系数；V——充当滑面的裂隙贯通段水压力（kN）；hw——充当滑面的裂隙贯通段充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——充当滑面的裂隙贯通段充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；3）坠落式危岩（下切坠落）图3.1-3坠落式危岩下切坠落稳定性计算式中：c——危岩体粘聚力（kPa）；H——后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离（m）；h——后缘裂隙深度（m）；B——后缘裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度（m）。4）倾倒式（危岩体重心位于危岩体底面中点内侧时，倾倒式危岩底部折断）图3.1-4倾倒式危岩折断倾倒稳定性计算当危岩体重心位于危岩体底面中点外侧时，倾倒式危岩底部折断倾倒稳定性按下式计算：式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；hw——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；e——危岩体竖向荷载作用点到危岩体底面中点的水平距离（m）；h0——危岩体水平荷载作用点到危岩体底面中点的竖直距离（m）；b——危岩体底面平行失稳方向宽度（m）；B1——危岩体底面垂直失稳方向宽度（m）；——危岩抗弯力矩计算系数，按折断面形态在1/12~1/6之间取值，当折断面为矩形时取1/6；5）倾倒式（危岩体重心在基座顶面前缘内侧，倾倒式危岩后部拉断倾倒）图3.1-5倾倒式危岩拉断倾倒稳定性计算对危岩重心在基座顶面前缘外侧的情形，倾倒式危岩后部拉断倾倒稳定性可按下式计算：式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；wh——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；B1——后缘陡倾裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度（m）；a——危岩体竖向荷载作用点到转动点的水平距离（m）；β——后缘陡倾结构面倾角（°）；h0——危岩体水平荷载作用点到转动点的垂直距离（m）；α——危岩体与基座接触面倾角（°）；b——后缘裂隙的延伸段下端到转动点的水平距离（即块体与基座接触面长度的水平投影）（m）；——危岩抗弯力矩计算系数，按折断面形态在1/12-1/6之间取值，当折断面为矩形时取1/6。（2）滑坡稳定性计算模型根据斜坡潜在滑面（基岩交界面）呈起伏不平的折线型的基本特征，对不稳定斜坡的稳定性计算采用《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50143-2018）规范的传递系数法隐式解（折线型滑动面）进行计算。由于滑坡体不涉水，计算时不考虑孔隙水静压力和动水压力。计算公式如下：图3.1-6折线形滑面边坡传递系数法隐式解计算模型简图计算方法：在用上述公式计算滑坡推力时，只需将上述式中的稳定系数Pn替换为安全系数FS，以此计算的Pn即为滑坡的推力。其中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；当Pi<0，（i<n）时取Pi=0；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ri——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；——第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数；——第i计算条块土的内摩擦角（°）；ci——第i计算条块土的粘聚力（kPa）；Li——第i计算条块滑动面长度（m）；ci——第i计算条块土的粘聚力（kPa）；Gi——第i计算条块滑体单位宽度自重（kN/m）；Gbi——第i计算条块滑体单位宽度附加荷载（kN/m）；θi——第i计算条块滑面倾角（°）；Qi——第i计算条块滑体单位宽度水平荷载（kN/m）；Ui——第i计算条块滑体单位总水压力（kN/m）；Fs——安全系数（kN/m）。3.2乱茶包危岩稳定性计算（1）防治工程安全等级依据《勘查报告》，乱茶包危岩位于天元乡集镇建成区上部，距离天元乡集镇建成区直线距离约400m，乱茶包危岩主要威胁冲沟沟口居民11户65人，天元乡通往红池坝景区快速道路500m（在建），可能造成直接经济损失约480万元，根据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）危岩的防治工程等级为三级。（2）工况组合危岩主要破坏模式为滑移式、倾倒式及坠落式。计算工况：滑移式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。倾倒式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震。坠落式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。计算中采用的暴雨强度是重现期为20年的暴雨强度。考虑降雨对危岩稳定的影响时，除计算暴雨时裂隙水压力外，还分析降雨引起的土体物质迁移所导致的上覆土体自重变化。安全系数取值见表3.2-1。表3.2-1危岩稳定安全系数破坏模式防治工程等级一级二级三级一般工况校核工况一般工况校核工况一般工况校核工况滑移式1.401.151.301.101.201.05倾倒式1.501.201.401.151.301.10坠落式1.601.251.501.201.401.15（3）计算指标在考虑到裂隙的贯通程度、裂隙的填充程度及裂隙的结合情况的基础上，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.5.1规定的结构面抗剪强度指标标准值来确定裂隙面粘聚力C及内摩擦角φ；自然状态下裂隙充水高度根据现场实际调查情况而定，暴雨时裂隙充水高度取裂隙深度的0.3～0.6倍。危岩体稳定性划分标准见表3.2-2。表3.2-2危岩稳定性划分标准危岩类型危岩体稳定状态Ft取值不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式F<1.01.00≤F<1.151.15≤F<FtF≥Ft倾倒式F<1.01.00≤F<1.251.25≤F<FtF≥Ft坠落式F<1.01.00≤F<1.351.35≤F<FtF≥Ft（4）计算结果根据上述稳定性计算公式及稳定状态划分标准对危岩体进行了稳定性计算及稳定性评价，评价结果一览表见表3.2-3所示，计算过程详见表3.2-4。表3.2-3乱茶包危岩单体稳定性统计表危岩编号破坏模式防治等级工况稳定性系数安全系数稳定性评价LW1倾倒式三天然81.051.3稳定重心在内-折断暴雨1.201.3基本稳定地震1.031.1欠稳定LW2倾倒式三天然117.381.30稳定重心在内-折断暴雨1.181.30基本稳定地震0.951.10不稳定LW3滑移式三天然2.431.2稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.071.2欠稳定地震1.001.05欠稳定LW4倾倒式三天然1.971.30稳定重心在外-折断暴雨1.191.30基本稳定地震1.061.10欠稳定LW5倾倒式三天然119.281.30稳定重心在内-折断暴雨1.231.30基本稳定地震0.991.10不稳定LW6倾倒式三天然30.511.30稳定重心在内-折断暴雨1.101.30欠稳定地震0.941.10不稳定LW7倾倒式三天然61.101.30稳定重心在内-折断暴雨1.131.30欠稳定地震0.651.10不稳定LW8倾倒式三天然128.541.30稳定暴雨1.181.30基本稳定重心在内-折断地震0.961.10不稳定LW9滑移式三天然3.041.20稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.141.20欠稳定地震1.081.05稳定LW10倾倒式三天然136.651.30稳定重心在内-折断暴雨1.211.30基本稳定地震1.011.10欠稳定LW11倾倒式三天然30.941.30稳定重心在内-折断暴雨1.171.30基本稳定地震1.041.10欠稳定LW12倾倒式三天然3.801.30稳定重心在外-折断暴雨1.101.30欠稳定地震0.661.10不稳定LW13倾倒式三天然58.921.30稳定暴雨1.131.30欠稳定重心在内-折断地震0.621.10不稳定LW14滑移式三天然2.231.20稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.131.20欠稳定地震1.041.05欠稳定LW15滑移式三天然2.361.20稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.111.20欠稳定地震1.051.05稳定LW16滑移式三天然3.391.20稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.101.20欠稳定地震1.041.05欠稳定LW17滑移式三天然2.081.20稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.121.20欠稳定地震1.041.05欠稳定LW18倾倒式三天然1.621.30稳定重心在外-拉断暴雨1.141.30欠稳定地震0.941.10不稳定LW19倾倒式三天然2.311.30稳定重心在外-拉断暴雨1.091.30欠稳定地震0.851.10不稳定LW20倾倒式三天然63.191.30稳定重心在内-折断暴雨1.171.30基本稳定地震0.851.10不稳定LW21滑移式三天然3.451.20稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.131.20欠稳定地震1.041.05欠稳定LW22滑移式三天然3.141.20稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.151.20基本稳定地震1.071.05稳定LW23坠落式三天然1.661.40稳定折断坠落暴雨1.081.40欠稳定地震1.011.40欠稳定LW24倾倒式三天然36.421.30稳定重心在内-折断暴雨1.101.30欠稳定地震0.601.10不稳定LW25倾倒式三天然2.361.30稳定重心在外-折断暴雨1.101.30欠稳定地震0.771.10不稳定LW26倾倒式三天然78.901.30稳定重心在内-折断暴雨1.211.30基本稳定地震1.061.10欠稳定LW27倾倒式三天然1.631.30稳定重心在外-折断暴雨1.221.30基本稳定地震1.111.10稳定LW28坠落式三天然1.381.40基本稳定下切坠落暴雨1.101.40欠稳定地震1.101.15欠稳定LW29倾倒式三天然1.471.30稳定重心在外-折断暴雨1.071.30欠稳定地震0.861.10不稳定LW30坠落式三天然1.381.40基本稳定下切坠落暴雨1.101.40欠稳定地震1.101.15欠稳定LW31滑移式三天然2.811.20稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.131.20欠稳定地震1.071.05稳定LW32倾倒式三天然1.561.30稳定重心在外-折断暴雨1.171.30基本稳定地震0.891.10不稳定根据上述稳定性计算统计表，乱茶包发现有32块危岩单体，LW28、LW30共2块危岩单体在现状天然工况下处于基本稳定，其余危岩单体在现状天然工况下处于稳定；LW3、LW6、LW7、LW9、LW12、LW13、LW14、LW15、LW16、LW17、LW18、LW19、LW21、LW23、LW24、LW25、LW28、LW29、LW30、LW31共20块危岩单体在暴雨工况下处于欠稳定，其余危岩单体在暴雨工况下处于基本稳定，在地震工况下各危岩体处于欠稳定-不稳定状态，计算结果与现场危岩单体稳定性定性判断相符。表3.2-4乱茶包危岩单体稳定性计算表LW3后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L3-L3'滑移式天然26.901.5541.700.0045.0018.0050.001.24/71.5829.482.431.20稳定暴雨27.001.5541.850.8645.0015.0020.001.24/31.7429.591.071.20欠稳定地震27.001.5541.850.8645.0015.0020.001.242.0931.7431.681.001.05欠稳定LW9后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L4-L4'滑移式天然26.902.5067.250.0055.0017.0045.003.46/167.4955.093.041.20稳定暴雨27.002.5067.502.6555.0014.0018.003.46/63.1855.291.141.20欠稳定地震27.002.5067.502.6555.0014.0018.003.463.3863.1858.671.081.05稳定LW14后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L11-L11'滑移式天然26.905.46146.870.0035.0018.0051.002.92/188.0184.242.231.20稳定暴雨27.005.46147.421.0035.0015.0022.002.92/95.2684.551.131.20欠稳定地震27.005.46147.421.0035.0015.0022.002.927.3795.2691.931.041.05欠稳定LW21后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L18-L18'滑移式天然26.903.98107.060.0035.0018.0051.003.60/212.0961.413.451.20稳定暴雨27.003.98107.462.0035.0010.0016.003.60/69.5961.631.131.20欠稳定地震27.003.98107.462.0035.0010.0016.003.605.3769.5967.011.041.05欠稳定LW15后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L12-L12'滑移式天然26.905.65151.990.0035.0020.0050.003.20/205.3187.172.361.20稳定暴雨27.005.65152.550.8035.0015.0022.003.20/99.9690.121.111.20欠稳定地震27.005.65152.550.8035.0015.0022.003.207.6399.9695.121.051.05稳定LW17后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L13-L13'滑移式天然26.908.71234.300.0035.0020.0050.004.20/279.85134.382.081.20稳定暴雨27.008.71235.170.6035.0015.0025.004.20/152.96136.361.121.20欠稳定地震27.008.71235.170.6035.0015.0025.004.2011.76152.96146.641.041.05欠稳定LW16后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L14-L14'滑移式天然26.903.5094.150.0035.0020.0050.003.10/183.0754.003.391.20稳定暴雨27.003.5094.500.6035.0010.0016.003.10/61.4355.681.101.20欠稳定地震27.003.5094.500.6035.0010.0016.003.104.7361.4358.931.041.05欠稳定LW22后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L17-L17'滑移式天然26.905.62151.180.0035.0020.0050.004.55/272.5786.713.141.20稳定暴雨27.005.62151.740.5035.0010.0018.004.55/101.6888.061.151.20基本稳定地震27.005.62151.740.5035.0010.0018.004.557.59101.6894.621.071.05稳定LW31后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数L22-L22'滑移式天然26.905.70153.330.0039.0020.0050.004.55/270.8796.492.811.20稳定暴雨27.005.70153.900.8039.0012.0020.004.55/112.1399.341.131.20欠稳定地震27.005.70153.900.8039.0012.0020.004.557.70112.13104.551.071.05稳定LW4重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L5-L5'倾倒式天然472.001.6026.902.1156.760.270.100.62/30.2415.331.971.3稳定暴雨354.001.6027.002.1156.970.271.300.62/22.6819.041.191.3基本稳定地震354.001.6027.002.1156.970.270.831.300.622.8522.6821.411.061.1欠稳定LW12重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L9-L9'倾倒式天然472.003.5926.9010.15273.040.051.000.86/58.1815.323.801.3稳定暴雨354.003.5927.0010.15274.050.052.500.86/43.6439.741.101.3欠稳定地震354.003.5927.0010.15274.050.051.952.500.8613.7043.6466.460.661.1不稳定LW29重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L21-L21'倾倒式天然472.004.0526.905.75154.680.420.001.10/95.1964.961.471.3稳定暴雨354.004.0527.005.75155.250.421.001.10/71.3966.871.071.3欠稳定地震354.004.0527.005.75155.250.422.081.001.107.7671.3983.020.861.1不稳定LW25重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L22-L22'倾倒式天然472.005.7426.904.28115.130.190.000.81/51.6121.882.361.3稳定暴雨354.005.7427.004.28115.560.192.000.81/38.7135.291.101.3欠稳定地震354.005.7427.004.28115.560.192.562.000.815.7838.7150.080.771.1不稳定LW27重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L22-L22'倾倒式天然472.002.2026.901.5240.890.141.850.58/26.4616.281.631.3稳定暴雨354.002.2027.001.5241.040.141.850.58/19.8516.301.221.3基本稳定地震354.002.2027.001.5241.040.140.801.850.582.0519.8517.941.111.1稳定LW32重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L23-L23'倾倒式天然472.001.3526.901.2132.550.071.000.28/6.173.951.561.3稳定暴雨354.001.3527.001.2132.670.071.000.28/4.633.951.171.3基本稳定地震354.001.3527.001.2132.670.070.751.000.281.634.635.180.891.1不稳定LW1重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L1-L1'倾倒式天然472.004.8826.904.84130.200.821.000.60/135.081.6781.051.30稳定暴雨354.004.8827.004.84130.680.824.000.60/128.40106.671.201.30基本稳定地震354.004.8827.004.84130.680.822.834.000.606.53128.40125.161.031.10欠稳定LW2重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L2-L2'倾倒式天然472.005.6426.908.60231.340.161.001.42/195.641.67117.381.30稳定暴雨354.005.6427.008.60232.200.164.301.42/156.12132.511.181.30基本稳定地震354.005.6427.008.60232.200.162.674.301.4211.61156.12163.510.951.10不稳定LW5重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L5-L5'倾倒式天然472.005.9326.909.04243.180.601.000.82/198.801.67119.281.30稳定暴雨354.005.9327.009.04244.080.604.500.82/186.12151.881.231.30基本稳定地震354.005.9327.009.04244.080.602.974.500.8212.20186.12188.120.991.10不稳定LW6重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L5-L5'倾倒式天然472.001.8026.900.6617.750.230.500.17/6.360.2130.511.30稳定暴雨354.001.8027.000.6617.820.231.470.17/5.805.291.101.30欠稳定地震354.001.8027.000.6617.820.231.011.470.170.895.806.190.941.10不稳定LW7重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L6-L6'倾倒式天然472.002.0026.903.5094.150.060.500.30/12.730.2161.101.30稳定暴雨354.002.0027.003.5094.500.061.800.30/10.989.721.131.30欠稳定地震354.002.0027.003.5094.500.061.501.800.304.7310.9816.810.651.10不稳定LW8重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L7-L7'倾倒式天然472.005.8926.908.90239.410.711.000.75/214.231.67128.541.30稳定暴雨354.005.8927.008.90240.300.714.700.75/203.80173.041.181.30基本稳定地震354.005.8927.008.90240.300.713.224.700.7512.02203.80211.730.961.10不稳定LW10重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L8-L8'倾倒式天然472.005.8026.908.08217.350.951.000.52/227.761.67136.651.30稳定暴雨354.005.8027.008.08218.160.954.800.52/223.21184.321.211.30基本稳定地震354.005.8027.008.08218.160.953.344.800.5210.91223.21220.751.011.10欠稳定LW11重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L9-L9'倾倒式天然472.006.3726.909.05243.451.142.001.31/412.5313.3330.941.30稳定暴雨354.006.3727.009.05244.351.145.801.31/379.81325.191.171.30基本稳定地震354.006.3727.009.05244.351.143.245.801.3112.22379.81364.771.041.10欠稳定LW13重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L10-L10'倾倒式天然472.002.2026.903.4091.460.010.500.38/12.270.2158.921.30稳定暴雨354.002.2027.003.4091.800.011.710.38/9.448.331.131.30欠稳定地震354.002.2027.003.4091.800.011.491.710.384.599.4415.170.621.10不稳定LW20重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L11-L11'倾倒式天然472.005.7626.907.51202.020.241.000.85/105.321.6763.191.30稳定暴雨354.005.7627.007.51202.770.243.600.85/91.2977.761.171.30基本稳定地震354.005.7627.007.51202.770.242.963.600.8510.1491.29107.770.851.10不稳定LW24重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L19-L19'倾倒式天然472.006.1926.908.07217.080.031.000.83/60.711.6736.421.30稳定暴雨354.006.1927.008.07217.890.032.950.83/47.1842.791.101.30欠稳定地震354.006.1927.008.07217.890.033.332.950.8310.8947.1879.070.601.10不稳定LW26重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L19-L19'倾倒式天然472.004.3826.904.53121.861.001.000.35/131.491.6778.901.30稳定暴雨354.004.3827.004.53122.311.004.000.35/129.54106.671.211.30基本稳定地震354.004.3827.004.53122.311.002.554.000.356.12129.54122.261.061.10欠稳定LW18重心在外-拉断工况flk(kpa)H(m)h(m)β(度)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)a(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L15-L15'倾倒式天然472.002.011.1080.0026.907.88211.970.430.001.53/147.5591.151.621.30稳定暴雨354.002.011.1080.0027.007.88212.760.430.751.53/110.6697.091.141.30欠稳定地震354.002.011.1080.0027.007.88212.760.431.920.751.5310.64110.66117.510.941.10不稳定LW19重心在外-拉断工况flk(kpa)H(m)h(m)β(度)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)a(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数L16-L16'倾倒式天然472.005.524.3080.0026.9017.43468.870.300.000.94/325.61140.662.311.30稳定暴雨354.005.524.3080.0027.0017.43470.610.303.000.94/244.21223.941.091.30欠稳定地震354.005.524.3080.0027.0017.43470.610.302.723.000.9423.53244.21287.940.851.10不稳定LW30下切坠落工况H(m)h(m)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)C(kpa)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数L20-L20'坠落式天然3.733.6526.902.1557.84980.0078.4057.841.361.4基本稳定暴雨3.733.6527.002.1558.05780.0062.4058.051.071.4欠稳定地震3.733.6527.002.1558.05780.0062.4058.051.071.15欠稳定LW28下切坠落工况H(m)h(m)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)C(kpa)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数L22-L22'坠落式天然4.394.1326.906.85184.27980.00254.80184.271.381.4基本稳定暴雨4.394.1327.006.85184.95780.00202.80184.951.101.4欠稳定地震4.394.1327.006.85184.95780.00202.80184.951.101.15欠稳定LW23折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)a0b0地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数L18-L18'坠落式天然1.721.250.00472.0026.901.0829.050.36/17.3810.461.661.40稳定单桩更1.721.250.80354.0027.001.0829.160.36/13.0312.101.081.40欠稳定暴雨1.721.250.80354.0027.001.0829.160.360.511.4613.0312.851.011.40欠稳定3.3交子峡危岩稳定性计算（1）防治工程安全等级依据《勘查报告》，交子峡危岩位于集天元乡镇规划区上部，距离天元乡集镇规划区直线距离约200m，交子峡危岩主要威胁下部集镇居民44户243人安全、天元乡幼儿园（师生共65人）安全、天元乡卫生院（医患满员共80人）、天元乡交通综合服务中心（在建）及天元乡电商集配服务站（在职20人）等安全，可能造成直接经济损失约4800万元，根据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）危岩的防治工程等级为二级。（2）工况组合危岩主要破坏模式为滑移式、倾倒式及坠落式。计算工况：滑移式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。倾倒式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震。坠落式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。计算中采用的暴雨强度是重现期为20年的暴雨强度。考虑降雨对危岩稳定的影响时，除计算暴雨时裂隙水压力外，还分析降雨引起的土体物质迁移所导致的上覆土体自重变化。安全系数取值见表3.3-1。表3.3-1危岩稳定安全系数破坏模式防治工程等级一级二级三级一般工况校核工况一般工况校核工况一般工况校核工况滑移式1.401.151.301.101.201.05倾倒式1.501.201.401.151.301.10坠落式1.601.251.501.201.401.15（3）计算指标在考虑到裂隙的贯通程度、裂隙的填充程度及裂隙的结合情况的基础上，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.5.1规定的结构面抗剪强度指标标准值来确定裂隙面粘聚力C及内摩擦角φ；自然状态下裂隙充水高度根据现场实际调查情况而定，暴雨时裂隙充水高度取裂隙深度的0.3～0.6倍。危岩体稳定性划分标准见表3.3-2。表3.3-2危岩稳定性划分标准危岩类型危岩体稳定状态Ft取值不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式F<1.01.00≤F<1.151.15≤F<FtF≥Ft倾倒式F<1.01.00≤F<1.251.25≤F<FtF≥Ft坠落式F<1.01.00≤F<1.351.35≤F<FtF≥Ft（4）计算结果根据上述稳定性计算公式及稳定状态划分标准对危岩体进行了稳定性计算及稳定性评价，评价结果一览表见表3.3-3所示，计算过程详见表3.3-4。表3.3-3交子峡危岩单体稳定性统计表危岩编号破坏模式防治等级工况稳定性系数安全系数稳定性评价BW1滑移式二天然1.621.30稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.131.30欠稳定地震1.061.10欠稳定BW2倾倒式二天然3.151.40稳定重心在外-折断暴雨1.241.40基本稳定地震0.591.15不稳定BW3倾倒式二天然31.711.40稳定重心在内-折断暴雨1.221.40基本稳定地震0.831.15不稳定BW4滑移式二天然1.811.30稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.161.30基本稳定地震1.101.10欠稳定BW5坠落式二天然2.891.50稳定折断坠落暴雨1.171.50基本稳定地震0.861.20不稳定BW6滑移式二天然1.941.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.141.30欠稳定地震1.071.10欠稳定BW7滑移式二天然1.291.30基本稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.141.30欠稳定地震1.071.10欠稳定BW8倾倒式二天然54.711.40稳定重心在内-折断暴雨1.211.40基本稳定地震0.871.15不稳定BW9倾倒式二天然45.261.40稳定重心在内-折断暴雨1.121.40欠稳定地震0.631.15不稳定BW10倾倒式二天然2.671.40稳定重心在外-折断暴雨1.181.40基本稳定地震0.771.15不稳定BW11坠落式二天然4.131.50稳定折断坠落暴雨1.131.50欠稳定地震1.031.20欠稳定BW12坠落式二天然2.401.50稳定折断坠落暴雨1.241.50基本稳定地震1.121.20欠稳定BW13倾倒式二天然26.401.40稳定重心在内-折断暴雨1.161.40基本稳定地震0.711.15不稳定BW14倾倒式二天然39.851.40稳定重心在外-折断暴雨1.201.40基本稳定地震0.931.15不稳定BW15倾倒式二天然28.621.40稳定重心在内-折断暴雨1.131.40欠稳定地震0.341.15不稳定BW16倾倒式二天然11.611.40稳定重心在外-折断暴雨1.121.40欠稳定地震0.851.15不稳定BW17倾倒式二天然47.951.40稳定重心在内-折断暴雨1.141.40欠稳定地震0.691.15不稳定BW18倾倒式二天然3.971.40稳定重心在外-折断暴雨1.201.40基本稳定地震0.391.15不稳定BW19倾倒式二天然31.791.40稳定重心在内-折断暴雨1.161.40基本稳定地震0.781.15不稳定BW20坠落式二天然41.791.50稳定折断坠落暴雨1.161.50基本稳定地震0.821.20不稳定JW1倾倒式二天然1.681.40稳定重心在外-折断暴雨1.201.40基本稳定地震1.121.15欠稳定JW2倾倒式二天然1.771.40稳定重心在外-折断暴雨1.171.40基本稳定地震1.081.15欠稳定JW3倾倒式二天然52.181.40稳定重心在内-折断暴雨1.231.40基本稳定地震1.081.15欠稳定JW4倾倒式二天然124.181.40稳定重心在内-折断暴雨1.181.40基本稳定地震0.971.15不稳定JW5倾倒式二天然29.681.40稳定重心在内-折断暴雨1.181.40基本稳定地震0.511.15不稳定JW6坠落式二天然1.431.50基本稳定下切坠落暴雨1.141.50欠稳定地震1.141.20欠稳定JW7倾倒式二天然64.651.40稳定重心在内-折断暴雨1.241.40基本稳定地震0.901.15不稳定JW8坠落式二天然2.301.50稳定折断坠落暴雨1.111.50欠稳定地震0.911.20不稳定JW9倾倒式二天然46.961.40稳定重心在内-折断暴雨1.211.40基本稳定地震0.981.15不稳定JW10滑移式二天然2.231.30稳定后缘无陡倾裂隙暴雨1.121.30欠稳定地震1.051.10欠稳定JW11滑移式二天然1.341.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.081.30欠稳定地震1.001.10欠稳定JW12倾倒式二天然15.341.40稳定重心在内-折断暴雨1.231.40基本稳定地震0.931.15不稳定JW13倾倒式二天然15.171.40稳定重心在内-折断暴雨1.201.40基本稳定地震0.901.15不稳定JW14倾倒式二天然1.931.40稳定重心在外-折断暴雨1.211.40基本稳定地震0.851.15不稳定JW15滑移式二天然2.281.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.131.30欠稳定地震1.061.10欠稳定JW16倾倒式二天然28.991.40稳定重心在内-折断暴雨1.181.40基本稳定地震0.941.15不稳定JW17倾倒式二天然16.761.40稳定重心在内-折断暴雨1.091.40欠稳定地震0.891.15不稳定JW18滑移式二天然2.121.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.121.30欠稳定地震1.031.10欠稳定JW19倾倒式二天然22.381.40稳定重心在内-折断暴雨1.141.40欠稳定地震0.841.15不稳定JW20倾倒式二天然25.191.40稳定重心在内-折断暴雨1.171.40基本稳定地震0.921.15不稳定JW21滑移式二天然1.991.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.121.30欠稳定地震1.041.10欠稳定JW22倾倒式二天然1.871.40稳定重心在外-折断暴雨1.231.40基本稳定地震1.081.15欠稳定JW23倾倒式二天然77.761.40稳定重心在内-折断暴雨1.101.40欠稳定地震0.781.15不稳定JW24倾倒式二天然62.601.40稳定重心在内-折断暴雨1.091.40欠稳定地震0.921.15不稳定JW25倾倒式二天然51.421.40稳定重心在内-折断暴雨1.121.40欠稳定地震0.881.15不稳定JW26倾倒式二天然3.361.40稳定重心在外-折断暴雨1.111.40欠稳定地震0.741.15不稳定JW27倾倒式二天然41.051.40稳定重心在内-折断暴雨1.111.40欠稳定地震0.971.15不稳定JW28滑移式二天然1.941.30稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.141.30欠稳定地震1.071.10欠稳定JW29坠落式二天然2.001.50稳定折断坠落暴雨1.131.50欠稳定地震1.001.20欠稳定根据上述稳定性计算统计表，BW7、JW6共2处危岩单体在现状天然工况下处于基本稳定，其余47处危岩单体在现状天然工况下处于稳定；BW1、BW6、BW7、BW9、BW11、BW15、BW16、BW17、JW5、JW6、JW8、JW10、JW11、JW15、JW17、JW18、JW19、JW21、JW23、JW24、JW25、JW26、JW27、JW28、JW29共25处危岩单体在暴雨工况下处于欠稳定，其余24处危岩单体在暴雨工况下处于基本稳定，各危岩体在地震工况下处于欠稳定-不稳定状态，计算结果与现场危岩单体稳定性定性判断相符。表3.3-4交子峡危岩单体稳定性计算表BW7后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数2-2'滑移式天然26.9010.83291.330.0045.0016.0040.005.15/265.07205.991.291.30基本稳定暴雨27.0010.83292.411.2045.0015.0035.505.15/236.30206.761.141.30欠稳定地震27.0010.83292.411.2045.0015.0035.505.1514.62236.30221.381.071.10欠稳定BW4后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数18-18'滑移式天然26.9092.342483.950.0069.0032.00300.0012.10/4186.272318.931.811.30稳定暴雨27.0092.342493.189.0069.0029.00200.0012.10/2690.802327.551.161.30基本稳定地震27.0092.342493.189.0069.0029.00200.0012.10124.662690.802452.211.101.10欠稳定BW1后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数22-22'滑移式天然26.90104.212803.250.0046.0030.00255.008.43/3273.912016.441.621.30稳定暴雨27.00104.212813.672.0046.0025.00165.008.43/2293.032023.941.131.30欠稳定地震27.00104.212813.672.0046.0025.00165.008.43140.682293.032164.621.061.10欠稳定JW10后缘无陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J25-J25'滑移式天然26.902.7473.710.0055.0020.0035.003.40/134.3960.382.231.30稳定暴雨27.002.7473.981.5055.0012.0018.003.40/67.8360.601.121.30欠稳定地震27.002.7473.981.5055.0012.0018.003.403.7067.8364.301.051.10欠稳定BW6后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数1-1'滑移式天然26.907.46200.670.0047.0027.0050.004.30/284.73146.761.941.30稳定暴雨27.007.46201.421.0047.0015.0033.004.30/171.97150.721.141.30欠稳定地震27.007.46201.421.0047.0015.0033.004.3010.07171.97160.791.071.10欠稳定JW28后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J8-J8'滑移式天然26.906.58177.000.0040.0025.0060.002.66/222.83113.771.961.30稳定暴雨27.006.58177.661.5040.0015.0040.002.66/135.58122.811.101.30欠稳定地震27.006.58177.661.5040.0015.0040.002.668.88135.58131.701.031.10欠稳定JW18后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J16-J16'滑移式天然26.905.92159.250.0030.0020.0050.002.38/169.1979.622.121.30稳定暴雨27.005.92159.841.5030.0012.0032.002.38/100.5989.661.121.30欠稳定地震27.005.92159.841.5030.0012.0032.002.387.99100.5997.651.031.10欠稳定JW21后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J19-J19'滑移式天然26.904.13111.100.0035.0019.0048.001.99/126.8663.721.991.30稳定暴雨27.004.13111.511.0035.0012.0030.001.99/76.3968.051.121.30欠稳定地震27.004.13111.511.0035.0012.0030.001.995.5876.3973.631.041.10欠稳定JW15后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J21-J21'滑移式天然26.901.7045.730.0040.0018.0046.001.21/67.0429.392.281.30稳定暴雨27.001.7045.900.8040.0012.0025.001.21/36.2631.951.131.30欠稳定地震27.001.7045.900.8040.0012.0025.001.212.3036.2634.251.061.10欠稳定JW11后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数J26-J26'滑移式天然26.904.75127.780.0040.0018.0046.001.71/110.4682.131.341.30稳定暴雨27.004.75128.250.2040.0016.0036.001.71/89.2082.591.081.30欠稳定地震27.004.75128.250.2040.0016.0036.001.716.4189.2089.001.001.10欠稳定BW14重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数4-4'倾倒式天然472.006.1826.9016.18435.240.020.102.10/346.928.7139.851.4稳定暴雨354.006.1827.0016.18436.860.025.002.10/260.19217.071.201.4基本稳定地震354.006.1827.0016.18436.860.022.915.002.1021.84260.19280.630.931.15不稳定BW18重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数9-9'倾倒式天然472.008.0026.9016.28437.930.040.100.94/69.5117.523.971.4稳定暴雨354.008.0027.0016.28439.560.042.500.94/52.1343.621.201.4基本稳定地震354.008.0027.0016.28439.560.044.112.500.9421.9852.13133.950.391.15不稳定BW10重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(kN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数10-10'倾倒式天然472.004.2426.9013.36359.380.170.101.44/163.1261.102.671.4稳定暴雨354.004.2427.0013.36360.720.172.951.44/122.34104.111.181.4基本稳定地震354.004.2427.0013.36360