35kV变电所电气部分设计

南昌工程学院课程设计机械与电气工程系（院）电气工程及其自动化专业课程设计题目35变电站电气部分设计学生姓名班级学号指导教师完成日期2023年12月24日成绩：评语：评阅教师：年月日35kV变电所电气部分设计目录摘要：1Abstract：21引言32原始资料42.1电力系统接线图42.2系统情况42.310kV负荷情况42.4本地区气象条件53负荷统计和无功补偿的计算53.1负荷计算53.2无功补偿63.2.1无功补偿的计算63.2.2并联电容器装置的接线64.1规程中的有关变电所主变压器选择的规定74.2主变台数的确定74.3主变容量的确定74.4主变形式的选择75电气主接线设计95.1主接线的设计原则95.2主接线设计的基本要求95.3主接线设计95.3.135kV侧主接线设计95.3.210kV侧主接线设计95.3.3主接线方3案的比较选择106短路电流计算106.1.1产生短路的原因和短路的定义106.2短路电流的计算116.2.110kV侧短路电流的计算116.2.235kV侧短路电流的计算126.2.3三相短路电流计算结果表127电气设备的选择137.1电气设备选择的一般条件137.1.1电气设备选择的一般原则137.2断路器隔离开关的选择147.2.135kV侧进线断路器、隔离开关的选择147.2.235kV主变压器侧断路器、隔离开关的选择157.2.4选择的断路器、隔离开关型号表157.3母线的选择及校验167.3.135kV母线的选择167.3.210kV母线的选择187.3.3母线选择结果188继电保护的设置188.1电力变压器保护188.1.1电力变压器保护概述198.1.2纵差动保护的整定计算198.1.3过电流保护208.2母线保护219变电所的防雷保护219.1变电所防雷概述219.2避雷针的选择229.3避雷器的选择22结论24致谢25参考文献26摘要：随着电力行业的不断发展，人们对电力供应的要求越来越高，特别是供稳固性、可靠性和持续性。然而电网的稳固性、可靠性和持续性往往取决于变电所的合理设计和配置。一个典型的变电站要求变电设备运行可靠、操作灵活、经济合理、扩建方便。出于这几方面的考虑，本论文设计了一个35kV降压变电站,此变电站有两个电压等级，一个是35kV，一个是10kV。同时对于变电站内的主设备进行合理的选型。本设计选择选择两台主变压器，其他设备如断路器，隔离开关，电流互感器，电压互感器，无功补偿装置和继电保护装置等等也按照具体要求进行选型、设计和配置，力求做到运行可靠，操作简单、方便，经济合理，具有扩建的可能性和改变运行方式时的灵活性。使其更加贴合实际，更具现实意义。关键词:35kV变电所设计Abstract：Alongwiththecontinuousdevelopmentofelectricindustry,peoplerequireincreasinglydemandofpowersupply,especiallythestability,reliabilityandcontinuityofit.Whilethestability,reliabilityandcontinuityofpowergridisdeterminedbytherationaldesignandconfigurationofsubstation.Atypicalsubstationneedsthereliableandflexibleoperation,theeconomicrationalityandfreeexpansionoftheequipments.Fortheconsiderationoftheseaspects,thepaperdesignsatransformersubstationof35kVwhichhastowlevelofvoltage,oneis35kV,andtheotheris10kV.Atthesametime,choosetherationalselectionastothemainequipmentsinsubstation.Thisdesignchoosestwomaintransformers.AstootherequipmentssuchasCircuitBreaker,Isolatingswitch,CurrentTransformer,VoltageTransformer,Reactivepowercompensationdevice,ProtectiveRelayandsoonaretobeselected,designed,andconfiguredinaccordancewithspecificrequirements.Inordertomakeitreliabletooperate,easyandsimpletomanipulate,economical,withthepossibilityofexpansionandflexibilityofchangingitsoperation.Astomakeitmoreactualandpracticalsignificant.Keywords35kVsubstationdesign1引言变电站是电力系统中不可缺少的重要环节，对电网的安全和经济运行起着举足轻重的作用，如果仍然依靠原来的人工抄表、记录、人工操作为主，将无法满足现代电力系统管理模式的需求；同时用于变电站的监视、控制、保护，包括故障录波、紧急控制装置，不能充分利用微机数据处理的大功能和速度，经济上也是一种资源浪费。而且社会经济的发展，依赖高质量和高可靠性的电能供应，建国以来，我国的电力事业已经获得了长足的发展。随着电网规模的不断扩大、电力分配的日益复杂和用户对电能的质量的要求进一不提高，电网自动化就显得极为重要；近年来我国计算机和通信技术的发展及自动化技术的成熟，发展配电网调度与管理自动化以具备了条件。变电站在配电网中的地位十分重要，它担负着电能转换和电能重新分配的繁重任务，对电网的安全和经济运行起着举足轻重的作用。因此，变电站自动化既是实现自动化的重要基础之一，也是满足现代化供用电的实时，可靠，安全，经济运行管理的需要，更是电力系统自动化EMS和DMS的基础。变电站综合自动化是将变电站二次设备（包括控制、信号、测量、保护、自动装置及远动装置等）利用计算机技术和现代通信技术，经过功能组合和优化设计，对变电站执行自动监视、测量、控制和调节的一种综合性的自动化系统。它是变电站的一种现代化技术装备，是自动化和计算机、通信技术在变电站领域的综合应用，它可以收集较齐全的数据和信息。它具有功能综合化、，设备、操作、监视微机化，结构分布分层化，通信网络光缆化及运输管理智能化等特征。变电站的综合自动化为变电站小型化、智能化、扩大监视范围及变电站的安全、可靠、优质、经济地运行提供了现代化手段和基础保证。2原始资料2.1电力系统接线图待设计变电所进线如图1所示：图2.1变电所进线示意图2.2系统情况待设计变电所通过一条架空线路由正西方向5km处的一座110kV变电所A送电，回路最大传输功率不大于11.7MW，A变电所系统容量为3000MW。西北方向20km处一座35kV变电所B通过一条架空出线与待设计变电所联系，平时本所与B变电所有少量功率交换。本所投运后功率因数要求到达0.9。2.310kV负荷情况10kV负荷情况如表1所示表2.110kV负荷分布情况负荷名称最大负荷（kW）回路数供电方式功率因数视在功率（kVA）1#出线15001架空0.852#出线8001架空0.853#出线8001架空0.84#出线10001架空0.855#出线15001架空0.96#出线12001架空0.85电容器回路210kV侧负荷同时率：0.85；10kV侧最小负荷是最大负荷的45％；10kV侧最大负荷利用小时数=4800H；待设计变电所年负荷增长率为5%。2.4本地区气象条件最高气温；最低气温；年平均气温；最热月平均最高温度。3负荷统计和无功补偿的计算3.1负荷计算10kV侧的负荷计算1.5+0.8+0.8+1+1.5+1.2=6.8MW1.5*0.62+0.8*0.62+0.8*0.75+1*0.62+1.5*0.48+1.2*0.62=4.11MVar（3-1）==7.95MVA功率因数cos=0.863.2无功补偿3.2.1无功补偿的计算补偿前cos=0.86，求补偿后达到0.9。因此可以如下计算：设需要补偿XMva的无功则cos=（3-2）==0.9解得X=0.82MVar并联电容器装置的接线并联电容器装置的接线基本形式有星形和三角形两种。经常采用的还有由星形派生出的双星形，在某种场合下，也有采用由三角形派生出的双三角形。从《电力工程电气设计手册》（一次部分）502页表9—17可比较得出，应采用Y形接线，因为这种接线适用于6kV及以上的并联电容器组，并且容易布置，布置清晰。并联电容器组装设在变电所低压侧，主要是补偿主变和负荷的无功功率，为了在发生单相接地故障时不产生零序电流，所以采用中性点不接地方式。选用BFM11—500—3型号的高压并联电容器2台。额定电压11kV。额定容量500kVar。4主变压器的选择4.1规程中的有关变电所主变压器选择的规定1主变容量和台数的选择，应根据《电力系统设计技术规程》SDJ161—85有关规定和审批的电力规划设计决定进行。凡有两台及以上主变的变电所，其中一台事故停运后，其余主变的容量应保证供应该所全部负荷的70%，在计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷。若变电所所有其他能源可保证在主变停运后用户的一级负荷，则可装设一台主变压器。4.2主变台数的确定为保证供电的可靠性，变电所一般应装设两台主变，但一般不超过两台主变。当只有一个电源或变电所的一级负荷另有备用电源保证供电时，可装设一台主变。对大型枢纽变电所，根据工程的具体情况，应安装2~4台主变。本次设计的变电所没有一级负荷，所以采用两台主变。4.3主变容量的确定主变容量的确定应根据电力系统5~10年发展规划进行。当变电所装设两台及以上主变时，每台容量的选择应按照其中任一台停运时，其余容量至少能保证所供一级负荷或为变电所全部负荷的60~75%。由3.2的负荷计算得知10kV侧的负荷总量为7.95MVA。考虑5%的年负荷增长率，5年规划年限内计算负荷可表示为：（4-1）式中—第一年的负荷；—年负荷增长率；n—规划年数；i—年利率。带入i=0.1，n=5，=5%，=7.95MVA得=11.98MVA。再考虑同时系数时，可按下式算：（4-2）式中—负荷同时系数带入=0.85得=10.18MVA。对于两台变压器的变电所，其变压器的额定容量可按下式确定：=0.7=0.7*10.18=7.13MVA总安装容量为2*（0.7）=1.4如此当一台变压器停运，考虑变压器的过负荷能力为40%，则可保证98的负荷供电。所以应选容量为7500kVA的变压器。4.4主变形式的选择我国110kV及以上电压，变压器绕组都采用Y0连接；35kV亦采用Y连接，其中性点多通过消弧线圈接地。35kV及以下电压，变压器绕组都采用△连接。因此35kV侧采用Y连接，10kV侧采用△接线。根据上述的讨论选用35kV铝线双绕组电力变压器，该变压器的型号为SJL—7500/35.具体技术数据如下表：表4.1变压器技术参数型号SJL—7500/35额定容量(kVA)7500额定电压(kV)高压35低压10.5损耗(KW)空载9.6短路57短路电压(%)7.5空载电流(%)0.95电气主接线设计5.1主接线的设计原则1发电厂、变电所在电力系统中的地位和作用；2发电厂、变电所的分期和最终建设规模；3负荷大小和重要性；4系统备用容量大小；5系统专业对电气主接线提供的具体资料。5.2主接线设计的基本要求根据我国能源部关于《220~500kV变电所设计技术规程》SDJ2-88规定：“变电所的电气主接线应根据该变电所在电力系统中地位，变电所的规划容量、负荷性质、线路、变压器连接元件总数、设备特点等条件确定。并应综合考虑供电可靠、运行灵活、操作检修方便、投资节约和便于过渡或扩建等要求。”因此对主接线的设计要求可以归纳为以下三点。1可靠性；2灵活性；3经济性。5.3.135kV侧主接线设计35kV侧进线一回，由于使用两台变压器并且还和另一座变电所联络，所以出线三回。由《电力工程电气设计手册》第二章关于单母线接线的规定：“35~63kV配电装置的出线回数不超过3回”。故35kV侧应采用单母线接线。5.3.210kV侧主接线设计10kV侧出线6回，终期出线8回。由《电力工程电气设计手册》第二章规定：6~10kV配电装置出线回路数为6回及以上时采用单母线分段接线，当短路电流过大、出线需要带电抗器时，也可采用双母线接线。主接线方案的比较选择方案：图5.1电气主接线方案35kV侧采用的单母线接线，接线简单清晰、设备少、操作方便、便于扩建和采用成套配电装置。10kV采用单母线分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。6短路电流计算6.1.产生短路的原因和短路的定义产生短路的主要原因是电器设备载流部分的绝缘损坏。绝缘损坏的原因多因设备过电压、直接遭受雷击、绝缘材料陈旧、绝缘缺陷未及时发现和消除。此外，如输电线路断线、线路倒杆也能造成短路事故。所谓短路时指相与相之间通过电弧或其它较小阻抗的一种非正常连接，在中性点直接接地系统中或三相四线制系统中，还指单相和多相接地。6.2短路电流的计算6.2.110kV侧短路电流的计算图中a点短路，由于A,B系统短路容量都很大，可以近似都看作为无穷大系统电源系统。取Sj=100MW，Uj1=37kV，Uj2=10.5kV。由公式I=（6-1）求的Ij1=1.56kA，Ij2=5.50kA。线路等效图如下图所示：图6.210kV侧短路等效图线路1X=（6-2）=0.4*5*100/37=0.1461线路2X==0.4*20*100/37=0.5844变压器X=（6-3）=0.075*100/7.5=1取E1=E2=1简化后等效电路图如下图所示：图6.310kV侧短路等效简化图X=X//X=0.1461//0.5844=0.1169=X+0.5*X=0.1169+0.5*1=0.6169三相短路电流周期分量有效值I==5.50/0.6169=8.9155kA（6-4）三相短路冲击电流最大值ish=2.55*I=2.55*8.9155=22.7346kA（6-5）短路冲击电流有效值Ish=1.51*I=1.51*8.9155=13.4625kA（6-6）三相短路容量S=UI=1.732*10.5*8.9155=162.1429MVA（6-7）6.2.235kV侧短路电流的计算等效电路图如下图所示：图6.435kV侧短路等效简化图=X=0.1169三相短路电流周期分量有效值I==1.56/0.1169=13.3447kA三相短路冲击电流最大值ish=2.55*I=2.55*13.3447=34.0291kA短路冲击电流有效值Ish=1.51*I=1.51*13.3447=20.1506kA三相短路容量S=*UI=1.732*37*13.3447=855.1843MVA6.2.3三相短路电流计算结果表表6.1三相短路电流计算结果表短路点编号短路点额定电压平均工作电压短路电流周期分量有效值短路点冲击电流短路容量有效值最大值U/kVU/kVI/kAI/kA/kA/kAS/MVAa1010.58.91558.915513.462522.7346162.1429b353713.344713.344720.150634.0291855.18437电气设备的选择7.1电气设备选择的一般条件电气设备选择的一般原则1应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展；2应按当地环境条件校核；3应力求技术先进和经济合理；4与整个工程的建设标准应协调一致；5同类设备应尽量减少品种；6选用的新产品均应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。在特殊情况下，选用未经正式鉴定的新产品时，应经上级批准。7.2断路器隔离开关的选择35kV侧进线断路器、隔离开关的选择流过断路器和隔离开关的最大持续工作电流=（7-4）额定电压选择35kV额定电流选择开断电流选择本设计中35kV侧采用SF6断路器，因为与传统的断路器相比，SF6断路器采用SF6气体作为绝缘和灭弧介质，这种断路器具有断口耐压高，允许的开断次数多，检修时间长，开断电流大，灭弧时间短，操作时噪声小，寿命长等优点。因此可选用LW8—35A型户外高压SF6断路器。选用的断路器额定电压为35kV，最高工作电压为40.5kV，系统电压35kV满足要求。选用的断路器额定电流1600A，去除1.8%的温度影响为1571A，大于最大持续工作电流，满足要求。选用的断路器额定短路开断电流31.5kA，大于短路电流周期分量有效值13.3447kA，满足要求。动稳定校验。ish=34.0291kA<=80kA，满足要求。热稳定校验。由《电力工程电气设计手册电气一次部分》表6—5知，选用高速断路器，取继电保护装置保护动作时间0.6S，断路器分匝时间0.03S，则校验热效应计算时间为0.63S（后面热稳定校验时间一样）。因此Qk==13.344720.63=112.19[（kA）2S]。电气设备=31.524=3969[（kA）2S]。满足要求。表7.2LW8—35A具体参数比较表计算数据LW8—35A35kV35kV247.44A1600A13.3447kA31.5kA34.0291kA80kA112.19[（kA）2S]3969[（kA）2S]隔离开关选择GW14—35/630型号隔离开关选用的隔离开关额定电压为35kV，系统电压35kV满足要求。选用的断路器额定电流630A，去除1.8%的温度影响为618.7A，大于最大持续工作电流，满足要求。动稳定校验=34.0291kA<=40kA，满足要求。热稳定校验Qk=112.19[（kA）2S]，设备=162=1024[（kA）2S]，满足要求。表7.3GW14—35/630具体参数比较表计算数据GW14—35/63035kV35kV247.44A630A34.0291kA40kA112.19[（kA）2S]1024[（kA）2S]35kV主变压器侧断路器、隔离开关的选择流过断路器和隔离开关的最大持续工作电流==129.90A（7-5）额定电压选择35kV额定电流选择开断电流选择由上面表格知LW8—35A型断路器和GW14—35/630型隔离开关同样满足主变侧断路器和隔离开关的要求，动、热稳定校验也一样，所以选择同样的型号。这也满足了选择设备同类设备应尽量较少品种的原则。选择的断路器、隔离开关型号表表7.6断路器-隔离开关选择一览表断路器隔离开关35kV进线侧LW8—35AGW14—35/63035kV主变侧LW8—35AGW14—35/63010kV侧ZN28—10GN25—107.3母线的选择及校验35kV母线的选择35kV的长期工作持续电流=35kV主母线一般选用矩形的硬母线，选择LMY—1006立放矩形铝母线+40时长期允许电流为1155A，母线平放时乘以0.95，则允许电流为1097A，满足35kV主母线持续电流247.44A的要求。主母线动稳定校验35kV母线固定间距取l=2000mm，相间距取a=300mm，母线短路冲击电流=34.0291kA，计算母线受到的电动力，即（7-7）=135.87kgf1332.88N（1kgf=9.81N）计算母线受的弯曲力矩，（7-8）母线水平放置，截面为1006mm2，则b=6mm，h=100mm，计算截面系数，即（7-9）计算母线最大应力，即（7-10）小于规定的铝母线极限应力6860，满足动稳定要求。热稳定要求最小截面（7-11）选择LMY—1006矩形母线截面大于热稳定要求最小截面68.60mm2，故满足要求。在选择35kV主变进线时往往选用钢芯铝绞线，选择LGJ—150/20型钢芯铝绞线，因其机械强度决定支撑悬挂的绝缘子，所以不必校验其机械强度。环境温度为+40时，长期允许载流量计算，即（0.81为温度修正系数）由最大负荷利用小时数为T=4800H，查曲线得j=1.11A/mm2。经济截面，经济输送电流,经济输送容量，都大于35kV主变的持续工作电流和容量。满足经济运行的要求。10kV母线的选择10kV母线长期工作电流==866.03A选用LMY—12023型立放矩形铝母线，，长期允许电流为1680A,母线平放乘以0.95,则允许电流为1596A，满足要求。同35kV母线动稳定校验最后，小于规定的铝母线极限应力6860，故满足动稳定要求。热稳定要求最小截面，选择的LMY—120型矩形母线截面大于热稳定最小截面要求45.83mm2，故满足要求7.3.4母线选择结果表7.7母线选择结果35kV母线LMY—100635主变进线LGJ—150/2010kV母线LMY—1208继电保护的设置8.1电力变压器保护电力变压器纵差保护接线对于三相变压器，且采用Y，d11的接线方式，由于Y侧采用了两相电流差，该侧流入差动继电器的电流增加了倍。为了保证正常运行及外部故障情况下差动回路没有电流，该侧电流互感器的变比也要增加倍，即两侧电流互感器变比的选择应该满足（8-1）变压器两侧电流互感器采取不同的接线方式，Y侧采用Y，d11接线方式，将两相电流差接入差动继电器内，d侧采用Y，d12的接线方式，将各相电流直接接入差动继电器内。对于数字式差动保护，一般将Y侧的三相电流直接接入保护装置内，由计算机的软件实现功能，以简化接线。纵差动保护的整定计算1躲过外部短路故障时的最大不平衡电流，整定式为（8-2）式中—可靠系数，取1.3；—外部短路故障时的最大不平衡电流。（8-3）是由于电流互感器计算变比和实际变比不一致引起的相对误差。=600/5,=35/10.5,=1500/5，带入求得。—有变压器分接头改变引起的相对误差，由于本设计没有分接头，所以取0。—非周期分量系数，取1.5。—电流互感器同型系数，取1。0.1—电流互感器容许的最大稳态相对误差。为外部短路故障时最大短路电流，前面计算得13.4625kA。最终求得5115.8A，则，折算到二次侧2躲过变压器最大的励磁涌流，整定式为（8-4）式中—可靠系数，取1.3；—励磁涌流的最大倍数，取6；—变压器额定电流，取10kV侧为412.39A。求得=3216.7A，折算到二次侧为10.72A。3躲过电流互感器二次回路断线引起的差电流，整定式为（8-5）式中—可靠系数，取1.3；—变压器的最大负荷电流。取10kV侧的866.03A。求得=1125.8A，折算到二次侧为3.75A取最大值整定值为=33.2A灵敏系数（8-6）8.1.3过电流保护变压器的主保护通常采用差动保护和瓦斯保护。除了主保护外，变压器还应装设相间短路和接地短路的后备保护。后备保护的作用是为了防止由外部故障引起的变压器绕组过电流，并作为相邻元件（母线或线路）保护的后备以及在可能的条件下作为变压器内部故障时主保护的后备。变压器的相间短路后备保护通常采用过电流保护、低电压启动的过电流保护、复合电压启动的过电流保护以及负序过电流保护等，也有采用阻抗保护作为后备保护的情况。对于过电流保护，保护动作后，跳开变压器两侧的断路器。保护的启动电流按照躲过变压器可能出现的最大负荷电流来整定，即（8-7）式中—可靠系数，取1.3；—返回系数，取0.85；—变压器可能出现的最大负荷电流，取2412.39=824.79A。带入的1261.4A,折算到二次侧为4.2A。8.2母线保护发电厂和变电所的母线是电力系统中的一个重要组成元件，当母线上发生故障时，将使连接在故障母线上的所有元件在修复故障母线期间，或转换到另一组无故障的母线上运行以前被迫停电。此外，在电力系统中枢纽变电所的母线上故障时，还可能引起系统稳定的破坏，造成严重的后果。母线上发生的短路故障可能是各种类型的接地和相间短路故障。母线短路故障类型的比例与输电线路不同。在输电线路的短路故障中，单相接地故障约占故障总数的80%以上。而在母线故障中，大部分故障是由绝缘子对地放电引起的，母线故障开始阶段大多表现为单相接地故障，而随着短路电弧的移动，故障往往发展为两相或三相接地短路。一般来说，不采用专门的母线保护，而利用供电元件的保护装置就可以把母线故障切除。如利用变压器过流保护使变压器断路器跳闸予以切除。9变电所的防雷保护9.1变电所防雷概述雷电引起的大气过电压将会对电器设备和变电所的建筑物产生严重的危害，因此，在变电所和高压输电线路中，必须采取有效的防雷措施，以保证电器设备的安全。运行经验表明，当前变电所中采用的防雷保护措施是可靠的，但是雷电参数和电器设备的冲击放电特性具有统计性，故防雷措施也是相对的，而不是绝对的。变电所的雷电危害主要来自两个方面：一个是直接雷击变电所的建筑物、构筑物或装设在露天的设备，强大的雷电冲击电流通过被击物泄放入地时，引起机械力破坏和热破坏；另外一个是雷电感应产生的高电压波沿输电线路侵入变电所内，使主要电气设备对地绝缘击穿或烧毁。所以对于直接雷击破坏，变电所一般采用安装避雷针或者避雷线保护，对于沿线路侵入变电所的雷电侵入波的防护，主要靠在变电所内合理地配置避雷器。9.2避雷针的选择防直击雷最常用的措施是装设避雷针，它是由金属制成，比被保护设备高并具有良好的接地装置，其作用是将雷吸引到自己身上并安全导入地中，从而保护了附近比它矮的设备、建筑免受雷击。避雷针的设计一般有以下几种类型：1单支避雷针的保护；2两针避雷针的保护；3多支避雷针的保护。本次设计采用单支避雷针进行防直击雷的保护。避雷针的保护范围是指被保护物在此空间范围内不致遭受雷击而言。单支避雷针的保护范围是一个旋转的圆锥体。避雷针的保护半径rx可按下式计算，即，当时；（9-1），当时。（9-2）式中h—避雷针高度，单位m；hx—被保护物的高度，单位m；p—高度影响因数，当时，p=1；当时，。这次选择在距变电所外10m的地方装设单支避雷针，安装在进线终端塔顶，塔顶高度为21m，针高12m，取33m作为计算高度。表9.1避雷针保护范围计算表针号h（m）p（m）(m)保护范围避雷针高度高度影响因数被保护物高度保护半径#1330.9617.015.36#1#1330.968.032.16#1#1330.964.039.84#19.3避雷器的选择目前在新建或技术改造的变电所中，一般都选用氧化锌避雷器，作为电力变压器等电气设备的大气过电压、操作过电压及事故过电压的保护设备。氧化锌避雷器与阀型避雷器相比，具有残压低、无续流、通流容量大、性能稳定和动作迅速等优点