安徽某工程脚手架施工专项方案

目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc166139750"第一节、编制依依据1HYPERLINK\l"_Toc166139751"第二节、工程概概况1HYPERLINK\l"_Toc166139752"第三节、脚手架架方案选择22HYPERLINK\l"_Toc166139753"第四节、脚手架架的材质要求求2HYPERLINK\l"_Toc166139754"第五节、脚手架架的搭设流程程及要求2HYPERLINK\l"_Toc166139755"第六节、上料平平台设计4HYPERLINK\l"_Toc166139756"第七节、钢管悬悬挑脚手架设设计9HYPERLINK\l"_Toc166139757"第八节、槽钢悬悬挑式脚手架架计算书：111第一节、编制依依据《建筑施工计算算手册》江正正荣著中国建筑工工业出版社；；《建筑施工手册册》第四版中中国建筑工业业出版社、《钢结构设计规规范》GB550017--2003中国建筑工工业出版社；；《建筑结构荷载载规范》GBB500099-20011中国建筑工工业出版社；；《建筑施工脚手手架实用手册册（含垂直运运输设施）》中中国建筑工业业出版社；《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ130--2001中国建筑工工业出版；《建筑地基基础础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；《建筑结构静力力计算手册》(第二版)中国建筑工业出版社；本工程施工图纸纸、本省有关关文件。第二节、工程概概况某某工程位于某某某路，本工工程为高层住住宅楼，采用用全现浇钢筋筋混凝土剪力力墙结构，筏筏板基础。包包括X#（建筑面积6900..60m2）、X#（建筑面积121677.65m22）、X#（建筑面积6850mm2）、X#（建筑面积127677.94m22，含负１层层地下自行车车库）、X#（建筑面积108122.34m22，含局部跃跃层）、X#（建筑面积6488..76m2）、X#（建筑面积105000.78m22）、X#楼（建筑面面积103999.84m22）、１个地地下人防工程程（建筑面积积3784mm2）、１个地地下汽车库（三三分区，建筑筑面积2258mm2），共十个个子单位工程程。地质由安徽省省建筑工程地地质勘察研究究院,安徽省建设设工程设计研研究院设计，***工程建设监理有限限公司监理，其中：X#、X#、X#、X#、X#、X#、X#、X#楼属一类高层民用建筑（层高3.0m,檐口高度54.75m），钢筋混凝土剪力墙结构，抗震设防类别为丙类，抗震等级为三级，主体结构安全等级为二级，防水等级二级（二道设防）。建筑层数18层（局部跃层），设计使用年限为50年。总建筑面积约182929.91m2。第三节、脚手架架方案选择四层以下采用钢钢管悬挑脚手手架，四层以上采用用16b槽钢悬挑脚手手架首层采用6×19钢丝绳卸荷荷，且每七层层悬挑一次，每每栋楼共悬挑挑两次。第四节、脚手架架的材质要求求l、钢管脚手架架，选用外径径48mm，壁厚3.50mmm，钢材强度度等级Q235--A，钢管表面面应平直光滑滑，不应有裂裂纹、分层、压压痕、划道和和硬弯，新用用的钢管要有有出厂合格证证。脚手架施施工前必须将将入场钢管取取样，送有相相关国家资质质的试验单位位，进行钢管管抗弯、抗拉拉等力学试验验，试验结果果满足设计要要求后，方可可在施工中使使用。2、本工程钢管管脚手架的搭搭设使用可锻锻铸造扣件，应应符合建设部部《钢管脚手手扣件标准》JGJ222-85的要求，由由有扣件生产产许可证的生生产厂家提供供，不得有裂裂纹、气孔、缩缩松、砂眼等等锻造缺陷，扣扣件的规格应应与钢管相匹匹配，贴和面面应干整，活活动部位灵活活，夹紧钢管管时开口处最最小距离不小小于5mm。钢管螺栓栓拧紧力矩达达70N.m时不得破坏坏。如使用旧旧扣件时，扣扣件必须取样样送有相关国国家资质的试试验单位，进进行扣件抗滑滑力等试验，试试验结果满足足设计要求后后方可在施工工中使用。3、搭设架子前前应进行保养养，除锈并统统一涂色，颜颜色力求环境境美观。脚手手架立杆、防防护栏杆、踢踢脚杆统一漆漆黄色，剪力力撑统一漆桔桔红色。底排排立杆、扫地地杆均漆红白白相间色。4、脚手板、脚脚手片采用符符合有关要求求。5、安全网采用用密目式安全全网，网目应应满足2000目／100cmm2，做耐贯穿穿试验不穿透透，1.6××1.8m的单张网重重量在3kg以上，颜色色应满足环境境效果要求，选选用绿色。要要求阻燃，使使用的安全网网必须有产品品生产许可证证和质量合格格证，6、连墙件采用用钢管，其材材质应符合现现行国家标准准《碳素钢结结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。第五节、脚手架架的搭设流程程及要求脚手架搭设的工工艺流程为：：材料准备→定位设置通通长脚手板、底底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据据构造要求在在建筑物四角角用尺量出内内、外立杆离离墙距离，并并做好标记；；用钢卷尺拉拉直，分出立立杆位置，并并用小竹片点点出立杆标记记；垫板、底底座应准确地地放在定位线线上，垫板必必须铺放平整整，不得悬空空。在搭设首层脚手手架过程中，沿沿四周每框架架格内设一道道斜支撑，拐拐角处双向增增设，待该部部位脚手架与与主体结构的的连墙件可靠靠拉接后方可可拆除。当脚脚手架操作层层高出连墙件件两步时，宜宜先立外排，后后立内排。其其余按构造要要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地地基础部位在在一层梁或板板面，梁板混混凝土强度等等级大于C25，地基承载载能力能够满满足外脚手架架的搭设要求求（具体计算算数据参阅脚脚手架计算书书）。2、立杆间距(1)槽钢悬挑挑式脚手架立立杆纵距1.7m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间间距竖直3.6m，水平3.6m(即二步二跨)：里立杆距距建筑物0.2m。(2)脚手架的的底部立杆采采用不同长度度的钢管参差差布置，使钢钢管立杆的对对接接头交错错布置，高度度方向相互错错开500mm以上，且要要求相邻接头头不应在同步步同跨内，以以保证脚手架架的整体性。(3)立杆应设设置在混凝土土楼面或悬挑挑槽钢上，并并设置纵横方方向扫地杆，连连接于立脚点点杆上，离底底座20cm左右。(4)立杆的垂垂直偏差应控控制在不大于于架高的1／400。3、大横杆、小小横杆设置(1)大横杆在在脚手架高度度方向的间距距1.8m，以便立网网挂设，大横横杆置于立杆杆里面，每侧侧外伸长度为为150mm。(2)外架子按按立杆与大横横杆交点处设设置小横杆，两两端固定在立立杆，以形成成空间结构整整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面面的两端各设设置一道剪刀刀撑，并应由由底至顶连续续设置；中间间各道剪刀撑撑之间的净距距离不应大于于15m。剪刀撑斜斜杆的接长宜宜采用搭接，搭搭接长度不小小于1m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定。剪刀刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件中心线离主主节点的距离离不宜大于150mm。5、脚手板、脚脚手片的铺设设要求(1)脚手架里里排立杆与结结构层之间均均应铺设木板板：板宽为200mm，里外立杆杆应满铺脚手手板，无探头头板。(2)满铺层脚脚手片必须垂垂直墙面横向向铺设，满铺铺到位，不留留空位，不能能满铺处必须须采取有效的的防护措施。(3)脚手片须须用18铅丝双股并并联绑扎，不不少于4点，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，铺铺设时要选用用完好无损的的脚手片，发发现有破损的的要及时更换换。6、防护栏杆(1)脚手架外外侧使用建设设主管部门认认证的合格绿绿色密目式安安全网封闭，且且将安全网固固定在脚手架架外立杆里侧侧。(2)选用188铅丝张挂安安全网，要求求严密、平整整。(3)脚手架外外侧必须设1.2m高的防护栏栏杆和30cm高踢脚杆，顶顶排防护栏杆杆不少于2道，高度分分别为0.6m和1.2m。(4)脚手架内内侧形成临边边的(如遇大开间间门窗洞等)，在脚手架架内侧设1.2m的防护栏杆杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件(1)脚手架与与建筑物按水水平方向3.6m，垂直方向3.6m，设一拉结结点。楼层高高度超过4m，则在水平平方向加密，如如楼层高度超超过6m时，则按水水平方向每6m增设置一道斜斜拉钢丝绳。(2)拉结点在在转角范围内内和顶部处加加密，即在转转角l米以内范围围按垂直方向向每3.6米设一拉结结点。(3)拉结点应应保证牢固，防防止其移动变变形，且尽量量设置在外架架大小横杆接接点处。(4)外墙装饰饰阶段拉结点点，也须满足足上述要求，确确因施工需要要除去原拉结结点时，必须须重新补设可可靠，有效的的临时拉结，以以确保外架安安全可靠。8、架体内封闭闭(1)脚手架的的架体里立杆杆距墙体净距距为200mm，如因结构构设计的限制制大于200mm的必须铺设设站人片，站站人片设置平平整牢固。(2)脚手架施施工层里立杆杆与建筑物之之间应采用脚脚手片或木板板进行封闭。(3)施工层以以下外架每隔隔3步以及底部部用密目网或或其他措施进进行封闭。第六节、上料平平台设计一、概述及目的的：该工程10层以以下考虑经济济成本，暂不不设人货电梯梯；10层以下采用用塔吊配合上上料平台垂直直运输传送材材料货物，既既可节约人货货电梯租赁费费用，又可充充分发挥塔吊吊的作用，节节约成本2～3万元。为保证现场工序序合理，结构构每上一层之之前，必须完完成结构以下下第四层楼层层墙体砌筑施施工，墙体砌砌筑随结构升升高同时转入入相应的上一一楼层面作业业。上料平台台可作为墙体体施工中垂直直运输砂、水水泥砂浆周转转平台。该上料平台具有有整体性，拆拆装灵活、安安全实用等特特点。利用塔塔吊进行平台台的移位和安安装，充分发发挥塔吊的作作用；该平台台利用现场既既有槽钢材料料加工制作，且且能够连续不不断的周转使使用，成本达达到最优化。该上料平台也可可作为木周转转上料平台。上上料平台高度度位置比需传传递木料的楼楼层位置低一一层，可将上上层木料向下下转至平台，再再利用塔吊将将木料运至顶顶层施工作业业面，节省人人力提高工效效.二、上料平台基基本结构假设设1.材料及尺寸寸：（1）由于门洞洞净宽3m，考虑到周周边应留出10cm间隙便于上上料平台的吊吊装和拆卸，该该平台设计宽宽度为2.8m；平台设计计悬挑长度3.0m，室内留置置长度1.5m，具体尺寸寸及固定底座座位置见A--A与B-B剖面图图及立面图所所示.脚手护栏平平面尺寸为：：3700**2800mmm2.（2）主梁为[[18a槽钢，次梁梁为[8槽钢，次梁梁上铺Ф16钢筋；次梁梁间距450mm，16钢筋间距420mm；16钢筋上铺Б=18mm七胶板，七七胶板上表面面与[18a平齐；平台台悬挑部分用用Ф48*3..5钢管护栏，护护栏满铺密目目安全网，底底部周围做脚脚手板挡板，布布置及尺寸如如A-A与B-B剖面图.（3）主梁与次次梁、次梁与与16钢筋之间采采用人工手焊焊连接.三、荷载恒荷载：七脚板：3500N/m22*2.9mm*2.8mm=28422N；2）护栏挡板板：（2.9*22+2.8）m*1440N/m==1204N；3）一根[188a：20.177*9.8NN/m*3..0m=5993N；4）七根16钢钢筋：2.98**9.8N//m*3.00*7=6113N；5）8根[8：：8.04**9.8N//m*2.88*8=17765N；6）Ф48*33.5护栏：[1.555*7+（3.0*22+2.8）*2]m**37.644N/m=11071N；所以[18a主主梁悬臂部分分所承受的恒恒载：Q1=1.2**[（2842++1204++613+11765+11071）/2+5993]/3==1736NN/m；⑵[18a主梁梁悬臂部分所所承受活荷载载：（假设平平台承受外荷荷载为5T）Q2=1.4**5*1033*9.8//2/3=111433NN/m所以q=Q1++Q2=131669N/m3.内力分析：：[18a主梁计计算简图如图图-1钢丝绳：T*SSin4500*3=qq*3*33/2，得T=27..9KN四.设计验算..⑴主梁验算：Mmax=155.153KN·m，该梁为压压弯构件；由由[18a查表得：Wx=141..4cm3，Wy=20.003cm3，Ix=12722.4cm44，Iy=98.66cm4，γx=1.05，f=2155N/mm22，所以Mmaxx/γxWx=15.1153*1006/（1.05**141.44*103）=102..1N/mmm2〈f=2115N/mmm2,安全；⑵次梁验算：[8次梁计算简简图如图-2q'=[（28842+12204）N/7+88.04*99.8N/mm*2.8mm]*1.22/2.8mm+1.4*5**103*9.8NN/(7*22.8)m==3.8422KN/mm最大剪力Q==q'*2.5**2=5.338KN最大弯矩Mmax’=q'*Lx2/8=5..27KNN·m强度验算由[88查表得，Wx=25.33cm3，，Ix=101..3.4cmm4，γx=1.05，f=2155N/mm22，所以Mmax’’/γxWx=5.2772*1066/（1.05**25.3**106）=198..5N/mmm2〈f=2155N/mm22安全；⑶钢丝绳验算：：T=27.9KKN，两侧边钢钢丝绳均以一一道受力计算算，选用安全全系数为[K]==10，选用6*37--24，公称抗拉强强度1400NN/mm22的钢丝绳，[F]=295KNNK=[F]//T=2955/27.99=10.66〉[K]=110安全；钢丝绳绳卡夹具具：采用骑马马式绳卡，螺螺栓直径19，查表T’=245000N，钢丝绳受受力为P=27..9KN，所以n=2.55*P/T’=2.5**27.9**103/245000=2.88取1.5n==5，即钢丝绳绳每端用5个绳卡夹具具。⑷.花篮吊环节节点验算(固定底座B)：花篮吊环利用上上一楼层面固固定底座B作为吊环受受力点,吊环采用20钢筋锚固于于梁板内,锚固长度根根据施工手册册建议取为30d,如图-3所示.吊环所受拉力FF=T=277.9KN((∵钢丝绳拉力力大小没有变变化),Б=F/2A==27.9**106/(2*3314.2))N/mm22=44.44N/mmm2‹300N/mm22安全.⑸.与平台相连连处吊环A的计算：吊环A与[188a之间焊接连连接，吊环A采用18钢筋，抗拉拉强度设计值值：F=2544.5mmm2*300NN/mm2=76..5KN››27.9KKN设计焊缝高度hhw=8mm，长度lw=60mm，如图-4所示.只考虑底部部受力，保留留充足的冗余余度.Бf=Nc/00.7hww∑lw=197700/[00.7*8**2*（60-16）]=400N/mmm2τc=rc/0.7hw∑lw=197700/[00.7*8**2*（60-16）]=400N/mmm2（Бf/вf）2+τc2‹1602安全；；⑹.主梁上吊环环平衡点计算.q1=197..7N/mm，q2=17366N/mTy=(17336*3+1197.7**1.5)//2=27552.3N∑MM=0,Ty*SSM=1977.7*1..5+(3--0.1+11.5/2))+17366*3*(11.5-0..1)∴SSM=3..04m故M位置吊环距距端部0.1m，S位置吊环距M位置距离为3.04mm.⑺.固定底座AA验算：平台增重⊿P瞬瞬间，钢丝绳绳没有发生新新的变形，新新增重量在瞬瞬间内与固定定底座A反力平衡，因因此应将重物物缓慢放入平平台，使重物物接触平台到到完全由平台台承重经过一一个必要的时时间⊿T，以便钢丝丝绳变形承载载.平衡状态下下，固定底座座不受平台外外部力作用，N=0；固定底座座选用20钢筋埋入梁梁板内，锚固固长度为30d=6600mm..(如图-3所示)当平台陡然增重重5t时，固定底底座吊环反力力G=2.55t，吊环双截截面受力n=2，由Б=98000*G/nAAs=98000*2.5//（2*20**20*3..14/4）=32.224N/mmm2⑻.主次梁连接接验算：Nv=3.8442*2.88/2=5..38KN，[18a与[8之间采用焊焊接连接，hw=6mm，∑lw=（80+433+43-112）mm=1554mm，[8外侧与[18a焊接连接，如如图-6所示.τ=Nv/0..7∑lwhw=5.388*103/（0.7*66*154）=8.3117N/mmm2M=ql222/24=33.842**2.8*22.8/244KN·mmp焊缝截面性质质：Wx=（49*9222-43*8802）/6=233.256ccm3，∴Бf=M/WWx=3.8442*2.88*2.8**106/（24*233.256**103）=54NN/mm2故由（Бf/ввf）2+τc2‹1602符合合要求。⑼.[8上部的的16钢筋计算跨跨度为0.45m，承受七胶胶板及自重，以以均布荷载计计算，q3=235NN/m，所以Mmax=2335*0.445*0.445/8KKN·mWx=∏*d3/32=4402.1cm3Б=Mmax/Wx=235**0.45**0.45**106/(8*4402.1**103)‹300NN/mm2符合要求。第七节、钢管悬悬挑脚手架设计一、脚手架的搭搭设与构造该脚手架为临时时护架，搭设设高度为10.2m，立杆采用用双排立杆。搭搭设尺寸：立立杆纵距L=1.88m，立杆横距1.0m，步距1.8m，挡脚板采采用竹脚手板板，步距之间间设上、中两两道横杆护拦拦，护拦间距距为600mm。所用钢管管均为Φ48*3..5钢管,fy=2215N/mmm2,W=5..08*1003mm3,A=4889mm22,i=155.78mmm,脚手架在搭搭设过程中及及时张挂安全全网,脚手架的构构造如附图所所示。二、内力计算::除底层有两步距距外,其余各层均均有支撑及室室内立杆卸载载,该部分荷载载小而受力构构件多,因此只需验验算一层底部部DB及其支撑。根据各杆件设置置情况,纵向取3.0m为一计算单单元,各构件连接接点均视为铰铰接,各受力点均均处于节点,因此按照桁桁架计算.底层悬挑及及支撑内力计计算简图：1.荷载取值::①.取钢管388.4N/mm,脚手板150N//m2,安全网5N/m22,则AEFB范围内脚手手架荷载.A点:(3..6+3*44+1.2))*38.44+150**1.0*33=13277N;B点:(3..6+33*8+11..2)*3388.4+11550*1..00*3=115556N..②.该施工中假假设有一一步距进行行结结构施工，每每每层3.0KNN/m2,则施工荷载载对A、B点产生的力力均为:3KNN/m2**33m*1mm÷2=44500NN;;∴A点荷载:11.2××13277++1.4××44500==77892NN;;B点荷载:1..2××15566++1.4××44500==88167NN..按照桁架进行简简化化计算,得:RGBB=863322N(-)),,ROA==32377NN(+),,RAG==79033NN(-),,RAB=277996N(++)),(+表示拉力,-表示压力)DB杆引起内力力:σ==32377NN/4899mmm2=66..8N/mmm2∠f(可).GB斜杆验算::λ=33800÷÷115.8÷÷22=1200∠[1550]由λ=120查查表,得得:φ=0.4994,而轴压力N=RAAB=886632N((--),所以σN=88631/(((0.4944*4899))=35..77N/mmm2∠f(可)扣件验算:扣件件或或钢管所受受滑滑移力0.5RRGB=44..316KKNN∠6KN/个(可).第八节、槽钢悬悬挑挑式脚手架架计计算书：钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--20011）。计算的脚手架为为双双排脚手架架，搭搭设高度为为221.0米，立立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立立杆杆的纵距1..70米，立立杆的横横距1.055米，立杆的的步步距1.800米。采用的钢管类型型为为48×3.5，连墙件采用2步步22跨，竖向间间距3.600米，水平间间距距3.40米。施工均布荷载为为33.0kNN//m2，同时施工工2层，脚手板板共铺设4层。悬挑水平钢梁采采用用[16b号槽槽钢U口水平，其其中建筑物物外外悬挑段长长度度2.20米，建建筑物内内锚固段长长度度2.00米。悬挑水平钢梁采采用用拉杆与建建筑筑物拉结，最最最外面支点点距距离建筑物物22.00mm。拉拉杆采用钢钢管管100.00×10.0mmm。首层采用钢丝绳绳卸卸荷，钢丝丝绳绳型号：6×19。一、大横杆的计计算算:大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷载值值计计算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.0500/3=00..052kkNN/m活荷载标准值Q=3..0000×1.0500/3=11..050kkNN/m静荷载的计算值值q1=1.2×0.0388+1.22××0.0522=0.11009kN//mm活荷载的计算值值q2=1.4×1.0500=1.44770kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横杆计算荷载载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=(0.008×00.1099++0.100××1.4700)×1.70002支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为：：M2=-(0..10××0.1099+0.11117×1.4700)×1.70002我们选择支座弯弯矩矩和跨中弯弯矩矩的最大值值进进行强度验验算算：=0.529××1106/50800.0=11004.05500N/mmm22大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq11=0.0338+0..0052=00..091kkNN/m活荷载标准值qq22=1.0550kN//mm三跨连续梁均布布荷荷载作用下下的的最大挠度度V=(0.67777×0.0911+0.99990×1.0500)×1700..04/(1000×2.06×105×1219000.0))==3.66622mm大横杆的最大挠挠度度小于17000.0//1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计计算算:小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，大大横杆在小小横横杆的上面面。用大横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算小小横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338×1.7000=0.00665kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.0500×1.7000/3=00..089kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.0500×1.7000/3=11..785kkNN荷载的计算值P=1..22×0.0655+1.22××0.0899+1.44××1.7855=2.66884kN小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=(1.2××00.0388))×1.05002/8+2..684×=0.946××1106/50800.0=11886.20011N/mmm22小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:小横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=5.0××0.0038×1050..004/(3844×2.0600×105×1219000.00000)=0..002mm集中荷载标准值值PP=0.00665+0..0089+11..785==11.9400kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=19399.5330×1050..0×(3×1050..02-4×1050..02/9)/((72×2.06×105×1219000.0))==3.17744mm最大挠度和V=V1+V22==3.19988mm小横杆的最大挠挠度度小于10550.0//1150与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值；；1.荷载值计算算横杆的自重标准准值值P1=0.0338×1.0500=0.00440kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.0500×1.7000/2=00..134kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.0500×1.7000/2=22..678kkNN荷载的计算值R=1..22×0.0400+1.22××0.1344+1.44××2.6788=3.99558kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN；；四、脚手架荷载载标标准值:作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米立杆杆承受受的结构自自重重标准值(kN/m))；本例为0..13377NG1=00.1134×21.0000=2..8808kNN(2)脚手板的的自重重标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚脚手手板，标准准值值为0.155NG2=00.1150×4×1.7000×(1.0500+0.22000)/22==0.63388kN(3)栏杆与挡挡脚手手板自重标标准准值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹竹笆笆片脚手板板挡挡板，标准准值值为0.155NG3=00.1150×1.7000×4/2=00.5100kkN(4)吊挂的安安全设设施荷载，包包包括安全网网((kN/m2)；0.0055NG4=00.0005×1.7000×21.0000=0..1179kNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.1344kkN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ=3..000×2×1.7000×1.0500/2=55..355kkNN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)的规规定采用：：WW0=0..450Uz——风风荷载高度变变化系系数，按照照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)的规规定采用：：UUz=1..250Us——风风荷载体型系系数：：Us=1..200经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=0..7×0.4500×1.2500×1.2000=00..472kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N=1.22NNG+0..85×1.4NQ风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公式MW=0..85××1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载基基本风压标标准准值(kN/m2)；la——立立杆的纵距(mm)；h——立杆杆的步距((mm)。五、立杆的稳定定性性计算:1.不考虑风荷荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=122.46kkNN；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到到00.19；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.5588cm；l0——计计算长度((m)),由公式l0=kuuh确定，l0=3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4..89cm22；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩),WW=5.0088cm3；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1137.1133[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风荷载载时时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=111.33kkNN；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到到00.19；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.5588cm；l0——计计算长度((m)),由公式l0=kuuh确定，l0=3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4..89cm22；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩)，W=5.0088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷荷载设计值值产产生的弯矩矩，MW；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1185.7711[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计计算算:连墙件的轴向力力计计算值应按按照照下式计算算：：Nl=Nllw++No其中Nlww——风荷载产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值(kN)，应按按照下式计计算算：Nlw=11.44×wk×Awwk——风风荷载基本风风压标标准值，wk=0..472kkNN/m2；Aw——每每个连墙件的的覆盖盖面积内脚脚手手架外侧的的迎迎风面积，AAAw=3..60×3.40=122..240mm22；No——连连墙件约束脚脚手架架平面外变变形形所产生的的轴轴向力(kN)；No=5..000经计算得到NNllw=88.0977kkN，连墙件件轴向力计计算算值Nl=133.0977kkN连墙件轴向力设设计计值Nf=A[ff]其中——轴轴心心受压立杆杆的的稳定系数数,,由长细比ll/i=2200.00//11.58的结结果查表得得到到=0.977；A=4.8899cm2；[f]==2055..00N//mmm2。经过计算得到NNf=977.0822kkNNf>Nl，连连墙件的的设计计算算满满足要求!连墙件采用扣件件与与墙体连接接。经过计算得到NNl=133.0977kkN大于扣件件的抗滑力力88.0kNN，不不满足要求求!!连墙件扣件连接接示示意图七、悬挑梁的受受力力计算:悬挑脚手架的水水平平钢梁按照照带带悬臂的连连续续梁计算。悬臂部分脚手架架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AAA为墙支点。本工程中，脚手手架架排距为10050mmm，内内侧脚手架架距距离墙体2000mm，支支拉斜杆的的支支点距离墙墙体体=200000mm，水平支撑梁的截截面面惯性矩I=93344.50ccmm4，截面抵抗抗矩W=116..880cm3，截面积A=255..15cmm22。受脚手架集中荷荷载载P=122.46kkNN水平钢梁自重荷荷载载q=1..2×25.155×0.00001×7.85×10=0..24kNN//m悬挑脚手架示意意图图悬挑脚手架计算算简简图经过连续梁的计计算算得到悬挑脚手架支撑撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁梁的的支撑反力力由由左至右分分别别为R1=7.7223kNN,R2=19.5544kNN,,R3=-1.3358kNN最大弯矩Mmmaax抗弯计算强度ff=M/11..05W++NN/A=55..686×106/(1.005×1168000.0))++3.08899×1000//25155..0=477..589NN//mm2水平支撑梁的抗抗弯弯计算强度度小小于215..0N/mmmm2,满足要求!八、悬挑梁的整整体体稳定性计计算算:水平钢梁采用[[116b号槽钢钢U口水平,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的的受受弯构件整整体体稳定系数数，按按照下式计计算算：经过计算得到bb==570×10.0×65.0×235/((2000..0×160.00×235.00)=1..116由于b大于0..66，按照《钢钢结构设计计规规范》(GB500017-220003)附录录B其值用b'查表得到其其值为0.8826经过计算得到强强度度=5.699×106/(0.8826